钢结构计算公式

1、2-5 钢结构计算2-5-1 钢结构计算用表为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏， 应根据结构 的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等 因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和材性。承重结构的钢材宜采用 Q235 钢、Q345 钢、Q390 钢和 Q420 钢，其质量应 分别符合现行国家标准 碳素结构钢 GB/T 700 和低合金高强度结构钢 GB/T 1591的规定。当采用其他牌号的钢材时，尚应符合相应有关标准的规定和要求。 对 Q235 钢宜选用镇静钢或半镇静钢。承重结构的钢材应具有抗拉强度、 伸长率、 屈服强度和硫、 磷含量的合格保 证，对焊接

2、结构尚应具有碳含量的合格保证。焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格 保证。对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材， 应具有常温冲击韧性的合格保证。 当 结构工作温度等于或低于 0但高于 -20时，Q235 钢和 Q345 钢应具有 0C 冲 击韧性的合格保证；对 Q390钢和 Q420钢应具有 -20冲击韧性的合格保证。当 结构工作温度等于或低于 -20时，对 Q235 钢和 Q345 钢应具有 -20冲击韧性 的合格保证；对 Q390钢和 Q420钢应具有 -40冲击韧性的合格保证。对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证， 当结构工作温度等于或

3、低于 -20时，对 Q235 钢和 Q345 钢应具有 0冲击韧性 的合格保证；对 Q390钢和 Q420钢应具有 -20冲击韧性的合格保证。当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用 Z 向钢时，其材质应符合现 行国家标准厚度方向性能钢板 GB/T 5313 的规定。钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数） ，应根据钢材厚 度或直径按表 2-77 采用。钢铸件的强度设计值应按表 2-78 采用。连接的强度设 计值应按表 2-79 至表 2-81 采用。钢材的强度设计值 （ N/mm2） 表 2-77钢材抗拉、抗压和抗弯 f抗剪 fv端面承压（刨平顶紧）fce牌号厚度或直径（ mm）

4、Q235 钢162151253251640205120406020011560100190110Q345 钢163101804001635295170355026515550100250145Q390 钢163502054151635335190355031518050100295170Q420 钢163802204401635360210355034019550100325185注：表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板件的厚度。钢铸件的强度设计值 （N/mm2） 表 2-78钢号抗拉、抗压和抗弯 f抗剪 fv端面承压（刨平顶紧）fceZG200-40015590260

5、ZG230-450180105290ZG270-500210120325ZG310-570240140370焊缝的强度设计值 （ N/mm2） 表 2-79焊接方法和 焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝牌号厚度或直径（ mm ）抗压 fcw焊缝质量为下列等级 时，抗拉 ftw抗剪抗拉、抗压 和抗剪一级、二级三级fvwffw自动焊、半 自动焊和 E43 型焊条 的手工焊Q235 钢16215215185125160 1640205205175120 406020020017011560100190190160110自动焊、半 自动焊和 E50 型焊条 的手工焊Q345 钢16310310265180

6、200 1635295295250170 355026526522515550100250250210145自动焊、半Q390 钢16350350300205220自动焊和E55 型焊条 的手工焊 1635335335285190 355031531527018050100295295250180自动焊、半 自动焊和 E55 型焊条 的手工焊Q420 钢16380380320220220 1635360360305210 355034034029019550100325325275185注： 1自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于现行 国家标准 碳素钢埋弧焊用焊

7、剂 GB/T 5293 和低合金钢埋弧焊用焊剂 GB/T 12470 中相 关的规定；2焊缝质量等级应符合现行国家标准 钢结构工程施工质量验收规范 GB 50205 的规 定。其中厚度小于 8mm 钢材的对接焊缝，不宜用超声波探伤确定焊缝质量等级；3对接焊缝抗弯受压区强度设计值取fcw ，抗弯受拉区强度设计值取 ftw。螺栓连接的强度设计值 （N/mm2） 表 2-80承压型连接高强度螺栓普通螺栓锚栓承压型连接高强度螺栓C 级螺栓A 级、 B 级螺栓抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉抗拉抗剪承压ftbfvbfcbftbfvbfcbftaftbfvbfcb普通螺栓4.6 级、4.8 级170140-5

8、.6 级-210190-8.8 级-400320-锚栓Q235 钢-140-Q345 钢-180-承压型连接 高强度螺栓8.8 级-400250-10.9 级-500310-构件QZ35 钢-305-405-470Q345 钢-385-510-590Q390 钢-400-530-615Q420 钢-425-560-655注：1A 级螺栓用于 d 24mm 和 l10d或 l 150mm（按较小值）的螺栓； B 级螺栓用于d 24mm 或 l 10d 或 l 150mm （按较小值）的螺栓。 d 为公称直径， l 为螺杆公称长度； 2A、 B 级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度， C 级螺栓孔的允许

9、偏差和孔壁表面粗糙 度，均应符合现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范 GB 50205 的要求。铆钉连接的强度设计值 （N/mm2） 表 2-81铆钉钢号和构件 钢材牌号抗拉（钉头拉脱）抗剪 fvT承压 fcTftTI 类孔II 类孔I 类孔II 类孔铆钉BL2 或 BL3120185155-构件Q235 钢-450365Q345 钢-565460Q390 钢-590480注： 1属于下列情况者为 I 类孔：1）在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔；2）在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；3）在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径 的孔。2在单个零

10、件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于II 类孔。计算下列情况的结构构件或连接时，上述强度设计值应乘以相应的折减系数：1单面连接的单角钢1）按轴心受力计算强度和连接2）按轴心受压计算稳定性 等边角钢 短边相连的不等边角钢 长边相连的不等边角钢0.85；0.6 0.0015 ，但不大于 1.0：0.5 0.0025 ，但不大于 1.0；0.70；几为长细比， 对中间无连接的单角钢压杆， 应按最小回转半径计算， 当20 时，取 20；2无垫板的单面施焊对接焊缝0.85；3施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接0.90；4沉头和半沉头铆钉连接0.80。注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。钢

11、材和钢铸件的物理性能指标见表 2-82。钢材和钢铸件的物理性能指标 表 2-82弹性模量 E（ N/mm 2）剪变模量 G （N/mm 2 ）线膨胀系数 （以每计）质量密度 （kg/m3）206 10379103-61210-67850吊车梁、楼盖梁、屋盖梁、 工作平台梁以及墙架构件的挠度不宜超过表 2-83所列的容许值受弯构件挠度允许值 表 2-83项 次构件类别挠度允许值 T Q1吊车梁和吊车桁架（按自重和起重量最大的一台吊车计算挠度）（1）手动吊车和单梁吊车（含悬挂吊车）（ 2）轻级工作制桥式吊车（ 3）中级工作制桥式吊车（ 4）重级工作制桥式吊车l/500l/800 l/1000 l/

12、12002手动或电动葫芦的轨道梁l/4003有重轨（重量等于或大于 38kg/m ）轨道的工作平台梁有轻轨（重量等于或大于 24kg/m ）轨道的工作平台梁l/600l/4004楼（屋）盖梁或桁架，工作平台梁（第 3 项除外）和平台板 （1）主梁或衔架（包括设有悬挂起重设备的梁和桁架） （ 2）抹灰顶棚的次梁（3）除（ 1）、（2）款外的其他梁（包括楼梯梁）（ 4）屋盖檩条 支承无积灰的瓦楞铁和石棉瓦屋面者 支承压型金属板 有积灰的瓦楞铁和石棉瓦等屋面者 支承其他屋面材料者（ 5）平台板l/400l/250l/250l/150l/200l/200l/150l/500l/350l/3005墙架构

13、件（风荷载不考虑阵风系数）（1）支柱（2）抗风桁架（作为连续支柱的支承时）（3）砌体墙的横梁（水平方向）（4）支承压型金属板、瓦楞铁和石棉瓦墙面的横梁（水平方向）（5）带有玻璃窗的横梁（竖直和水平方向）l/200l/400 l /1000 l/300l/200l/200注： 1l 为受弯构件的跨度（对悬臂梁和伸臂梁为悬伸长度的2 倍）。2 T为全部荷载标准值产生的挠度（如有起拱应减去拱度）允许值； Q为可变荷载标准值产生的挠度允许值。框架结构的水平位移允许值： 在风荷载标准值作用下框架柱顶水平位移和层 间相对位移不宜超过下列数值。1无桥式吊车的单层框架的柱顶位移H/1502有桥式吊车的单层框架

14、的柱顶位移H/4003多层框架的柱顶位移H/5004多层框架的层间相对位移h/400H 为自基础顶面至柱顶的总高度； h 为层高。注： 1对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移宜适当减小。无 墙壁的多层框架结构，层间相对位移可适当放宽。2对轻型框架结构的柱顶水平位移和层间位移均可适当放宽。桁架弦杆和单系腹杆的计算长度见表 2-84桁架弦杆和单系腹杆的计算长度 l0 表 2-84项次弯曲方向弦杆腹杆支座斜杆和支座竖杆其他腹杆1在桁架平面内ll0.8l2在桁架平面外l1ll3斜平面-l0.9l注：1l 为构件的几何长度（节点中心间距离） ； l1为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。2斜

15、平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单 角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。3无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度（钢管结构除外）受拉构件的允许长细比见表 2-85。受压构件的允许长细比见表 2-86受拉构件的允许长细比 表 2-85项 次构件名称承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构直接承受动力 荷载和结构一般建筑结构有重级工作制吊车的厂房1桁架的杆件3502502502吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑300200-3其他拉杆、支撑、系杆 等（张紧的圆钢除外）400350-注： 1承受静力荷载的结构中，可仅计算受拉构件在竖向平面内的长细比。2在直接或间

16、接承受动力荷载的结构中，单角钢受拉构件长细比的计算方法与表2-86 注 2 相同。3中、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过200。4在设有夹钳或刚性料耙等硬钩吊车的厂房中，支撑（表中第2 项除外）的长细比不宜超过 300。5受拉构件在永久荷载与风荷载组合作用下受压时，其长细比不宜超过250。6跨度等于或大于 60m 的桁架，其受拉弦杆和腹杆的长细比不宜超过300（承受静力荷载或间接承受动力荷载）或 250（直接承受动力荷载） 。受压构件的允许长细比 表 2-86项次构件名称允许长细比1柱、桁架和天窗架中的杆件150柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑2支撑（吊车梁或吊车桁架以下的柱间

17、支撑除外）200用以减少受压构件长细比的杆件50%时，允许注： 1桁架（包括空间桁架）的受压腹杆，当其内力等于或小于承载能力的 长细比值可取为 200。2计算单角钢受压构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径，但在计算交叉杆件 平面外的长细比时，可采用与角钢肢边平行轴的回转半径。3跨度等于或大于 60m 的桁架，其受压弦杆和端压杆的允许长细比值宜取为100，其他受压腹杆可取为 150（承受静力荷载或间接承受动力荷载）或120 （直接承受动力荷载） 。单层厂房阶形柱计算长度的折减系数见表 2-87。单层厂房阶形柱计算长度的折减系数 表 2-87厂房类型折减 系数单跨或 多跨纵向温度区段内一 个柱

18、列的柱子数屋面情况厂房两侧是否有通长 的屋盖纵向水平支撑单跨等于或少于 6 个-0.9多于 6 个非大型混凝土屋面板的屋面无纵向水平支撑有纵向水平支撑0.8大型混凝土屋面板的屋面-多跨-非大型混凝土屋面板的屋面无纵向水平支撑有纵向水平支撑0.7大型混凝土屋面板的屋面-注：有横梁的露天结构（如落锤车间等） ，其折减系数可采用 0.9。摩擦型高强度螺栓中摩擦面抗滑移系数见表 2-88。一个高强度螺栓的预拉力 见表 2-89。摩擦面的抗滑移系数 表 2-88在连接处构件接触面的处理方法构件的钢号Q235 钢Q345 钢、 Q390 钢Q420 钢喷砂（丸）0.450.500.50喷砂（丸）后涂无机富

19、锌漆0.350.400.40喷砂（丸）后生赤锈0.450.500.50钢丝刷清除浮锈或未经处理的干净轧制表面0.300.350.40一个高强度螺栓的预拉力 P（kN ） 表 2-89螺栓的性能等级螺栓公称直径（ mm ）M16M20M22M24M27M308.8 级8012515017523028010.9 级100155190225290355螺栓或铆钉的允许距离见表 2-90。螺栓或铆钉的最大、最小允许距离 表 2-90名称位置和方向最大允许距离 （取两者的较小值）最小允许距离中心间 距外排（垂直内力方向或顺内力方向）8d0或 12t3d0中间排垂直内力方向16d0或 24t顺内力方向构件

20、受压力12d0或 18t构件受拉力16d0或 24t沿对角线方向-中心至 构件边 缘距离顺内力方向4d0 或 8t2d0垂直 内力 方向剪切边或手工气割边1.5d0轧制边、自动气割或锯割边高强度螺栓其他螺栓或铆钉1.2d0注： 1 d0为螺栓或铆钉的孔径， t 为外层较薄板件的厚度。2钢板边缘与刚性构件（如角钢、槽钢等）相连的螺栓或铆钉的最大间距，可按中间 排的数值采用。常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值见表 2-91。常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值表 表 2-91圆形钢管规格及截面特征见表 2-92圆形钢管规格及截面特征表 表 2-92直径外径 D（mm）壁厚 t （mm）截面面

21、 积 （cm2）理论重量 （ kg/m ）外表面积（m2/m）截面特征I （cm4）W （cm3）i （cm）Ik （cm4）Z0 （cm）（mm）（in）401?483.54.893.840.151573.55.884.620.17921.147.421.9042.272.85502603.56.214.880.18824.888.302.0049.773.0075.73.88.566.640.23755.1614.592.54110.323.78702?764.09.057.100.23958.8115.482.55117.623.805.011.158.750.23970.6218.59

22、2.52141.253.8088.54.010.628.340.27894.9921.442.99189.974.43803894.010.688.400.28096.6821.733.01193.364.455.013.209.240.280116.7926.242.98233.584.451084.013.0710.300.339176.9532.773.68353.915.4010046.019.2315.090.339250.9040.463.61501.815.401144.013.8210.850.358209.3536.733.89418.705.701334.016.2112.

23、730.418339.5350.764.56675.056.6512556.023.9418.790.418483.7272.744.50967.436.651404.519.1615.400.410440.1262.874.79880.247.001594.521.8417.150.500652.2782.055.461304.547.9515066.028.8422.640.500845.19106.315.421690.387.951654.522.6917.810.518731.2188.635.681462.418.252196.940.1531.520.6882278.74208.

24、107.534557.5910.9520089.059.3846.610.6883279.13299.467.436558.2510.952738.066.6852.280.8585851.73428.709.3711702.4613.652501011.090.6271.090.8587782.56570.159.2715565.1113.653258.079.6762.541.02110013.94616.2411.2120027.8116.253001213.0124.42100.031.02115531.78955.8011.0431063.5716.25注： I毛截面惯性矩； W毛截

25、面抵抗矩； i回转半径； Ik抗扭惯性矩；Z0截面重心到边缘距离。2-5-2 钢结构计算公式1构件的强度和稳定性计算公式（表 2-93）强度和稳定性计算表 表 2-93序号构件类别计算内容计算公式备注I轴心受拉构件 度摩擦型高强度螺栓连接处;2轴心受 压构件强度同轴心受拉构件a 定話S实腹式格构式构件对虚轴的长细比应取换算长细比剪力应能承受F式计算的剪力： v = f h-85 V 235格构式构件，剪力V应 由承受该剪力的缀材面分担3受弯构件抗弯强度(主平 面内实腹构件)JMy抗剪强度(主平 面内实腹构件)r. ysf局部承压强度 (腹部计算高 度上边缘)当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷

26、载，且 该荷载处又未设置支承加劲肋时： WbW*7yWyj局部稳定对组合梁的腹板(1) 当180 z丽兀时：对无局部压应力的I W梁，可不配置加劲肋；对有局部压应力的梁，宜按 构造配置横向加劲肋(2) 当台l80丿235/几时:M W应配置横向加劲肋，并计算加劲肋的间距(3) 当170 235y (受压翼缘扭转受到约I W束)或Tfi 150丿丽Ty (受压翼缘扭转未受到 t W约束时)：应配蛙横向加劲肋和在弯曲应力较大区 格的受压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在受压区 配置短加劲肋，并计算加劲肋的间距(4) 任何情况下，h0t均不应超过250 /235/；(5) 在梁的支座处和上翼缘受有较大固

27、定集中荷载 处，宜设置支承加劲肋序号构件类别 计算内容计 算 公 式备 注(1) 承受静力荷載或间接承受动力荷载:强 度(弯矩作用在主平面内)N + Mat My An- xWm yyWrv(2)需计算疲劳的拉弯、压弯构件:同上式。取yx= y=.0仃)实腹式压弯构件：弯矩作用在对称轴平面内(绕轴)弯矩作用平面内的穩定性+ PaXMXA心1 - 0.8琵厂弯矩作用平面外的稳定性(2) 格构式压弯构件(a)弯矩绕虚轴(H轴)作用: 弯矩作用平面内的整体稳定性:拉弯、压弯构件稳 定弯矩作用平面外的整体稳定性，不必计算，但应计算 分肢的稳定性，分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算 Q)弯矩绕实轴作用：弯矩

28、作用平面内的整体稳定性：计算同实腹式压弯构件弯矩作用平面外的整体稳定性：计算同实腹式压弯构件，长细比取换算长细比， Pb 取 1 0(3) 双轴对称实腹式工字形和箱形截面压弯构件: 弯矩作用在两个主平面内WlX=IXZx Nex由换算长细比确定 WZ Wly对强轴和弱 轴的毛栽面抵抗矩N +一A ZXW4io8)Nd=JEAJ (11 疋)PbyWXyNzEy= EA (l.l?)(4) 双肢格构式压弯构件：弯矩作用在两个主平面 内()按整体计算(6)按分肢计算在N和M)C作用下，将分肢作为桁架弦杆计算其釉 力，My按计算分配给两分肢，然后按实腹式压弯序号构件类别计算内容计算公式备注拉弯、压

29、弯构件稳定分肢 1 MM 分肢 2 M2=Ilm5受压构件局部稳定(1) 轴心受压构件：翼缘板自由外伸宽度6与其 厚度/之比应符合(10 + 0.1)(2) 压弯构件：应符合,13(3) I字形、H形截面轴心受压构件：应符合严WI W(25 + 0.5)(4) I字形、H形截面压弯构件：应符合当OW l6 时严 (16a0 + 0.5入 + 25)当 l6Vao20 时/ (48a + 0.5入-26.2)(5) 箱形截面受压翼缘在两腹板之间的宽度如与 其厚度/之比，应符合(6) 箱形截面轴心受压构件，腹板计算高度加与 其厚度g之比，应符合(刀箱形截面压弯构件，应符合当 OWao16 时严 0

30、.8(16a0 + 0.5 + 25)当 l6Vao20 时中 O.8(48ao + 0.5A - 26.2)(8) T形截面受压构件，腹板高度与其厚度之比， 不应超过：(a)轴心受压构件和弯矩使腹板自由边受拉的 压弯构件为构件两方向长细比的 较大值。当入30时取入= 30;当入100时取A = IoO当强度和稳定计算中取 x=1.0时，b/t可放宽至ao 一 *当右侧计算值小于40时，应采用40热轧T形钢：(15 + 0.2入)/爭焊接 T 形钢：(13 + 0.17A)235(6)弯矩使腹板自由边受压的压弯构件当oW10时 15当l.O时8厝(9)圆管截面受压构件，其外径与厚之比不应超过I

31、OO (235y)注：表中符号N轴心拉力或轴心压力常An净截面面积；f钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值；旳在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数；m所计算截面（最外列螺栓处上高强度螺栓数；A构件的毛截面面积,轴心受压构件的稳定系数（取截面两主轴稳定系数中的较小者）；f钢材的屈服强度；M My绕工轴、，轴的弯矩；Wnx. Wny对丁轴，y轴的净截面抵抗矩：J y截面塑性发展系数仃字形截面Zx=l.05l 7y=.20;对箱形截面=yy-l.t）5）5V计算截面沿腹板平面作用的剪力；S计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；I 毛截面惯性矩；U腹板厚度,钢材的抗剪强度设计值；F集中荷载，对动力

32、荷载应考虑动力系数；集中荷载增大系数*对重级工作制吊车梁=1.35i其他梁=l.OiII 集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度；W环Wy按受压纤维确定的对工轴、y轴毛截面抵抗矩；h绕强轴弯曲所确定的梁整体稳定系数；o腹板的计算高度；SPX在弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数；Pz漏等效弯矩系数：Wbt-弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩；ArEX参数，NEX= 2EA （LU）;v弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数；b梁的整体稳定系数；PZ %尊效弯矩系数；b.仙均匀弯曲的受弯构件整体稳定性系数；IlS I2分肢1、分肢2对$轴的惯性矩；刘、力My作用的主轴平面至分肢1、分肢2

33、轴线的距离；构件两方向长细比的较大值；rx腹板计算高度边缘的最大压应力计算时不考虑构件的稳定系数和截面塑性发展系数; mn腹板计算髙度另一边缘相应的应力，压应力取正值，拉应力取负值。2.连接计算公式（表2-94）连接计算公式表 2-94序号连接种类计算内容计算公式备注1焊缝连接对接焊缝(1) 在对接接头和T形接头中，垂直于轴心拉力 或轴心压力的对接焊缝或对接与角接组合焊缝 = T 或/7(2) 在对接接头和T形接头中，承受弯矩和剪力 共同作用的对接焊缝或对接与角接组合焊缝，其正 应力和剪应力应分别进行计算。在同时受有较大正 应力和剪应力处，应计算折算应力：2 + 3r2l.l直角角焊缝(1)

34、在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下： 正确焊缝(力垂直于焊缝长度方向时)：侧面角焊缝(力平行于焊缝长度方向时)：(2) 在其他力或各种力综合作用下，和口共同 作用处：斜角角焊缝按直角角焊缝公式计算，但色=1.0, 计算厚度：Ae= AfCOS-或c= ( f-A) COS -YSlna12a为两焊脚边的夹 角部分焊透的对接焊缝按直角角焊缝公式计算，在垂直于焊缝长度方向的 压力作用下，取Bf=I.22,其他受力情况取Bf = 1.0,有效厚度；V 形坡口 60时 he=s60 时 ie = O.75sU形、J形坡口 ht=s单边V形和K形坡口 he=s-3S为坡口根部至焊 缝表面(不考虑余

35、高)的最短距离a为V形坡口角 度序号连接种类计算内容计算公式备注2螺栓连接 和伊钉连 接普通螺栓、锚栓、钾 钉受剪连接每个普通螺栓或钿钉的承载力设计值，应取受剪和 承压承载力设计值中较小者：受剪承载力设计值：普通螺栓：N=八晋7$钏钉：N：= Uv警几承压承载力设计值： 普通螺栓：N匹八允 钏钉：NKdO及冗普通螺栓、锚栓、侨 钉杆轴方向受拉连接每个普通螺栓、锚栓或饬钉的承裁力设计值： 普通螺栓：NA誓什锚栓：NA %钏钉：N：科真普通螺栓、钏钉同时 承受剪力和杆轴方向 拉力普通螺栓：/(INV NJ 钏钉：y()2Nv )21N：摩擦型高强度螺栓抗 剪连接每个摩擦型高强度螺栓的承载力设计值N

36、i = 0.9ntP章擦型高强度螺栓杆 轴方向受拉连接每个摩擦型高强度螺栓的承载力设计值N? = 08P率擦型高强度螺栓连 接同时承受摩擦面间 的剪力和杆轴方向外 拉力每个摩擦型高强度螺栓的抗剪承载力设计值 丛+VlNi Nr、承压型高强度螺栓抗 剪连接计算公式同普通螺栓承压型高强度螺栓受 拉连接每个承压型高强度螺性的承载力设计值计算方法同 普通螺栓承压型高强度螺栓同 对承受剪力和杆轴方 向拉力/(+t)2Nv N1.22-5-3 钢管结构计算1适用于不直接承受动力荷载，在节点处直接焊接的钢管桁架结构。234钢管外径与壁厚之比，不应超过 100（ 234 ）。轴心受压方管或矩形管的最fy大外缘

37、尺寸与壁厚之比，不应超2钢管节点的构造应符合下列要求：（1）主管外径应大于支管外径，主管壁厚不应小于支管壁厚。在支管与主管连接处不得将支管穿入主管内（2）主管和支管或两支管轴线之间的夹角 i 不宜小于 30。（3）支管与主管的连接节点处，应尽可能避免偏心。（4）支管与主管的连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡。（5）支管端部宜用自动切管机切割，支管壁厚小于 6mm 时可不切坡口。3支管与主管的连接可沿全周用角焊缝，也可部分用角焊缝、部分用对接焊缝，支管管壁与主管管壁之间的夹角大于或等于120的区域宜用对接焊缝或带坡口的角焊缝。角焊缝的焊脚尺寸 hf 不宜大于支管壁厚的两倍。4支管与主管的连接焊缝为全周角焊缝，按下式计算，但取f 1：Nf f fw角焊缝的有效厚度 he，当支管轴心受力时取 0.7hf。角焊缝的计算长度 l w，按下列公式计算：（1）在圆管结构中取支管与主管相交线长度： 式中 d、di主管和支管外径；i主管轴线与支管轴线的夹角。2）在矩形管结构中，支管与主管交线的计算长度，对于有间隙的K 形和N 形节点：对于 T、Y 、X 形节点2hisin i式中 hi、bi分别为支管的截面高度和宽度5为保证节点处主管的强度，支管的轴心力不得大于表 2-95 规定的承载力设计值：支管轴心力的承载力设计值 表 2-95圆管结