地下室模板方案

1、浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部模板施工方案1 .编制依据在舁 厅P名称编号1水榭花都5-9#楼施工图纸2水榭花都一期工程施工组织设计3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024建筑工程质量验收今 标准GB50300-20015组合钢模板技术规范GB50214-20016木结构设计规范GBJ5-882 .工程概况在舁 厅P项目内容1结构形式基础结构形式桩筏基础主体结构形式剪力墙结构垫层C15地卜部分 碎强度地下室底板、承台C30地下室墙C30 S8地下室柱C40S8地卜室顶板、梁C403结构尺寸基础底板厚度（mm400外墙厚度（mm350、300、250、(mrm内墙厚度

2、（mm300、250、200 (mrm主要梁断面最大尺寸（mrm400X110。300X1300 400X1150 300X1000楼板厚度（mm220 (mrm4楼梯坡道 结构形式楼梯结构形式板式楼梯3 .施工安排3.1 技术准备得到施工图纸后应组织有关技术人员熟悉图纸，将图纸中的错误与现场 不便施工的地方以书面形式报至设计院，请求解决。同时在熟悉图纸的基础 上，根据结构特点确定模板选型、配模原则以及施工顺序等。绘制木模板配 模图，交至操作工人处进行加工。木工工长应根据施工图纸、施工规范及施 工方案针对8、9#楼与5、6、7#娄的地下室外墙、柱、内墙、暗柱、梁板、 楼梯等不同部位进行有针对性

3、的技术交底，技术交底重点突出施工工艺及操 作方法，尽量采用数字及图形说明问题。3.2 机械设备准备本工程机械设备需用情况见下表：机械名称型号单位数量备注圆锯M3Y-500/250台4压刨MB104-1台2锯床MT500台2电钻把63.3 材料准备根据配模原则，考虑工程的损耗，计算出本工程材料需用计划如下:名 称型号数量备 注外墙带止水片螺栓小1415000 根内墙螺栓小149000 根外套小20塑料套管钢管小 48(t=3.5)500t扣件12万个双面履膜多层板6 =15mm222000m木 杨50*100280m3.4 总平面布置5-9#楼每幢建筑物各设一台塔吊，以满足模板、木材、钢管的垂直

4、运输 在6、9#楼南侧、设木工加工场、周转材料堆放区。4 .主要施工方法及措施4.1 流水段划分8、9#地下室结构施工阶段：根据将地下室结构划分三个流水段，配置 全层模板。7#楼地下室结构分一个施工段。5#、6#楼地下室结卞施工阶段：根据后浇带、伸缩缝划分为三个流水段， 采用15mn质双面腹膜木模板配置一层地下室梁板墙模板。4.2 隔离剂选用墙、柱等竖向模板选用机油兑柴油（3 :7 ）,搅拌均匀后，采用干棉丝 擦在模板上，梁、板等水平模板选用油性脱模剂，用棉纱均匀擦在模板面上, 脱模剂不得过厚，防止污染钢筋。4.3 模板设计4.3.1 地下室模板设计4.3.1.1 底板承台、集水坑模板底板承台

5、、集水坑模板采用砖胎模砌筑4.3.1.2 底板模板地下室底板模板采用240mm厚砖砌胎膜。基坑顶5010024旗墙外墙厚J 1钢筋顶棍x ioo木材丁普通钢管50X50X35混凝土垫块底板传胎膜、导墙、基础梁底板上部支模图4.3.1.3 墙体模板大模板面板选用15mrn»覆膜多层板（九夹板），竖向龙骨选用50X 100 木桥间距280mm横向背楞为248钢管500mmf拉螺杆为14,纵距500mm, 横距500mm螺杆长度为墙厚+650mm 15mmi多层板边沿应平直，板与板拼 缝处贴1X5mm的密封条，保证接缝的严密，两块模板之间的拼缝做成企口 形式，并粘贴密封条以防漏浆。详见附图

6、4.3.1.4 梁模板地下结构顶板梁底、梁侧模板满配，模板面板采用 15mmi覆膜多层板,梁侧模水平向龙骨采用50X 100木桥间距250mm梁底模水平向龙骨采用50X 100木桥间距250mm主体楼板模板同地下室楼板。1 x 5mm封条。木材及模板均应提前进行加工，保证边沿平直。上部模板制作成侧模包 底模的形式。侧模与侧模接缝的位置做成企口形式，并贴 梁底模板在拼缝处模板应长出木材10cm,在模板拼接时增设两根长度不小于1000mm勺短木彷。详见下图。横杆拉结横杆背楞15厚竹胶板马凳铁钢筋顶模撑顶板12对拉螺杆50*10方木连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案-55 一顶板反梁模板

7、支设图后皿厚陵强多层反r-s11二匚1 - 11加1耳覆坟多层或两块模板接缝处增设两 极50乂 100木肪其木柄, 长度不小于lOOOtam.ii 山1 川1=!iiiii50X100木棉4.3.1.5楼板模板地下室楼板按照满配的原则配置，主龙骨采用 48钢管，次龙骨为50 x 100mm木桥间距250mm楼板模板应尽量采用整张模板，局部采用小条模 板，模板边沿应平直、无毛边，模板拼缝处应加lX5mrn封条。主体楼板模板同地下室楼板。4.3.1.6 楼梯模板楼梯模板采用钢模板（详见钢模板施工方案）4.3.1.7 门窗洞口模板门窗洞口模板采用15mnff覆膜多层板制作，沿墙厚内外两侧采用 50X

8、 100木桥做为支撑。详见下图50XKM木防4.3.2地上结构模板选型为确保地上结构混凝土的外观质量达到清水混凝土的要求，地上外墙部分外侧（除细部构造外）模板全部为定型钢模板，模板全部采用定型模板设 计方案，不配置可调性角模。电梯间、楼梯间核心筒全部采用全钢整体式大模板。外脚手架采用附着式提升脚手架，根据主体结构墙体搭设，脚手架相应 提升。门窗套模板采用钢制门窗洞口模，由钢角模和钢侧模加内部楔块可调式 支撑，门窗洞口模支拆采用整体组装，分块拆模，方便灵活。现浇楼板方案：钢管支撑+多层板的散装散拆支模钢模板施工详见钢模施工方案5、模板体系验算5.1、 地下室墙体模板验算本地下室墙体模板采用S =

9、15m倭层板，竖向龙骨50X 100木方280切m横向背楞为双钢管 48(t=3.5) 500mm,具体计算如下:墙横板正立面图墙模板1-1副而图5.1.1 荷载、混凝土侧压力混凝土自重(y c)为24 kN/k，强度等级C3Q坍落度为1618cm,采 用导管卸料，浇注速度为3m/h,混凝土初凝时间为5小时。混凝土侧压力标准值：E=0.22 丫 ct 0 B 1 B 2V1/2=0.22 X24X5X1X1.15X 31/2=52.585kN/m22F2= 丫 cH=24X 4=96kN/m2取两者中小值，即 R=52.58kN/m2,计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=52.585kN/

10、m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m 2。5.1.2 模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。P4 P唆卜斗1 .VV200|280I280|面板计算简图（1）抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下：河=0.14其中，M-面板计算最大弯距（N.mm）;l-计算跨度（内楞间距）：1 =280.0mm ;q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 qi： 1.2 X 52

11、.59 X 0.50 X 0.90=28.396kN/m , 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4 X 2.00 X 0.50 X 0.90=1.260kN/m ;q = q 1 + q 2 =28.396+1.260=29.656 kN/m ;面板的最大弯距：M =0.1 X 29.656 X 280.0 X 280.0= 2.33 X105N.mrm按以下公式进行面板抗弯强度验算：-面板承受的应力(N/mn2)；M -W -b:W= 500f -面板计算最大弯距(N.mm);面板的截面抵抗矩：W -处二面板截面宽度，h：面板截面厚度；X 15

12、.0 X 15.0/6=1.88 X 104 mrr3；面板截面的抗弯强度设计值(N/mn2); f=13.000N/mm2;面板截面的最大应力计算化(7 = M/W = 2.33 X50 1.88 104= 12.400N/mm2;面板截面的最大应力计算值(7=12.400N/mm 2小于面板截面的抗弯强度设计值用=13.000N/mm 2,满足要求！(2)、挠度计算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用挠度计算公式如下0.677 qf100口< = /250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载：q = 52.59 X 0.50 = 26.29N/mm ;l-计算跨度(

13、内楞间距)：l = 280.00mm ;E-面板的弹性模量：E = 9500.00N/mm 2;I-面板的截面惯性矩：I = 50.00 X 1.50 X 1.50 X 1.50/12=14.06cm 4;面板的最大允许挠度值:=1.120mm；面板的最大挠度计算值:=0.677 X26.29 X280.470100 9500.00 X.41 M05)= 0.819 mm ;面板的最大挠度计算值:=0.819mm小于等于面板的最大允许挠度值=1.120mm,满足要求！5.1.3 内外楞的计算（一）.内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁 计算。本工程中，内龙骨采用

14、木楞，宽度50mm高度100mm截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为：W = 50X100X 100/6 = 83.33cm 3;I = 50 X 100X 100X 100/12 = 416.67cm 4;qf111111111fif500 I 500|500内楞计算简图1 .内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：M=QAqf其中，M-内楞跨中计算最大弯距（N.mm）;l-计算跨度（外楞间距）：1 =500.0mm ;q-作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 q1： 1.2 X 52.59 X 0.28 X0.90=15.902kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1

15、.4 X2.00 X0.28 X0.90=0.706kN/m ,其 中，0.90为折减系数。q =（15.902+0.706）/1=16.607 kN/m;内楞的最大弯距：M =0.1 义 16.607 义 500.0 义 500.0= 4.15 义 105N.mm内楞的抗弯强度应满足下式:C7其中，（T -内楞承受的应力（N/mn2）;M -内楞计算最大弯距（N.mm）;W -内楞的截面抵抗矩（mm3）, W=8.33X 104；f -内楞的抗弯强度设计值（N/mn2） ; f=13.000N/mm2;内楞的最大应力计算值：（T = 4.15 X 5/8.33 104 = 4.982 N/m

16、m 2;内楞的抗弯强度设计值:用=13.000N/mm2;内楞的最大应力计算值 （7 = 4.982 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值用=13.000N/mm 2,满足要求！2 .内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下 ：V其中，V 内楞承受的最大剪力；I-计算跨度（外楞间距）：1 =500.0mm ;q-作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 qi： 1.2 X 52.59 X 0.28 X 0.90=15.902kN/m ;倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 X 2.00 X 0.28 X 0.90=0.706kN/m ,其中，0.90为折减

17、系数。q = (q 1 + q 2)/2 =(15.902+0.706)/1=16.607 kN/m 内楞的最大剪力：V = 0.6 X 16.607 X500.0 = 4982.191N ; 截面抗剪强度必须满足下式：3”2bh其中，伊内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）;V-内楞计算最大剪力（N）: V = 4982.191N ;b-内楞的截面宽度（mm）: b = 50.0mm ;hn-内楞的截面高度（mm）: hn = 100.0mm ;fv-内楞的抗剪强度设计值（N/mn2）:声1.500 N/mm 2;内楞截面的受剪应力计算值:f v =3 X 4982.191/（2 X 50.

18、0 X 100.0）=1.495N/mm2;内楞截面的抗剪强度设计值:f v=1.500N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值r =1.495N/mnf小于内楞截面的抗剪强度设计值fv =1.50N/mn2,满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用挠度验算公式如下:0.677” 一CV -<1 = /250 100EI其中,-内楞的最大挠度（mm）；q-作用在内楞上的线荷载（kN/m） : q = 52.59 X 0.28/1=14.72 kN/m ;I-计算跨度（外楞间距）：1 =500.0mm;E-内楞弹性模量（N/mrm） :

19、E = 9500.00 N/mm 2 ;I-内楞截面惯性矩（mm）, I=4.17 X106；内楞的最大挠度计算值:=0.677 M172/1 ）500.00 4/（100 溜500.00 >4.17 M06）= 0.157 mm ;内楞的最大容许挠度值:=2.000mm；内楞的最大挠度计算值=0.157mm小于 内楞的最大容许挠度值=2.000mm,满足要求！（二）.外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48X3.5 ;外钢楞截面抵抗矩外钢楞截面惯性矩W = 5.08cm 3;I =

20、 12.19cm 4;500500500外楞计算简图4 .外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式:M = 0.17577其中，作用在外楞的荷载：P = (1.2 X 52.59+1.4 X2.00) X 0.28 X 0.50/2=4.15kN ;外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)：l = 500mm ;外楞最大弯矩：M = 0.175 X 4151.83 X 500.00= 3.63 X105 N/mm强度验算公式:其中,M -W -f l外楞的最大应力计算值(N/mn2)外楞的最大弯距(N.mm); M = 3.63 乂 105 N/mm外楞的净截面抵抗矩；W = 5.08 x 103 mm3

21、;外楞的强度设计值(N/mm2), f =205.000N/mm 2;外楞的最大应力计算值:(T = 3.63 X 1/5.08 103 = 71.513 N/mm 2;外楞的抗弯强度设计值:用=205.000N/mm外楞的最大应力计算值（7 =71.513N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值用=205.000N/mm 2,满足要求！5 .外楞的抗剪强度验算 公式如下： 二 0.65尸其中，V-外楞计算最大剪力（N）;1-计算跨度（水平螺栓间距间距）：l =500.0mm ;P-作用在外楞的荷载：P = （1.2 X 52.59+1.4 X 2.00） X 0.28 X0.50/2=4.152k

22、N ;外楞的最大剪力：V = 0.65 X 4151.826 = 1.35 X103N;外楞截面抗剪强度必须满足：2bh其中，伊外楞截面的受剪应力计算值（N/mn2）;V-外楞计算最大剪力（N）: V = 1.35 X 103N;b-外楞的截面宽度（mm）: b = 80.0mm ;hn-外楞的截面高度（mm）: hn = 100.0mm ;fv-外楞的抗剪强度设计值（N/mn2） : fv = 1.500 N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值:r =3X1.35!03/（2 80.0 M00.0）=0.253N/mm 2;外楞的截面抗剪强度设计值:f v=1.500N/mm2;外楞截面的抗剪

23、强度设计值:f v=1.50N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值r =0.253N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值fv =1.50N/mn2,满足要求！6.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作 用。挠度验算公式如下：1.146P/3 r .1一八八©=< 囱=/400100皿其中，-外楞最大挠度（mm）;P-内楞作用在支座上的荷载（kN/m） : P = 52.59 X 0.28 X 0.50/2 = 3.68kN/m；l-计算跨度（水平螺栓间距）：l =500.0mm;E- 外楞弹性模量（N/mrm） : E = 210000.

24、00 N/mm2 ;I-外楞截面惯性矩（mm）, I=1.22 X 105;外楞的最大挠度计算值:=1.146 >7.36 M00/2 ）500.00 3/（100 210000.00 X1.22 M05） = 0.206mm ;外楞的最大容许挠度值:=2.000mm；外楞的最大挠度计算值=0.206mm小于外楞的最大容许挠度值=2.000mm,满足要求！5.1.4对拉螺栓计算混凝土侧压力F=52.58kN/m：对拉螺杆纵向间距为500mm横向间距为500mm选用M14螺栓。计算公式如下：N <N= fxA其中N -穿墙螺栓所受的拉力；A -穿墙螺栓有效面积（mm2）;f -穿墙螺

25、栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2;查表得：穿墙螺栓的型号：M14 ;穿墙螺栓有效直径：11.55 mm ;穿墙螺栓有效面积：A = 105 mm 2;穿墙螺栓最大容许拉力值:N = 1.70X 105X 1.05 X 10-4 = 17.850 kN ;穿墙螺栓所受的最大拉力：N =52.585 X 0.500 X 0.500 = 13.146 kN 。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=13.146kN小于 穿墙螺栓最大容许拉力值N=17.850kN ,满足要求！经过以上验算得知，本墙模板配置方案满足强度及挠度要求，可以采用5.2顶板模板验算本工程顶板模板采用6=15mm多层板，次龙

26、骨50X 100木防间距300mm,主龙骨 48 (t=3.5mm)钢管900mm采用钢管脚手架作为支撑模板支架立面图、模板支撑方木的计算方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩M别为:W=5.000X 10.000 X 10.000/6 = 83.33 cm 3;I=5.000 X 10.000 X 10.000 X 10.000/12 = 416.67 cm 4;方木楞计算简图1 .荷载的计算： 钢筋混凝土板自重(kN/m)：qi= 25.000 X 0.300 乂 0.220 = 1.650 kN/m ;模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350 X 0.300 = 0.105

27、 kN/m ;活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：pi = (1.000 + 2.000) X 0.900 X 0.300 = 0.810 kN ;2 .强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下48均布荷载 q = 1.2 X (q 1 + q 2) = 1.2 X (1.650 + 0.105) = 2.106 kN/m ;集中荷载 p = 1.4 X 0.810=1.134 kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql 2/8 = 1.134 X 0.900 /4 + 2.106 X 0.9002/8 = 0.468 kN ;最大支座

28、力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 +2.106 X 0.900/2 = 1.515 kN ;方木最大应力计算值(r= M /W = 0.468 X 683333.33 = 5.621 N/mm 2;方木的抗弯强度设计值用=13.0 N/mm 2;方木的最大应力计算值为5.621 N/mrh小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2,满 足要求！3 .抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力:Q = 2.106 X 0.900/2+1.134/2 = 1.515 kN ;方木受剪应力计

29、算值 T = 3 X 1.515 X 103/(2 X 50.000 乂 100.000) = 0.454 N/mrm;方木抗剪强度设计值T = 1.400 N/mm 2;方木的受剪应力计算值0.454 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值1.400 N/mm2, 满足要求！4 .挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：加48及 3X4陵均布荷载 q = q 1 + q 2 = 1.755 kN/m ;集中荷载 p = 0.810 kN ;最大挠度计算值 V= 5 X 1.755 X 900.04 /(384 X 9500.000 乂 4166666.6

30、67) +810.000X900.0 3 /( 48 X 9500.000 X 4166666.7) = 0.690 mm ;最大允许挠度V=900.000/ 250=3.600 mm ;方木的最大挠度计算值0.690 mm小于 方木的最大允许挠度3.600 mm,满足要求！二、板底支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.106 X 0.900 + 1.134 = 3.029 kN ;支撑钢管计算弯矩图（kN.m）支撑钢管计算变形图（mm）2 2222.2223033.033.03638380.8081808O.0C83.S37 3

31、.837,3373029 3.0230290.908支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0.727 kN.m ;最大变形 Vmax = 1.683 mm ;最大支座力 Qmax = 9.896 kN;最大应力 （r= 143.157 N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值m二205.000 N/mm 2;支撑钢管的最大应力计算值143.157 N/mm2小于 支撑钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求！三、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96K,双扣件

32、承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80 ,该工程实际的旋转双扣件 承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R< Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中觇最大支座反力,R= 9.896 kN ;R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！四、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kN）：Nsi = 0.129 X

33、 4.000 = 0.516 kN ;（2）模板的自重（kN）:Ns2 = 0.350 X 0.900 X 0.900 = 0.284 kN ;（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:Ns3 = 25.000 义 0.220 义 0.900 义 0.900 = 4.455 kN ;静荷载标准值 Ng = NG1+N32+N33 = 5.255 kN ;2 .活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 Nq = （1.000+2.000 ） X 0.900 X 0.900 = 2.430 kN ;3 .不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4N q

34、 = 9.708 kN ;五、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N -立杆的轴心压力设计值（kN） : N = 9.708 kN ;l-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径（cm） : i = 1.58 cm ;A -立杆净截面面积（cm2） : A = 4.89 cm 2;W -立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3） : W=5.08 cm3;所钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）;用-钢管立杆抗压强度设计值：用=205.000 N/mm 2;L0- 计算长度（m）;如果完全参照扣件式规范，由下式计算l 0 = h+2aa -立杆上

35、端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m ;得到计算结果：立杆计算长度 Lo = h + 2a = 1.500+2 X 0.100 = 1.700 m ;Lo / i = 1700.000 / 15.800=108.000;由长细比l o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.530 ;钢管立杆受压应力计算值；（T =9707.880/（0.530 乂 489.000） = 37.458 N/mm2;立杆稳定性计算（7 = 37.458 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f= 205.000 N/mrm,满足要求！通过以上计算可以得知，本顶板模板配置符合要求可

36、以采用。5.3梁模板计算选取截面尺寸为400X 1100m迸行计算。木桥间距为250mm立杆纵距（沿 梁跨度方向间距）La（m）:0.80 ,梁两侧立柱间距（m）:1.00 ;梁底设1根承重 立杆，钢管支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距 Lb（m）:0.90 ;采用的钢管 类型为48X 3.50;扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取 扣件抗滑承载力折减系数:0.80 ;主楞间距（mm）: 500;次楞间距（mm）: 300;穿梁螺栓水平间距（mm）: 500;穿梁螺栓竖向间距（mm）: 600;穿梁螺栓直径 （mm）: M145.3.3.1梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算

37、其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧 压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙 骨的问距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 q，V31111F1 r1，i000I30013001300面板计算简图1 .抗弯验算M 4 b =< fW其中，（7 -面板的弯曲应力计算值（N/mn2）；M -面板的最大弯距（N.mm）;W -面板的净截面抵抗矩， W = 50.00 X1.5 Xl.5/6=18.75cm 3;用-面板的抗弯弓S度设计值（N/mn2）;按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压

38、力设计值:q 1= 1.2 X 0.50 X 26.40 X 0.90=14.26kN/m ;倾倒混凝土侧压力设计值:q 2= 1.4 X 0.50 X 2.00 X 0.90=1.26kN/m ;q = q i+q2 = 14.256+1.260 = 15.516 kN/m ;计算跨度(内楞间距)：l = 300.00mm ;面板的最大弯距 M= 0.1 X 15.52 X 300.002 = 1.40 X 105N.mrm经计算得到，面板的受弯应力计算值:(T = 1.40 X10 1.88 104=7.448N/mm 2;面板的抗弯强度设计值:用=13.000N/mm2;面板的受弯应力计

39、算值（7 =7.448N/mm2小于面板的抗弯强度设计值用=13.000N/mm 2,满足要求！2 .挠度验算0.677 4出=10057< = ；/250q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q = 26.40 X 0.50 = 13.20N/mm ;l-计算跨度（内楞间距）：l = 300.00mm ;E-面板材质的弹性模量：E = 9500.00N/mm 2;I-面板的截面惯性矩：I = 50.00 X1.50 X1.50 X 1.50/12=14.06cm 4;面板的最大挠度计算值:=0.677 X 13.20 X300.4/0100 9500.00 X.41 M05)=0.54

40、2 mm ;面板的最大容许挠度值:=1/250 =300.000/250 = 1.200mm ;面板的最大挠度计算值=0.542mm小于 面板的最大容许挠度值=1.200mm,满足要求！5.3.3.2梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的问 距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混 凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩刚加J为：W = 800.00X 15.00 X 15.00/6 = 3.

41、00 乂 104m左I = 800.00X 15.00 X 15.00 X 15.00/12 = 2.25 X 105m市1 .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中，6-梁底模板的弯曲应力计算值（N/mn2）;M -计算的最大弯矩（kN.m）;1-计算跨度（梁底支撑间距）：1 =57.14mm ;q -作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）;新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q51.2 义（24.00+1.50 ） X 0.80 X 1.10 X 0.90=24.24kN/m ;模板结构自重荷载：qz1.2 X 0.35 X 0.80 X 0.90=0.30kN/m ;振捣混凝土时产

42、生的荷载设计值：q3： 1.4 义 2.00 义 0.80 义 0.90=2.02kN/m ;q = q1 + q2 + q3=24.24+0.30+2.02=26.55kN/m;跨中弯矩计算公式如下：M = 0.1ql2Mnax = 0.10 义 26.554 义 0.0572=0.009kN.m； 6_42(T =0.009 X 1/3.00 10 =0.289N/mm ;梁底模面板计算应力(7 =0.289 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值用=13.000N/mm 2,满足要求！2 .挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用C最大挠度计算公式如下1

43、0WM 同=/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =(24.0+1.50) X 1.100+0.35 ) X 0.80= 22.72KN/m ;l-计算跨度(梁底支撑间距)：1 =57.14mm ;E-面板的弹性模量：E = 9500.0N/mm 2;面板的最大允许挠度值:=57.14/250 = 0.229mm ;面板的最大挠度计算值:=4_50.677 >22.720 >57.14/(100 溜500.0 >2.25 M05)=0.001mm ;面板的最大挠度计算值:=0.001mm 小于面板的最大允许挠度值：二57.1 / 250 = 0.229mm，满足要求

44、！5.3.3.3梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和 振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重 荷载。1 .荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：qi = (24.000+1.500)X 1.100 X 0.057=1.603 kN/m ;模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350 X 0.057 X (2 X 1.100+0.400)/ 0.400=0.130 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值 P尸(2

45、.500+2.000) X 0.057=0.257 kN/m；2 .钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2 X 1.603+1.2 X 0.130=2.079 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4义0.257=0.360 kN/m ;2.439kNSOO800800钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.08cm3一 -4I=12.19cm钢管强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下线荷载设计值 q = 2.079+0.360=2.439 kN/m ;最大弯距 M =0.1ql 2= 0.1

46、X 2.079 X 0.800 X 0.800= 0.133 kN.m ;最大应力(r= M / W = 0.133 X 6/5080.0 = 26.198 N/mm 2;抗弯强度设计值用=205.000 N/mm 2;钢管的最大应力计算值26.198 N/mm2小于 钢管抗弯强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下0.677g-/4I 一一八a)=<a) = I / 250lOOEfq = 1.603 + 0.130 = 1.733 kN/m ;钢管最大挠度计算值 =0.677 X 1.733 X

47、 800.000一4/(100 20600.000 X12.190 M04)=1.914mm ;钢管的最大允许挠度3=0.800 X1000/250=3.200 mm；钢管的最大挠度计算值=1.914 mm小于钢管的最大允许挠度=3.200 mm,满足要求!3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500) X 1.100= 28.050 kN/m 2;模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m 2;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):q3= (2.500

48、+2.000)=4.500 kN/m 2;q = 1.2 X (28.050 + 0.350 )+ 1.4 X 4.500 = 40.380 kN/m 2;梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递梁底支撑根数为n ,立杆梁跨度方向间距为a, 给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N当 n=2H：当n>2时:F* = g劭2-1 -N = 12g2ahPn -1N = 1.2g 孙P0=外=+NPa = P?=.1.291.051.851.851.851. SS1.951.295001、r i r 1500计算简图（kN）支撑钢管变形图（m.m）支撑钢管弯矩图（kN.m）经过连续梁的计算得

49、到：支座反力Ra = Rb=0.559 kN,中间支座最大反力 Rmax=12.543最大弯矩 Mma=0.454 kN.m ;最大挠度计算值 Vma=0.118 mm；支撑钢管的最大应力（T =0.454 X 16/5080.0=89.313 N/mm 2;支撑钢管的抗压设计强度f=205.0 N/mm 2;支撑钢管的最大应力计算值89.313 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0 N/mrm满足要求！5.3.3.3 扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96K,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80 ,该工程实际

50、的旋转双扣件 承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R< Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 觇最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.543 kN ;R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！5.3.3.4 穿梁螺栓的计算验算公式如下：N<N = fxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面积（mm2）;f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直

51、径：14 mm ;穿梁螺栓有效直径：11.55 mm ;穿梁螺栓有效面积：A= 105 mm 2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =26.400 X 0.500 X 0.600 X 2 =15.840 kN 。穿梁螺栓最大容许拉力值:N = 170.000 X 105/1000 = 17.850 kN ;穿梁螺栓所受的最大拉力N=15.840kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=17.850kN ,满足要求！通过以上计算可以得知，本梁模板配置符合要求可以采用。5.4柱模板验算柱箍材料:圆钢管48X 3.5 ;柱箍的间距(mm):500;柱箍肢数:2 ;面板竖愣(方木)对拉螺栓柱剖面图柱立面图5.4.1

52、、 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面 宽度昉向和hKf向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验 算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧 压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度 B方向竖楞间距最大，为1= 183 mm,且竖楞数为 4,面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行 计算。面板计算简图1 .面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯0.1其中，M-面板计算最大弯距（N.mm）;l-计算跨度（竖楞间距）:1 =183.0mm ;q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括新浇混凝土侧压力设计值 qi： 1.2 X 69.22 X 0.50 X 0.90=37.379kN/m ;倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 X2.00 X0.50 X0.90=1.260kN/m ,式 中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q 1 + q 2 =37.379+1.260=38.639 kN/m ;面板的最大弯距：M =0.1 X38.639 X 183X 183= 1.29 X 105N.mm面板最大应力按下式计算:其中，0-面板承受的应力（N/mn2）;M -面板计算最大弯距（N