后浇带支模及砼浇筑施工方案

1、目 录1、 编制依据22、 工程概况23、 后浇带模板体系34、 验算65、 后浇带砼浇筑186、 安全生产、现场文明施工要求 197、 附图201、编制依据银盛泰国际商务港施工合同文本青岛腾达设计事务所设计的图纸1.3混凝土结构工程施工质量验收规范 （GBJ50204-2002）1.4建筑工程施工质量验收统一标准 （GBJ50300-2001）1.5建筑施工计算手册 1.6钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范 （JGJ3-91）1.7混凝土强度检验评定标准 （GBJ107-87）2、工程概况银盛泰国际商务港位于青岛市城阳区中心位置，北邻正阳路，西邻山城路。工程东西长为，南北宽为，建筑面积6.

2、5万平方米。工程地下两层，分别为地下车库和设备用房，地上十三层，其中一、二层为商业网点，三十三层为商务办公用房。本工程为框架筒体结构，底板为梁板式筏板基础，地上结构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体。工程地下二层为错层结构，轴北1300mm处地下室层高为6米，轴北1300mm轴米，/轴右4米轴左4米部分层高为米。地下一层层高为3.9米，一层层高为，二、三层层高为，四、五层层高为，六十二层层高为，十三层层高为4.8米，本工程占地面积较大，东西轴线间距离为122.2米，南北轴线间距离为78.4米。为减少砼施工过程中的温度应力和消除部分砼伸缩应力，主楼于、轴间设置两道南北向伸缩后浇带，裙房轴间设置一道

3、南北向伸缩后浇带，主楼和裙房间设置一道东西向伸缩后浇带。 后浇带宽1500mm，厚度同墙、梁、板厚度。筏板砼为C35 S8，其它部位为C40，后浇带砼比同部位砼高一个等级。3、后浇带模板体系1）底板后浇带支模按附图进行，方法为：根据图纸设计位置，放出后浇带位置线，在边线内侧抹50mm宽，50mm高（东西向后浇带）或75mm高（南北向后浇带）C25细石砼埂（筏板钢筋为先布置25200南北向钢筋），以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后浇带内。绑扎筏板、地梁及设计加强筋，然后在后浇带中心线的一侧，沿后浇带立支一个高30cm的钢筋网片，网片上下各放置一根12钢筋，两根钢筋之间用12的立筋连接，立筋间

4、距100，每1000范围内将立筋和筏板钢筋焊接750mm长12斜撑，以固定网片。网片立好后，将双层20目钢丝网固定在钢筋网片上，再焊接3×330mm止水钢板，同法固定止水钢板上半部钢丝网，上层钢筋网片上绑扎50mm厚带锯齿型木条，阻挡筏板上层钢筋网片以上砼浆。2）地下室外墙后浇带，因工程要先回填土，然后再补浇后浇带。墙体砼浇筑后，后浇带外侧部分模板拆除，采用预制80mm厚C20砼板，通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧，预制板之间用1:2水泥砂浆嵌缝。如图：3）梁、板后浇带 在通过后浇带的梁头两侧各200处根据设计设置独立定型支撑，该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑

5、在第一次支模时，支撑顶面顶板标高设同梁底标高，顶板作该部位梁底的模板使用，垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆，撑杆下端支在楼板或底板上。平台及梁模板拆除后，独立支撑即作为后浇带的临时支撑，直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后，二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼，按规范留置同条件试块，在砼达到设计强度后拆除后浇带部位模板。上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上，以免荷载破坏楼板结构。竖向独立支撑平面设置原则为：凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一根，独立支撑在各层平面位置相同，以使上下层立杆上下中心线对齐。1、地下二层部位，因层高为5.556米，层高较高，顶板为180mm厚，框架梁及次梁截面

6、较大，选用槽钢18a（允许荷载4060KN，允许高度39006000mm）格构式独立支撑及槽钢16a（允许荷载4060KN，允许高度28004500mm）格构式独立支撑，局部跨度（）较小次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度5600mm）。2、其余部分至地上五层框架梁及次梁选用槽钢16a（允许荷载4060KN，允许高度28004500mm、27003900mm两种）格构式独立支撑，框架梁梁端设双道支撑，次梁除梁端设一道支撑外，梁与梁之间增设一道。3、六层至十二层框架梁选用槽钢16a（允许荷载4060KN，允许高度27003900mm）格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向支

7、撑（允许荷载60KN，允许高度3800mm）。4、十三层框架梁选用槽钢16a（允许荷载4060KN，允许高度28004500mm）格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度4500mm）。各种支撑型号如附表。4、验算 由于立杆中心线上下对齐，故假定上层立杆荷载通过楼板直接传至下层立杆。地下二层顶板梁验算1：（计算结构范围如附图） 一、选轴KL45作分析，板厚h=180，主梁b=500，h=950，计算跨度l=5.55m。计算假定：1）轴井字梁截面为300×650，将该范围井字梁转化为板厚：则轴右侧板厚h0.18<××0.65（5

8、.20.3）××>/(5.1 ×5.2) h则轴左侧板厚××0.652×（5.20.3）××0.65>/(7.25 ×5.2) h68m则：1、轴右侧楼板荷载计算：板自重25´0.254=6.35KN/m2 轴左侧楼板荷载计算：板自重25´0.268=6.7KN/m2 轴右侧楼板传至KL14荷载（计算至右侧跨度1/3部位）： 6.35×5.1/310.795KN/m 轴左侧楼板传至KL45荷载（计算至左侧跨度1/3部位）： 6.7×7.25/316.19

9、2KN/m KL45自重q=25´0.5´0.95=11.875 KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、KL45上均布线荷载q=（板、梁恒载）+（动荷载）<本计算采用支撑体系安全系数取2，支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷载分项系数。支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑，故计算可不必考虑动荷载的分项系数。） q=10.79516.19211.875+2×（） q=47.095 KN/m则KL14均布线荷载q=KN/m本计算将KL45看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R3

10、/8×q×l（l为计算跨度 l5.550m）R3/8×× KN4、后浇带边缘L88考虑由KL35、L6、KL45、L70及轴挡土墙共同承受则KL14受到L88集中荷载为：×××25P12.92 KN因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R=0则独立支撑承受荷载N RP 110.936 KN该处支撑点设两个C型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN，允许高度为28004500mm。，高度满足要求。N120KN支撑体系安全二、对L70分析：板厚h=180，L70梁b=300，h=650，计算跨度l=5.55m。同理，将该

11、范围井字梁转化为板厚：（此将L70已转化为板厚）××0.65（5.20.3）××0.65>/(5.1 ×5.2) h则：1、楼板荷载计算：板自重25´0.254=6.35KN/m2 楼板传至L70荷载（该处取板计算跨度为）： 6.35×2.717.145KN/m L70自重q=25´0.3´（0.650.254）=2.97 KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、L70上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载 q=17.145+2.972× q=25.51 KN/m则L70均布线荷载

12、q=25.51 KN/m本计算将L70看作一端固定，另一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R3/8×q×l（l为L70的计算跨度 l）R3/8××R53.09 KN4、后浇带边缘L88考虑由KL14、L70及轴挡土墙共同承受则L70受到L88集中荷载为：P2.7×××25×P15.795 KN因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R=0则独立支撑承受荷载N=R+P=+=68.885KN该处支撑点设一个G型可调钢管定型竖向支撑（允许荷载45KN，允许高度4500mm）。该处

13、梁底距地面为4.25米，高度满足要求。在支撑体系安全系数2.0范围内，支撑安全。三、轴KL2作分析，右侧板厚h=180，左侧板厚h=120，KL2 b=350，h=700，KL35 b=500，h=950，计算跨度ll=5.55m。计算假定：1）轴左板标高为，轴右板标高为，KL2、KL35合并为一个整体支撑加固，取其组合梁b=500，h=0（结构计算偏与安全），井字梁截面轴左为250×450，轴右为300×650，将该范围井字梁转化为板厚：则轴左侧板厚2<7.65×0.25×0.452×（5.20.25）×0.25×0

14、.45>/(7.65 ×5.2) h0.17m则轴右侧板厚××0.652×（5.20.3）××0.65>/(7.25 ×5.2) h则：1、轴左侧楼板荷载计算：板自重25´0.17=4.25KN/m2 轴右侧楼板荷载计算：板自重25´0.268=6.7KN/m2 轴左侧楼板传至组合梁荷载（计算至左侧跨度1/3部位）：4.25×KN/m 轴右侧楼板传至组合梁荷载（计算至右侧跨度1/3部位）：6.7×17.42KN/m 组合梁自重q=25´0.5´1.95=

15、24.375 KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、KL14上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载 q=17.42+2×（） q=63.83KN/m则组合梁均布线荷载q= KN/m本计算将KL14看作一端固定，设有两个简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R23/8×q×l（l为计算跨度 l）R23/8××KNR1（3/8×q×l2R2×2.525）/l（l为KL14的计算跨度 l）R1（3/8××2×R1105.349 KN4、后浇

16、带边缘L47 L88考虑由KL35、L29、L30、L6、KL14共同承受则组合梁受到L47 L88集中荷载为：×××25×××25在此，组合梁两侧考虑满跨P20.27KN暂假定上层传至荷载R=0则独立支撑承受荷载N1=R1+PKN该处于N1设两个，N2设一个，共设三个A型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN，允许高度为27003900mm。该处梁底距地面为3.25米，高度满足要求。N1/1202N2/602支撑体系安全四、轴KL37作分析，板厚h=120，KL24 b=350，h=550，计算跨度l=3.175m。计算

17、假定：1）/轴间井字梁截面为250×450，将该范围井字梁转化为板厚：×V井字梁×××2(3.4750.25)××0.33 ×5V井字梁3转化为板厚hh140.81则：1、楼板荷载计算：板自重25´（0.1200.031）=3.775KN/m2 轴北侧楼板传至KL24荷载（计算至北侧跨度1/3部位）： 3.775×3.412.835KN/m轴南侧楼板传至KL24荷载（计算至南侧跨度1/3部位）：3.775×11.072KN/m KL24自重q=25´0.35´0.5

18、5=4.813 KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、KL37上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载 q=11.072+2×（） q=41.386KN/m则组合梁均布线荷载q=KN/m本计算将KL24看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R3/8×q×l（l为计算跨度 l3.175m）R3/8××R49.25KN则独立支撑承受荷载KN该处设一个A型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN，允许高度为27003900mm。该处梁底距地面为3.4米，高度满足要求。N60

19、KN支撑体系安全2)对/轴间井字梁L37作分析，井字梁截面为250×450，计算跨度l=3.475m：则：1、楼板荷载计算：板自重25´（0.1200.031）=3.775KN/m2 楼板传至L45荷载（计算取）： 3.775×KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、L上均布线荷载q=板恒载+动荷载 q=+2× q=16.17KN/m则组合梁均布线荷载q=KN/m本计算将L37看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R3/8×q×l（l为计算跨度 l3.475m）R

20、3/8××3.475R21.07KN则独立支撑承受荷载NKN该处设一个C型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN，允许高度为28004500mm。该处梁底距地面为4.1米，高度满足要求。N60KN支撑体系安全因该处在结构筒体部位，故框架梁梁端和井字梁中间各增设一个C型槽钢16a格构式支撑。本工程后浇带属伸缩后浇带，按设计要求60天后即可封闭，因此预计浇筑地下室后浇带时工程主体施工至地上四层。则： (每层荷载)×5351.6KN （5层荷载）施工期间对后浇带部位封闭管理，严禁在该区域堆放物体和进行施工，因此实际15不可能每层都有活荷载，×334

21、.02/(4×60)=1.39支撑安全系数2结构安全5、后浇带砼的浇筑进场砼必须每车核对配合比、坍落度、砼标号、抗渗等级及外加剂掺量是否与设计要求一致。后浇带在浇筑砼前，必须将整个砼表面按照施工缝的要求进行处理。地下室底板与本层的外墙后浇砼一起浇筑，采用比两侧砼提高一个强度等级的补偿收缩性砼浇筑，养护时间不宜少于28d，后浇带混凝土终凝后2小时即开始养护，表面覆盖一层薄膜，必要时加盖一层麻袋片，并浇水养护，浇水次数以保证砼始终处于湿润状态为准。地下室的后浇带1或后浇带2均应一次性浇筑，地上部分可根据现场实际情况而定，但前后两次之间的施工缝应按规范要求设置在剪力较小处。浇筑所有后浇带砼时，应按有关规定留置