脚手架方案修改

1、1.编制依据序号名 称编 号1施工组织设计2工程设计图纸2011-04-13建筑施工安全检查评分标准JGJ59-994建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-915建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20016内蒙古自治区市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-20027建筑结构荷载规范GB50009-20018钢管脚手架扣件GB158312.工程概况本工程为乌兰木伦铁东区2号地2号楼，工程位于伊金霍洛旗乌兰木伦镇，上湾乌兰木伦河西侧、矿区中心路北侧，地处市区东部。根据乌兰木伦2号地1、2、3号楼岩土工程勘察报告，乌兰木伦铁东区2号地1、2、3号楼区域场地为河漫滩、一级阶地等

2、，为乌兰木河冲、洪积形成。地面高程一般为1086.271092.96m，勘察区内地下水主要为第四系松散层无压地下水，属潜水类型。水位埋深约3.1m（相当于绝对标高1088m），地下水对混凝土结构具有微腐蚀性,对钢筋混凝土结构中的钢筋在干湿交替条件下具有微腐蚀性，地基土对混凝土结构及钢筋混凝土中的钢筋具微腐蚀性。其中抗浮水位在1092米。各楼基础持力层除特殊说明外均位于第2层卵石土层。第2层未经深宽修正的承载力特征值fak=300kPa。均采用天然地基。2.1设计概况序号项 目内 容1建筑面积约32072m22建筑层数地下一层，地上三十二层，局部二十七层3建筑标高±0.000 相对于绝

3、对标高为1094m4地基基础主楼：整体筏板基础，地下车库：独立基础加防水板基础5结构类型主楼：剪力墙、地下车库：框架6层高（m）地下室首层二层标准层机房层5.74.54.52.93.67抗震等级三级8楼梯结构形式全现浇楼梯9柱截面尺寸700×700等10墙体尺寸200，250,300，350等11梁断面尺寸300×500，350×600等12楼板厚度130，170，200等13砼强度等级分项工程基础柱、墙梁、板地下室C30P6C40P6（外墙）C30P6（基础梁）首层3层C40C304层及以上C30C25地下车库C30P6C40P6（外墙）C403.安全保证体系安

4、全施工管理保证体系项目部：徐飞 祁荣虎工程部：刘洪、胡星星塔吊谢国强木工王良松砼 赵公顺钢筋丁其林架子袁成军电 工杭佑兵水工王宝余后 勤王致庆4施工准备4.1技术准备 根据本工程的特点，拟采用下列脚手架为主体结构施工的安全防护设施。（1）考虑到主体结构施工的连续性，本工程脚手架地下部分采用落地式双排脚手架，地上部分采用悬挑脚手架，外墙保温及装修采用吊篮。主体结构施工采用Ø48×3.5钢管搭设悬挑脚手架，双排脚手架外挂密目安全网，悬挑脚手架外挂荆芭片。主体结构施工时，随进度搭设悬挑脚手架，在主楼南侧、北侧首层分别做护头棚。（2） 洞口、临边做防护。（3）对进场施工人员做好安全

5、培训4.2材料准备序号名称规 格单位数量备 注1钢管4m6mT2501.8m2.0mT1002扣件T703安全网1.5×6m张3500密目4木脚手板4×0.25×0.05mm3105平网3×6m张1204.3技术要求脚手架搭设基本要求（1）脚手架搭设材料质量及规格要求1）钢管：钢管采用直径48mm，壁厚3.5mm 的3 号钢焊接钢管。其化学成分及机械性能应符合国家标准。钢管应涂防锈漆。钢管上严禁打孔。2）扣件：扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小间距要小于5mm。共有三种扣件：直角扣件、旋

6、转扣件、对接扣件。3）脚手板：采用木脚手板，由50mm 厚杉木或松木制成，板长为36m，宽不小于150mm，两端应各设直径为4mm 的镀锌钢丝箍两道。构造及搭设要求（1）纵向水平杆纵向水平杆宜设置在立杆内侧，纵向水平杆接长度采用对接扣件连接。纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相临纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；相邻两根纵向水平杆接头应错开不小于500mm；各接头中心至最近主节点距离不宜大于纵距的1/3，即330mm。（2）横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。同时为满足小横杆的承载力要求，操作层小横杆间距为60

7、0mm。（3）脚手板操作层脚手板的铺设应满铺、铺稳。脚手板对接铺设时，接头处设两根横向水平杆；搭接铺设的脚手板，接头处必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm。不允许有探头板，脚手板总挑头长度不宜超过150mm。（4）立杆1）立杆下应有底座和垫板。立杆顶端高出檐口上皮1.5m。2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3）脚手架立杆接头必须采用对接扣件对接连接，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距

8、离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，即460mm。（5）剪刀撑1）本脚手架为双排架子，应搭设剪刀撑，每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不小于6m，斜杆与地面倾角宜在45°60°之间。2）外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置，中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。3）剪刀撑的搭设需使用双杆，斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余接头均必须采用对接扣件连接。4）剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。（6）连墙件1）连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300

9、mm。连墙件从第一步纵向水平杆处开始设置。2）本脚手架采用刚性连墙件，连墙件采用直径48mm，壁厚3.5mm 的3 号钢焊接钢管，连墙件与脚手架、连墙件与建筑物的连接采有双扣件。连墙件竖向层层拉接（2.9m），横向遇门窗洞口即进行拉接，间距不大于3m，连接方式如下图。（7）横向支撑横向支撑应在同一节间，由底至顶呈之字型连续布置，斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线主节点的距离不应大于150mm。（8）外围防护脚手架外侧满挂密目网防护，悬挑脚手架外挂荆芭片操作层必须有180mm 高的挡脚板和高度1.5m 的护身栏（两道水平钢管紧贴外立杆内侧，用扣件扣牢）。（9

10、）脚手架搭设质量要求1）立杆垂直偏差应符合相关规定要求。2）纵向偏差不大于H/200（19250/200=96mm），且不大于100mm。3）横向偏差不大于H/400（19250/400=48mm），且不大于50mm。4）纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300（70000/300=233mm），且不大于20mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm。5）脚手架的步距、立杆横距的偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。6）连墙点的数量、位置要正确。连接牢固，无松动现象。5主要施工方法51.脚手架设计 51.1外脚手架5脚手架示意图（见附图）5外脚手架体系选型.2.1悬挑外脚手架本工程由于

11、工期紧，基础土方暂时来不及回填，为了保证工程连续施工，在首层顶层搭设悬挑外架满足工程需要。1.预埋锚环符合要求：沿建筑物周边均放，间距1.5m，垂直于周边方向前后共预埋3根锚环。间距1m，最外锚环离板外边0.3m。2.预埋锚环顶板砼强度符合要求。3.待顶板砼强度符合要求后，经技术部认可，开始搭设外悬挑脚手架。4.用20工字钢长度约为3.4米（阳台最大为4.9m）；穿入预埋锚环内，挑出外墙面1.2m，槽钢与锚环间用短钢管、扣件及木楔固定牢。， 5.距外墙面1m设水平大横杆，大横杆上下间距1.5m，在大横杆外侧设竖向外立杆，立杆间距1.5m。6.距外墙面0.35m设水平大横杆，大横杆上下间距1.5

12、m, 在大横杆外侧设竖向内立杆,立杆间距1.5m。7.在每层大横杆上拉小横杆，小横杆间距1.2m，小横杆与大横杆用扣件拉牢。8.设斜撑杆，每间隔2m设1根斜撑杆，斜撑杆根部支撑在顶板砼上与锚环处工字钢拉牢，斜撑杆顶端与悬挑脚手架上层楼面处外大横杆拉牢，斜撑杆与地面夹角600。9.悬挑脚手架每隔3m，在上层楼面梁下用拉杆与室内排架拉牢。除此处外，外脚手架与内排架无其他联系。10.剪力撑设置：每相隔1215m设一道剪力撑，剪力撑与水平方向夹角为450600。.2.2.普通悬挑架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑结构荷载规范(GB 50

13、009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.70米，立杆的步距为1.50 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 14.9 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.35米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.00 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m

14、2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:4； 3.风荷载参数 内蒙古省东胜市地区，基本风压为0.500，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649； 考虑风荷载； 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1394； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆荆笆片； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用20a号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.05米，建筑物内锚固段长度 2.

15、00 米。 与楼板连接的钢筋直径(mm):20； 楼板混凝土标号:C25； 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 支杆与与梁夹角为(度):60； 最里面支点距离建筑物 1.00 m,支杆采用 48.0×3.5mm钢管。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.000×1.5

16、00/3=1.500 kN/m； 荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.356×0.7002/8 = 0.144 kN.m； = Mqmax/W =28.407 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ；

17、最大挠度 V = 5.0×1.713×700.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.213 mm； 小横杆的最大挠度小于 700.0 / 150=4.667 与10 mm,满足要求！ 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.700=0.027 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×0.700×1.500/3=0.122 kN； 活荷载标准值: Q= 3.000×0.7

18、00×1.500/3=1.050 kN； 荷载的计算值: P=(1.2×0.027+1.2×0.122+1.4×1.050)/2=0.825 kN； 大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.825×1.500= 0.330 kN.m； M = M1max + M2

19、max = 0.010+0.330=0.341 kN.m 抗弯强度:= 0.341×106/5080.0=67.053 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 67.053 小于f=205.0N/mm2； 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利

20、分配引起的最大挠度： P=（0.027+0.122+1.050）/2=0.600kN V= 1.883×0.600×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 1.518 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.518=1.570 mm； 大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

21、 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.500=0.058 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×0.700×1.500/2=0.184 kN； 活荷载标准值: Q = 3.000×0.700×1.500 /2 = 1.575 kN； 荷载的计算值: R=1.2×(0.058+0.184)+1.4×1.575=2.

22、495 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.139×14.900 = 2.077 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.350×4×1.500×(0.700+0.3)/2 = 1.050 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.1

23、1 NG3 = 0.150×4×1.500/2 = 0.450 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×14.900 = 0.112 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.689 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.000×0.700×1.500×4/2 = 6.300 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中

24、Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.500×0.740×0.649 = 0.168 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.689+ 1.4×6.300= 13.247 k

25、N； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.689+ 0.85×1.4×6.300= 11.924 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.168×1.500× 1.5002/10 = 0.068 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.247 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i

26、 = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.599 m； Lo/i = 164.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13247.000/(0.262×489.000)=103.394 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 103

27、.394 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.924 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.599 m； Lo/i = 164.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆

28、抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11923.572/(0.262×489.000)+67509.548/5080.000 = 106.356 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 106.356 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.168 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.000 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力

29、设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4×Wk×Aw = 2.118 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 7.118 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=350.000/15.800的结果查表得到0.941； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=×A×f=0.941×4.890×10-4×205.000×103 = 94.331 kN； Nl=7.118<Nf=94.331,连墙

30、件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=7.118小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为700mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1000mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 2370.00 cm4，截面抵抗矩W = 237.00 cm3，截面积A = 35.50 cm2。 受脚手架集中荷载 N=1.2×3.689 +1.4×6

31、.300 = 13.247 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×35.500×0.0001×78.500 = 0.334 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1 = 17.886 kN； R2 = 9.715 kN； R3 = -0.087 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.271 kN.m； 截面应力 =M/1.05W+N/A= 2.271×106 /(

32、 1.05 ×237000.0 )+ 0.000×103 / 3550.0 = 9.127 N/mm2； 水平支撑梁的计算强度 =9.127 小于 215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度 b = 570 ×11.4×100.0× 235 /( 1000.0×200.0×235.0) = 3.25 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为

33、0.983。 经过计算得到强度 = 2.271×106 /( 0.983×237000.00 )= 9.747 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 = 9.747 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十、支杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisini 按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=35.772kN 十一、支杆的强度计算: 支撑杆的内力计算： 斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为 RD=35.772kN 下面压杆

34、以 48.0×3.5mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 35.772kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.489； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.578cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 1.803m； A - 受压斜杆净截面面积，A =4.893cm2； - 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是149.504 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算< f,满足要求! 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.

35、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.715kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=9714.667×4/(3.142×50×2)1/2 =11.122mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，

36、N = 9.715kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.270N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 9714.667/(3.142×20.000×1.270)=121.743mm。 经过计算脚手架满足结构施工要求!.2.3、外装修吊篮（1）支设要点吊篮内侧距离建筑物间隙为100200mm ，两个吊篮之间的间隙不得大于 200mm. 吊篮的最大长度不宜超过8m，自制吊篮的最大长度不能超过6m，宽度为0.8 1.2m，高度一般不宜超过两层。特殊需要应专门设计，每

37、层高度不超过 2m。吊篮的立杆（或单元片），纵向间距为23m. 吊篮外侧顶部防护栏杆高1.5m，每道栏杆间距不大于 500mm ，挡脚板不小于 180mm ；吊篮外侧必须于0.6m和1.2m高处各设护身栏杆一道，挡脚板不小于 180mm 高。此外，吊篮顶部必须设护头棚，外侧与两端用安全网封严。支撑脚手架的横向水平杆间距与插口架相同，脚手架必须与横向水平杆扣牢，不允许有松动或控头板。横向水平杆与支撑的纵向水平杆亦要有扣件卡牢。吊篮内侧两端应装有可伸缩的护墙轮等装置，使吊篮与建筑物在工作状态时能靠紧，以减少架体晃动；同时超过一层架高的吊篮要设梯，每层架的上下人孔要有盖板。钢管伸出扣件应不小于100

38、 mm，吊篮架体外侧大面和两端小面应加设剪刀撑或斜撑杆卡牢。吊篮若用钢筋链杆，其直径不小于 16 mm ，每节链杆长800 mm，每5 10根链杆应相互连成一组，使用时卡环将各组连接所需要的长度。保险绳应采用不小于13mm的钢丝绳。悬挂吊篮的挑梁，必须按设计规定与建筑物结构固定牢靠，挑梁挑出长度应保证悬挂吊篮的钢丝绳（或钢筋链杆）垂直地面。挑梁之间应用纵向水平杆连接成整体，以保证挑架结构的稳定。挑染与吊绳连接端应有防止滑脱的保护装置。（2）操作程序与施工方法用倒链先在地面上组装成吊篮架体，并在屋顶挑梁上挂承重钢丝绳和安全绳，然后将重钢丝绳穿过手扳葫芦的导绳孔向钩方向穿入、压紧，往返扳动前进手柄

39、，即可使吊篮提升，往返扳倒退手柄即可落下，但不可同时扳动上下手柄。如果采用钢筋链杆作承重吊杆，则先把安全绳与钢筋链杆挂在已固定好的屋顶挑梁上，然后，把倒链挂在钢筋链杆的链杆上下部吊住吊篮，利用倒链升降。因为倒链行程有限，因此在升降过程中，要多次倒替倒链，人工将倒链升降，如此接力升降。因为绳均采用直径不小于13mm的钢丝绳通长到底布置。安全绳与吊篮架体的连接，安全自锁装置，只需把安全锁固定在吊篮架体上，同时套在保险钢丝绳上，在正常升降时安全锁可以随吊篮架体沿保险钢丝绳升降，万一吊篮脱落，安全锁就能自动将吊篮架体锁在保险钢丝绳上。（3）吊篮架计算吊篮架由吊篮片、钢管（利用扣件）组合而成，吊篮片之间

40、用48钢管连接组成整体行架体系计算时，将吊篮视作由两榀纵向行架组成，取其中一榀分析内力进行强度验算。 1）荷载计算吊篮架自重力取500 Nm2 ，吊篮架宽12米，则每榀行架荷载为q1=550×1.2 2=330Nm 。施工荷载取120N，则q2=1200 ×1.22=720Nm 。总荷载q=q1+q2=330+720=1050N/m。2）内力及截面验算上弦弯矩Mmax=18q12= ×1050×2.52=820N.m 48×3.5mm 钢管，截面，截面抵抗矩W=5075mm3 =Mmax w=8200005075=161.6N nm2。桁架内力

41、计算将均布荷载化为集中荷载，按铰接行架计算F=2.5 ×1050=2625N支座反力RA=RB=5250N 上弦内力S=RA×（2.5 1.8 ）=5250 ×（2.5 1.8 ） =7292N=S A=7292489=14.9mm2 0.1f=21.5N mm2 按钢结构设计规范规定可不计轴力S ，以弯曲应力计算=161.6N mm2 f-215Nmm2 故强度满足要求。4）安全措施吊篮中的作业人员应系安全带或安全绳，安全带的一另端应系于结构上。吊篮的吊索应经常检查和保养，不使用时应妥为存放保管。有磨损的钢丝绳不得继续使用，正在使用的吊篮，发现钢丝绳有磨损时，应

42、立即撤出作业人员后将吊篮放在地在并更换钢丝绳。吊篮的升降机构，限速机构，控制设备和保险设备必须完好，并经常进行检查和维修保养。严格控制使用荷载，作业人员不得超过规定的人数。吊篮的靠墙一侧应设支撑杆或支撑轮，用拉绳拉到结构上，以减少吊篮的晃动。 必须设置安全保险绳。作业人员应进行必要的培训。严格控制加工质量，必须全面符合设计要求。.2.2永久性外脚手架地下车库周边搭设双立管双排脚手架，脚手架高度5.2m；脚手架均采用Ø 48×3.5钢管搭设，内立杆距外墙皮净距为0.4m，纵距1.8m，立杆排距1.05m，步距1.8m。5外脚手架的围护脚手架外侧用密目网全封闭，操作层下每一楼层

43、满挂一道安全网，每两层加兜一道密目水平网。架体拆除时，下面支搭6m宽水平防护安全网。5脚手架基础脚手架基础设在回填土上。回填土部分，按设计和规范要求分步夯实后，上部浇筑150mm厚C15素砼。凡落地架在立杆下统一垫通长50厚250宽脚手板。5外脚手架与结构的连接在每楼层的外墙中间予留Ø48脚手管地锚，外脚手架在每层与外墙及地锚相连接。外架子与外墙连接时钢管与外墙之间用竹胶板或木方垫衬。51.2其它架子及围护结构5电梯井操作平台电梯井操作平台采用预制钢平台，主龙骨采用8#槽钢，每个操作平台加设四个20钢筋吊环，龙骨上满铺脚手板作为操作面。电梯井施工时自墙边30cm处每1.2m留设穿墙洞

44、，洞口顶标高为混凝土水平施工缝下0.2m，洞口10×10cm，施工时在洞口穿钢制平台的支腿。5电梯井门电梯井门口用预制的可开启防护门防护，高度为1.5m，防护门用16钢筋焊接而成，竖档间距120mm，门一边较电梯井门口宽100mm，在电梯井施工时在距门口边100mm，楼板顶及距楼板顶标高1500mm处予埋100×100mm钢板，用来焊接门鼻。电梯井防护门距地600加密目网。5楼板洞口2000×2000mm以下的预留孔洞，楼板钢筋不断，在洞口上用盖板盖好，盖板尺寸每侧比结构洞口大5cm左右，盖板用双根绑丝与板筋绑牢。2000×2000mm以上的大洞口四周支

45、搭两道防护栏杆，栏杆高1.2m，洞口底挂安全网。5楼梯防护楼梯口采用钢管防护栏杆做楼梯扶手，扶手高90cm，扶手立杆每五步一道，对暂时不用的楼梯，楼梯口用防护栏杆封严，防护栏杆与2000×2000mm以上的大洞口四周栏杆同。5入口护头棚在结构入口处搭设6m长、3m宽、2.5m高护头棚，护头棚顶采用双层5 cm厚脚手板封严，护头棚及马道外围均采用密目安全网封严。并做明显标志。（护头棚见附图）5 卸料平台卸料平台架子采用槽钢制作，卸料平台架子依附于外墙上，卸料平台架子长4.5m,宽2m，设三个卸料平台,位于主楼北侧。悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢

46、结构设计规范(GB50017-2003)、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)等规范。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 一、参数信息: 1.荷载参数 脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35； 栏杆、挡杆类别：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.11； 施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。 2.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.50； 上部拉绳点与墙支点的距离(

47、m)：2.90； 钢丝绳安全系数K：10.00，计算条件：铰支； 预埋件的直径(mm)：20.00。 3.水平支撑梁 主梁槽钢型号：14a号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢型号：12.6号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢距(m)：0.40，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。 4.卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.10； 计算宽度(m)：2.00。 二、次梁的计算: 次梁选择12.6号槽钢槽口水平，间距0.40m，其截面特性为： 面积A=15.69cm2，惯性距Ix=391.47cm4，转动惯量Wx=62.14cm3，回转半径ix=4.95cm， 截面尺寸：b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm。 1.荷载计算 (1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35× 0.40= 0.14kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 = 10.00/ 4.00/ 2.00× 0.40= 0.50kN/m