架桥机计算书

1、建筑一、设计规范及参考文献2.2 .架桥机设计荷载2.3 .架桥机倾覆稳定性计算 3.4 .结构分析5.5 .架桥机1号、2号车横梁检算.7.6 .架桥机0号立柱横梁计算 9.七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 .11八.150型分配梁：（1号车处）13九、0号柱承载力检算 1.4十、起吊系统检算15十一.架桥机导梁整体稳定性计算16十二.导梁天车走道梁计算.18十三.吊梁天车横梁计算 .18贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司一、设计规范及参考文献1 一） 重机设计规范（GB3811-83（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（J

2、TJ021-89）（五）石家庄铁道学院GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书（六）梁体按30米箱梁100吨计。2 .架桥机设计荷载（1） .垂直荷载梁重:Qi=100t单个大车重：Q=20t （含卷扬机、天车重、大车横梁重）主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m X1.1=0.74t/m前支腿总重：Q 3=4t中支腿总重：Q=2t1号承重梁总重：Q=34t2号承重梁总重：Q=34t2#横梁 Q=12t梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（2） .水平荷载1 .风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为 7级风的最大风压：2q=19kg/mb.非工作计算状态

3、风压，设计为11级的最大风压；2q 2=66kg/m（以上数据参照石家庄铁道学院GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书）2.运行惯性力:=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算（1） 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号大车及2号火车退至架桥机尾部作为配重，计算简图 见图1 （单位m）:图中吒 j P2P3P：P6 "1111ni.2 _ _5 . 二 ：.22一.图1Pi=4t（前支柱自重）P2=0.74 X22=16.28t（导梁后段自重）P3=0.74 X 30=22.2t（导梁前段自重）P5= P4=20t（

4、含卷扬机、天车重、大车横梁重）P6为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体 计算，P6=2 CKnqAi =1.2 X 1.39 义 66X （0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5）义 12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.5m处M抗=16.28 X11+20X （11+4+5） +20X （11+5） =899.08t.mM倾=4X 30+22.2 X 15+10.05 X 5.5=508.275t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=Mh/M 倾=899.08/（508.275 X 1.1）=1.61>1.3 &

5、lt;可）（2） 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在 13 *建筑号火车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算 简图如图Pi为架桥机自重(不含起重车),作用在两支点中心(其中大车横梁重6t)P1= (16.28+22.2 ) X2+12X 2+6X 2=112.96 tR为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。A=(1+)(1+ 小) A 其中：4 1=0.534 2=0.5,、 _ 2A= (1+0.53) (1+0.5) X 62X2

6、.25=320.15m风荷载P2=Ckhe A=1.6 X 1.39 X 19X320.15=13528kg=13.53tP3为天车导梁承受的风荷载，作用点在支点以上5.5m处，迎风面积按实体计算，导梁形状系数取1.6。P3=2X 1.39 X 1.6 X 19X0.8 X0.46 X 4=124.4kg=0.1244tP4为架桥机起重小车重量F4=20X 2+100X 1.1=150tP 5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上7.2m处，P5=1.39X1.6 X19X (3X2X2+2X 30) =3042.432kg =3.042 t 图2所示A点为倾覆支点，对A点取矩：

7、乂倾=2 3.8+P3X 5.5+P4 X 0.5+P5X 7.2=13.53X3.8+0.1244 X 5.5+150 X 0.5+3.042 X 7.2=149.00 t - mMk = P1X 2=112.96 X2=225.92t - m架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数n=M抗/M 倾=225.92/ （149X 1.1 ） =1.38>1.3 < 可）2.非工作条件下稳定性计算架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳 定性见图3。与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有N=2.26的横向抗倾系数， 而图3中已经没有提梁，故此不用计算而得出结

8、论它的抗倾系数满足要求。结论：架桥机稳定性符合规范要求四.结构分析（一）、荷载取值：桁架及桥面系均部荷载0.67t/节X 1.1=0.74t/节（单边），荷载（100+20X 2） X 1.2=168.00t。其余荷载取值见前。纵向走行火车轮距为2m，当天车居于大车横梁跨中时，单片空载轮压集中 力为（20+6） /4=6.5t ,负荷轮压集中力为（6+168） /4=43.5t ,架边梁时轮压集 中力为（重边）：6/4+168/2=85.5t ,（轻边）6/4=1.5t.吊梁小车轮压集中力 168/4=42t （轮距 1.6m）。（二）、分析计算：根据以上荷载值，按桁架进行分析，计算过程由有限

9、元分析程序SAP 93来完成。工况取：（1）架桥机前移，（2）1号火车提梁，（3）2号火车提梁，（4）1号天 车至跨中、（5）中梁就位，（6）边梁就位6种工况进行计算，计算得前悬臂端最大5金 I贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司建筑挠度852.6mm考虑到桁架空多，力口 1.1的系数，852.6 Xl.1=937.86mm,待架孔导梁跨中最大挠度71mm考虑到桁架空多，力口 1.1的系数，71xi.1=78mm大车横梁跨中最大挠度？28mm导梁结构图见图4各杆件在工况1, 5, 6的杆件内力见附加图各工况的轴重见图5前行时0.78n34.371#天车行到跨中时1腿梁时"书 L，、.

10、2麋梁时口5737.隹7 8 m437Z8r 78产38,78638,786pQ5：架中梁时广；丸一q 7Qrl FCJ 3 i 2 /， 卜一 7 J、U -架边梁时（重边）* 尸 a - a 78n47643 卜 一图5 （单位:杆见最大内力汇总表名称计算最大内力（T）允许内力（T）备注上弦杆+232.79272工况1B附近下弦杆-228.02266工况1B附近立杆-90.408119.0工况6C附近斜杆-57.673.6工况6C附近注：受拉为+,受压为-6 种工况各支点最大反力（单边）如下：（单位：吨）支点ABC工况12.34598.730工况267.14540.42923.333工况3

11、69.1474.9523.14工况445.45777.57140.502工况526.3976.8960.245工况6重边25.86111.38395.29轻边26.9342.39825.406五.架桥机1号、2号车横梁检算架桥机1号、2号车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为12mm底板厚度为贵州建工会I团第一建筑工程有限责任公司'I12mm用160X168X14.5两根工字钢做支撑，截面形式如图 6截面特性如下：查工字钢表有 S=146.45cm,I=68512.5cm4A=145.45 X2X100+12X 406 X 2=3903 mrn1=68512.5 X 104X2+12X4

12、06X (560+6) (1)整体稳定性b 0=268-14.5=253.5mmh/b 0=584/253.5=2.3<6l/b 0=11600/253.5=45.76 65故不必计算其整体稳定性(见钢结构设计手册P28)X2=4.49-3m计算图示如下图7(单位m)：架桥机在吊边梁对位时由导梁传到横梁的最大压力为93.75t.1.应力计算两导梁中心距L=5.1m悬臂长度L=1m最大集中荷载P=93.75t横梁支点弯矩：M=93.75X 1=93.75t - m则翼缘板应力：M v 93 75 0 2922-6097t/m20.0044960.97MPa210MPa腹板最大应力:9QS

13、93.75 (12 406 (560 6) 10 9maxI0.00449 2 14.5 10 321985t/m219.85MPa 140MPa局部压应力320MPaF93.75 1.35 104c 269.39MPa TwLz 162 2 14.5Lz=22X 4+(12+25) X 2=162mm换算应力:(t2 3r260.972 3 19.85270.0MPa 1.1 231MPa8建筑bo/t=253.5/12=21.125 < b0 /t=33 < 可b/t=76.75/12=6.4< b /t=12.4可腹板局部稳定：%560cc235“ 235”38.62

14、80 80 66t 14.5t fQ',345不需设加劲板。为安全起见，在直接受力处加了厚10mm勺内加劲肋和厚16mm勺外加劲肋，同时，其他位置布置间距为1m的，厚10mmi勺内加劲肋。 由于焊缝按一级焊缝质量验收，具强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度足够。经计算联结处强度满足要求六.架桥机0号立柱横梁计算1 .设计说明和基本依据架桥机前支柱由支柱横梁和立柱组成，立柱共计4根，在工作状态下，仅考虑外侧2根立柱承受竖向荷载，内侧2根只起横向稳定作用。前支腿最大荷载发生在架桥机吊梁就位时，端构架竖杆内力为36.8t (由电算分析)，此时由导梁传向横梁的荷载为 P=71.14t

15、.2 .立柱横梁承载力检算(1)应力检算支柱横梁采用箱形断面，如图8。设计采用16Mn钢板，顶板和底板厚度为14mm腹板厚10mm贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司特性如下:I=0.380 X 0.463-(0.38-2 X0.01)X 0.432 2 3/12=0.000664m4导梁支点悬出立柱中心位置 0.85 m ,则M=71.14X 0.85=60.469t - m翼缘应力：M y 60.469 0.23I 0.00066416025t/m2 209.56MPa 210MPa可腹板剪应力:QSmaxI6358.48t /71.14 (14 _9380 (230 7) 10 90.0

16、00664 210 10 32m2 63.58MPa 140MPa局部压应力 _490.95MPa320MPaF 71.14 1.35 10 c TwLz 528 2 10l z=(120X2+10)X2+2X 14=528mm换算应力:236.7MPa 1.1己 230MPa可焊缝强度与钢板等强，可不必进行计算。3 .（1）整体稳定性b 0=200-10-10=180h/b 0=460/180=2.556<6l/b 0=11600/180=64.44<65故可不必进行整体稳定性验算（见钢结构设计手册P28）（2）局部稳定性计算翼缘板局部稳定：bJt=180/14=12.86<

17、; b °/t=33（可）b/t=90/14=6.43<b/t=12.4（可）腹板局部稳定hot10460 2866故不需设加劲板，为安全起见，在直接受力处加了厚10mm勺内加劲肋和 厚16mmi勺外加劲肋，同时，其他位置布置间距为1m的，厚10mm勺内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，具强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度足够。经计算联结处强度满足要求。七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算由于横梁刚性较大，可不计自重产生的挠度计算图示如下图10:P2P1L图P m1 2lfcfd(3 2 )6EI一 42-_-71.93 1019.6 (3 2 0.1042)6 8

18、.9810834.11 10 m当 P1= 93.75t P 2=32.73t时,可以把C点的P1分解开,P1=Pf +P2有P1' =93.75-32.73=61.02tr32.73101fcfD868.981089.6(3 2 0.1042)1.871 10 3m11_2工,P1'm lfc'3EI一 -4- 一%、61.02 101 9.63(1) 8(1 0.1042) 2.401 10 m3 8.98 108P1'mlB 6EI-461.02 101 9.68 0.001087 rad6 8.98 108fd=mx 9 b=1X 0.001087=1.

19、087 X 10-3mfc=1.871+2.401=4.272mmfd=1.87+1.087=2.957mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大d计算如下4.271/1=d1/(2.25+.245)d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245)d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm2. 0号车横梁挠度计算:m=0.65m l=10.3m EI=1.328 x 108当 P产R=44.89t入=m/l=0.65/10.3=0.0631Pm lfcfd(3 2 )6日37.66 10 m44.89 104 0.652 10.3 (3 2

20、 0.0631)6 1.328 108Pi=71.14t P 2=18.63t 时,可以把C点的P1分解开,P1=Pf+P2有P1' =71.14-18.63=52.51tfC fD18.63 104 0.6526 1.328 1010.383(3 2 0.0631) 3.181 10 mfd=m X 0 b=065X 0.0044=0.00286 mfc=3.181+6.098=9.279mmfd=3.181+2.86=6.041mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大d计算如下6.041/1=d1/(2.25+.245)d1=23.19 mm9.279/1=d2/(2.25+.245

21、)d2=35.62mm建筑故 d=d1+d2=58.81mm综上计算，大车咬合总间距为 58.81mm,（100-70） X 2=60mmT八.150型分配梁：（1号车处）截面形式如上图11:（单位mrm00一001 004020046 102贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司600截面特性：A=0.6 义 0.02 义 2+2X 0.36 义 0.016=0.03552m232 0.016 0.36122(30.6 0.0212_2_440.6 0.02 0.19 ) 9.92 10 m跨中集中荷载 P=93.75+764/1000=94.514 t最大弯矩：M 包 94.514 1.5

22、35.443t m44支点反力：R=94.514/2=47.257 t4My 35.443 100.26l弯曲应力： - 4 71.46 106Pa 71.46MPa 210MPaI 9.92 10腹板最大剪应力:_4 一 一一maxQS 什257 10(0.6 °02 0.19) 33 94 d 一I9.92 10 4 2 0.016局部压应力33.94MPa 140MPaFc TwLz94.514 1.35 104640 2 1662.30MPa320MPal z=600+2X 20=640mm换算应力:2 3 2J71.46233.942 92.53MPa 1.1 231MPa

23、 可九、0号柱承载力检算立柱采用219mms缝钢管，壁厚12mn内管192mm壁厚13mm, 一侧立柱由两根组成，中间用60X5mmi管作为连接。1.若按两根钢管同受力,其截面形式如右图12所示，其失稳方向为绕y轴失稳（加为以内钢管为准图12图13截面特性:22(d2 d1 )4(0.2192 0.1952)220.0156m2(d2d12)4(0.1922 0.1662)2_20.0146m(d4 d；)64_ _ _ 548.39 10 m一 一 4一 4(0.2190.195 )Iy'44(d4 d1 )6444(0.1920.166 )32_ _ 545.887 10 m回转半

24、ryIyI.'回转半r'y. A'55.887 10 50.01460.06345m按一端固结，一端钱接计算长细比片二34.415014建筑长细比'ul 07 3.6 39.71 150 ry0.06345由长细比，可按a类构件查表3.4-5 （钢结构设计手册594页），取安全系数n=2,得应力折减系数分别为=0.9538,=0.94187应力2 71.14 1040.9538 0.015695.6MPa 210MPa 可应力_42 71.14 100.94187 0.0146103.047MPa 210MPa 可15般' 贵州建工集团第一建筑工程有限责

25、任公司2.只考虑外侧单根受力，内侧一根作为一种约束，则应力： （图见13）(d2d12)4(0.9122 0.1662)4-20.0073m(d4 d14)6444(0.1924 0.1664)64一一 一 _ 542.9435 10 5m4回转半ryIy 2.9435 10 5A 0.00730.0635m按一端固结，一端钱接计算长细比ul- O' 3.6 39.7 150ry0.0635由长细比，可按a类构件查表3.4-5 （钢结构设计手册594页），取安全系数n=2,得应力折减系数分别为=0.9419应力N 2 71.14 104A 0.9419 0.0073206.93MPa

26、210MPa十、起吊系统检算1.起升系统检算起开卷样机5t, 8轮100t滑车组，24.5mrnffl丝纯走16。建筑起升荷载Q=57.2t （实际净吊重为40t）滑车组效率:)(1 n)0.96 (1 0.9616) 0 72n 116 (1 0.96).57 2一所需牵引力：P 4.965t 5t 可n e 16 0.72选用公称抗拉强度为1700MPa勺钢丝纯，查表得其破段拉应力为 38.1t,考虑钢 丝间受力不均和内力的存在，按 0.7折减。安全系数 n=38.11 X 6X0.7/57.2=7.46 > 6可2.吊两千斤纯验算选用6X37丝小36.5mm,10股公称抗拉强度为1

27、700MPa勺钢丝纯，查表得其 破段拉应力为83.9t ,考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按 0.7折减。安全系数 n=83.9X 10X 0.7/57.2=10.27 > 10可卜一.架桥机导梁整体稳定性计算导梁的整体稳定性计算可近似为一实体钢梁。导梁在 0号支柱、1号腿2号腿处有横向支撑或横向联结，故不必在此处检算导梁纵体稳定1,导梁跨中主弦杆截面形式见下图14：（单位：cm>A= （93.2-11.2 ） X8=656cnm16Ix=656 X 1002=6560000cmIy=656 X502=1640000cmWx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=5831

28、1.11cm 3Wy=Iy/x=1640000/(50+12.5)=26240cm 36560000656100cmt'ly：1640000ry A 65650cm贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司入 x=l c/rx=3200/100=32入 y=l 0/ry=3200/50=64查表Q235(b类构件)得：小x=0.929,小y=0.786竖向荷载在跨中产生的最大弯矩：Mx=RX 16-qX 162/2=23.36 乂 16X2-1.42 乂 162/2=565.76t - m横向风力产生在导梁跨中最大弯矩：按 7级风压检算(W=19kg/m2)W=KKK3KW=1X0.4 X

29、1.0 X 1.2 X19=9.12kg/m计算原理：M JM f 170MPa xWx yWyMx,My 绕强轴和弱轴作用的最大弯矩.Wx,Wy 按受压边缘确定的强轴和弱轴的抵抗矩绕强轴弯曲所确定的整体稳定系数f允许抗压强度值横向风力作用在导梁上引起的跨中弯矩，这里近似按简支梁计算导梁跨中风力弯矩My=2X 9.12 X 2.495 X (322/8) X 10-3=6.0t - mMxxWxMy 565.76 104 yWy 0.929 58311.116 1040.786 26240107.35MPa f 170MPa 217建筑.当架桥机前行时，B点截面及截面特性同上有：Wx=5831

30、1.11cmWy=26240cm 小 x=0.929,小 y=0.786竖向最大弯矩 Mx=ql2/2=1.42 X 322/2+32 X 5.6=906.24 t.m横向最大弯矩（取 7 级风压）My=ql2/2=2 X 10-3X 9.12 X 2.495 X 322/2=23.30t.m_4 4Mx My 906.24 1023.30 10-178.4MPa1.05f 178.5MPaxWx yWy 0.929 58311.11 0.786 26240十二.导梁天车走道梁计算考虑导梁上弦杆杰问不能承受轮压集中荷载，故钢枕(16b工字钢，(r=215MPa, W=141cm)间距取1.0m

31、,均置于节点上，钢轨采用 P50,允许弯应 力(T =400MPa, W=287.2cm钢轨受弯按按简支梁计算，最大轮压为 P=31.55332t,行走轮压 17.988t 1 .钢轨Mh尸pl/4=1 X 31.55332X0.7/4=5.5216 t m(T =5.522 X 104/287.2=192.26MPa<(r=400 满足规范要求。 2.工字钢行走时：M= pl/4=1 X 17.988 X 0.7/4=3.1479 t m(T =3.1479 义 104/141=223.26Mpa<1.05(r=215 X 1.05=225.75Mpa 可1米一根工字钢不能少。3

32、.架梁时由于轮压增加，在架梁时轮下工字钢按0.5米一根放置十三.吊梁天车横梁计算(一)受力计算23公贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司架桥机火车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为20mm底板厚度为20mm®面形图15式如图15。截面特性如下：2A=20X 2X460+16X (800-40)=30560 mm2I=20 X460X 4002X 2=2.944X 10-3m4横梁支点弯矩：M=16.25X 2X 11.6/4=94.25t - m则翼缘板应力：MyI 4-94,25 100.4Z32.944 10128.06 106 Pa128.06MPa210MPa腹板最大应力:Q

33、S 16.25 2 104 (0.46 0.016 0.39) nax3I2.944 10 3 0.01619.38MPa 140MPa19.80 106 pa局部压应力F 16.25 2 1.35 104 c TwLz 500 1654.84MPa 320MPal z=460+20X 2=500mm建筑换算应力:32 3r2/28.062 3 19.802 132.57MPa 1.1 231MPa(二).大车横梁稳定性计算图17(1) 梁整体稳定性计算见图17(2) .惯性力产生的倾覆力矩P=QV/gt Q 为自重， V 为行车速度，V=3.0m/ming 为重力加速度，取10m/S2, t

34、为刹车时间，t=2s小车产生的惯性力矩Q=10t h 1=1.85m.10 3 1.85,M惯 1= 0.04625t m10 2 60横梁惯性力矩Q 2=6.4t h 2=1.1m一 6.4 3 1.1M惯 2= 0.0176t m10 2 60混凝土梁体产生的惯性力矩Q=80X 1.1=88t h3=3.05m.88 3 3.050.671t mM 惯 3二10 2 6020出L贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司建筑乂惯=M 惯 i+ M 惯2+ M 惯 3=0.73485t ?m(3) .风力产生的倾覆力矩按7级风力计算，q=19kg/m2=0.019t/m 2,迎风面积均按实体计算。

35、P 风=2CKnqAi, c=1.6, K=1.39小车风力产生的力矩Pi=1.6X1.39 X 0.019 X2X2=0.169tM=0.169X 1.85=0.313 t.m横梁风力产生的力矩Pf1.6X1.39 X 0.019 X13.1 X 0.8=0.443tM=0.443X 1.1=0.487 t.m 混凝土纵向风力产生的力矩R=1.6 X 1.39 义 0.019 X 3.2 X 2.5=0.338tM=0.338X 3.05=1.0309 t.m乂风=Mi+ M2+ M3=1.8309 t.mM 0= M 风+ M 惯=2.56575 t.m(4) .梁体自重产生的抗倾覆力矩小

36、车自重：W=10t, 横梁自重：W=6.4t混凝土 自重：W=80 X 1.1=88t抗倾覆力矩为(d=1.0m,轮间距为2.0m)W= W 1+ W+W/2=10+6.4+88/2=60.4t则 M 稳=60.4 X 1.0=60.4 t.m(5) .抗倾覆安全系数n= M稳/ M 倾=60.4/2.56575=23.54 1.3可因此，横梁整体满足稳定性要求。2,横梁单个稳定性计算见图15和16由于工字钢两端有连接，计算长细比时按0.46米，外加0.75的系数以考虑工字钢两端有连接11.6 X0.75/0.46=18.9<20 可-.1#, 2#S梁连接处计算21贵州建工集团第一建筑

37、工程有限责任公司建筑1 .讨论最大受力当 P1=P2=71.93 t 时 M a=71.93 T.M Q a=0当 P1=93.75 t P2=32.73 t 时有 R=100.11 t R y=26.37 tM=63.24 T.M Q a=93.75-32.73=61.02 t (偏安全)有 MAma=71.93 T.M假定 CAma=93.75-32.73=61.02 t2 .构造要求：2 X90.2=180.4<200 mm 可1.5 X90.2=135.3<140 mm 可3 X 90.2=270.6<304 mm 可3 .销子受弯：(14.5+32+40)X 2=1

38、73<5X 90=450 mm可以不考虑销子受弯而认为强度满足要求。ama=61.02 t 则4 . MmaXF口QmaXi勺共同作用计算简图见右（图中销子为小90mm中心距为304mm:有 MAma=71.93 T.M QT=MmaX0.304=71.93/0.304=236.61 tQ= CAma/2=61.02/2=30.51 t销子的面积 S=0.25X 3.14 X 902=6361.7 mm2(1) T 的作用下:t=T/S=236.61 X 104/6361.7=371.93 MPa<500MPa(2) Q 的作用下：q=Q/S=30.51X 104/6361.7=4

39、7.96 MPA<500MPa381.10MPa<3t 3371.932 3 47.9621.1 55cMPa(3)合力的作用5.连接钢板(1) .从上图中(1)的位置破坏(架为内侧的钢板)：S=200X (14.5+32) X 2=18600 mrnS' =200X 40x 2=16000mmt=T/S=236.61 X 104/18600=127.21 Mpa < 210MPat' =T/S=236.61 X 104/16000=147.88 Mpa < 210 MPa 满足要求。(2) 1-1截面上破坏：29公贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司建筑I=12 X 2X 406X (560+6) 2=3.12 X 109mm=3.12 乂 10-3吊一一 _ 4My 71.93 10 0.292 67.32MPa 210MPaI0.00312才两足要求。.Q的作用_ _. _ 2S=(584-90.2X2) X 14.5 X 2=1