漳澎2高架桥盖梁施工方案

1、广深沿江高速公路A1合同段桥梁工程 漳澎2#高架桥 盖梁施工方案第三施工处 A1合同段项目部编制： 审核： 复核： 批准： 审批： 日期： 日期： 广东省长大公路工程有限公司广深沿江高速公路A1项目部目 录第一章、工程概况第二章、编制依据第三章、施工总体规划一、各项资源前期准备二、施工组织机构三、劳动力安排四、主要材料计划五、主要施工机械设备六、施工进度计划第四章、盖梁施工一、施工方案二、钢筋及预应力加工安装三、砼浇注及养生四、张拉及压浆第五章、质保体系及措施一、质量保证体系二、质量保证措施第六章、安全保证体系及措施一、安全保证体系二、安全保证措施第七章、文明施工、环境保护措施一、组织机构二、

2、文明施工措施三、环境保护措施第八章、工期保证措施第九章、质量、安全、环保应急预案一、施工过程中可能出现的事故二、事故处理程序漳澎2#高架桥盖梁施工方案一、概述漳澎2#高架桥起讫里程为K18+585.0K19+485.0,全长900m。前接漳澎1#高架桥，后接漳澎3#高架桥, 上部结构采用25米跨装配式预应力砼连续箱梁。孔跨布置为：9×（4×25）。本桥在K18+188.118+905.6跨越一条最深处高程为-1.35m的小河流，在K19+382.8K19+413和K19+419.5K19+427.7分别跨越深0.5m及0.4m的鱼塘。工程所在地主要为三角洲平原地貌，局部间低

3、矮残丘。平原总体平坦开阔，地面高程一般0.25.0m，大部分为香蕉园，部分为鱼塘区，地表水系十分发育，河涌、河叉沟渠纵横交错。地表水系发育，地下水位浅，对砼具有分解类腐蚀性，腐蚀等级为弱中等腐蚀。软土层分布较厚，工程地质一般。本地区位于南亚热带海洋气候，以季风为主，夏秋季常受台风威胁。 上部结构均采用装配式预应力砼连续箱梁，下部结构为双柱式桥墩，预应力盖梁砼结构按A类控制。盖梁顶横坡与桥面横坡保持一致，支承垫石顶水平，以保证支座水平放置。桥梁左右分修，全幅标准桥宽为40.5m。中央分隔带净宽0.8m，无人行道。 本桥盖梁共计72个，其主要工程数量如下：盖梁尺寸各材料用量（含垫石和挡块）钢筋（k

4、g） C40砼（m3）锚具（套）钢绞线（kg）波纹管（m）模板（套）R235HRB3351835cm 33844454533408.162086119.266967二、编制依据1、两阶段施工图设计（修编）2、相关规范三、施工总体规划1、各项资源前期准备为保证工程能够按施工进度计划顺利进行，前期各项资源准备工作应提前进行，具体为：1.1施工劳力：根据完成工程量的劳力需求及各分项工程施工劳力调配计划，落实完成本工程所配备的相关管理人员和劳务人员。对所有上岗人员组织岗前专业技术、安全、质量、环保、文明施工等的培训教育。1.2施工材料：认真按要求做好施工所需的砂石料、钢材、砼等的计划，以便能迅速、快捷

5、连续施工。对模板、型钢、门架等周转材料提前制定配置计划和配置大样。1.3施工机械：落实钢材加工、砼振捣及运输车辆等的组织工作，提前做好机械设备的检查、维修、调试运转，以保证施工期间的设备完好性。2、施工组织机构 广东省长大公路工程有限公司广深沿江高速公路第三施工处第三施工处组织机构框图施工处主任：刘兵施工处技术负责人：唐福林工程梁技田术均部综 合叶吴办迎小公定燕室施工何李管 文理钦良部安全唐叶质发红量泰林部计划吴吴 财金计 务波功 部物资刘设圣备君部桥梁作业队队长：程科杰普工班砼班模板班钢筋班张拉、压浆班： 施工处主要管理人员岗位职责职 务姓 名主要岗位职责主任刘兵负责项目机构的组织管理、对本

6、工程全面负责技术负责人唐福林组织制定本工程质量计划、施工方案、全面负责施工处日常技术管理工作（施工方案的编制，施工过程中的技术控制工作）质检工程师叶红林负责日常施工中各分部分项工程的质量检查及验评、落实纠正和预防措施测量工程师李青华负责日常施工中的测量工作及测量装置的周期检定工作试验工程师叶红林对原材料进行卡控、负责原材料的二检工作、并按规定对各种试件送检材料员刘圣君选择合格供货商、对原材料质量负责、落实施工中材料组织及运输方案的实施施工员梁均田冯腾芳负责施工方案的实施、执行施工图及规范要求，做好各项施工记录的收集与整理安全员唐发泰负责安全作业标准的实施、对现场日常安全工作进行检查、考核、督促

7、整改计划经营吴金波负责施工计划的编制，各项数据的收集、整理、分析及计量工作办公室叶迎定负责日常对外协调及项目部日常综合事务资料员吴小燕全面负责施工资料的收集和整理归档3、劳动力安排所有人员进场前必须进行岗位技能培训及应知、应会教育培训，技术、管理人员要求参加过相应的业务培训，并持有资格证书，从事特殊工种的职工应持有特殊工种的上岗证。根据本工程的工程专业类型及工程量分布情况，本着精干、专业的配置原则，对施工人员进行动态管理，在人员配备上考虑一定的富余量。我施工处拟投入到本工程的劳动力的总体要求是: 施工人员要满足总体施工进度的要求。施工人员安排表如下：漳澎2#高架桥盖梁施工人员安排表序号人员类别

8、人数各类人员计划1管理人员52技术人员33模板工104钢筋工205砼工56电工27普工班208张拉班10合计754、主要材料计划材料采购与供应直接关系到工程能否顺利实施。在材料设备采购供应中，严格执行月度材料计划制度，按合同要求规范材料设备采购与供应作业。本工程施工时各阶段材料组织的大体思路为：工程所用砼采用预制场拌和站生产的砼，钢筋采用统一采购的品种，模板采用定型钢模7套及部分木模。5、主要施工机械设备根据本标段工程项目内容、工程特点，结合业主对本工程的要求，本着“少污染、低噪音、高效率”的原则，选用功能齐全，工况良好的先进设备，满足业主质量、安全、工期、环保施工等要求。 拟投入本工程的主要

9、施工机械设备序号设备名称规格型号单位数量要求计划进场时间合计自有租凭新购1吊机QY25台22已进场2洒水车8T台11已进场3张拉设备台22已进场4载重汽车8T台11已进场5钢筋切割机BGW32台44已进场6钢筋调直机FGQ50台22已进场7钢筋弯曲机GW40台22已进场8交流电焊机31.4KW台1010已进场9发电机200KW台11已进场10支架门式T1010已进场11模板定型钢模套77已进场6、施工进度计划根据施工顺序紧紧围绕预制场架梁的总体要求，结合现场实际情况，本分项工程计划开工时间为2009年1月2日，完工时间为2009年5月21日，总工期140个日历日。各主要工序施工过程中具体施工作

10、业区段划分及各工序施工作业区段工作持续时间详见总体施工进度计划横道图。四、盖梁施工一）施工方案（一）抱箍法施工方案采用抱箍法无支架施工，该方法可操作性强，周转时间快、支模方便，同时对地基要求不高，可节省支撑钢管和门架，大大降低了成本，且不会影响道路交通和河道通航，有利于快速和文明施工。1、盖梁抱箍法结构设计1.1侧模与端模支撑侧模为特制大钢模,面模厚度为6mm，肋板高为10cm，在肋板外设214背带。在侧模外侧采用间距1.2m的214b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设48的钢管斜撑，支撑在横梁上。端模为特制大钢模,面模厚度为6mm，

11、肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的214b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设48的钢管斜撑，支撑在横梁上。1.2底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。1.3纵梁在横梁底部采用单层两排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长21m，每排一组，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距176

12、.6cm，贝雷梁底部采用2.2m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用高强螺栓连接；纵梁下为抱箍。1.4抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高600cm，采用20根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层23mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。1.5防护栏杆与与工作平台(1)栏杆采用50的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢

13、管立柱，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接。(2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。2、设计计算（以两墩柱，盖梁标准长度18.35m为计算控制标准）2.1、侧模支撑计算、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图1-1所示。、荷载计算 砼浇筑时的侧压力：Pm=Kh 式中：K-外加剂影响系数，取1.2； -砼容重，取26kN/m3； h-有效压头高度。 砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20考虑。则：v/T=0.3/

14、20=0.015<0.035 h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6mPm= Kh=1.2×26×0.6=19kPa图1-1 侧模支撑计算图式砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑，则：Pm=19+4=23kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：P=Pm×（H-h）+Pm×h/2=23×1+23×0.6/2=29.9kN、拉杆拉力验算拉杆（20圆钢）间距1m，1m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：=（T1+T2）/A=P/（2r2）=29.9

15、/（2×0.012）=47.6MPa<=145MPa，满足要求。、竖带抗弯与挠度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=1.7m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。竖带14a参数：E=2.1×105MPa;惯性矩Ix=563.7cm4;抗弯模量Wx=80.5cm3；q0=23kN/m*1.2=27.6 kN/m最大弯矩：Mmax= q0l02/8=27.6×1.72/8=9.971kN·m= Mmax/2Wx=9.971/(2×80.5×10-6)=62MPa<w=145MPa(可行)挠度：fmax = 5q0l

16、04/（384×2×EIx）=5×27.6×1.74/(384×2×2.1×108×563.7×10-8) 1mm < f=l0/400=1700/400=4.25mm在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇注时侧向压力的影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用。为了确保在浇筑砼时变形控制在允许范围，同时考虑一定的安全储备，在竖带外设钢管斜撑。钢管斜撑两端支撑在模板中上部与横梁上。2.2、横梁计算采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。在墩柱部位横梁设计为特制钢支架，该支架由工16型钢制作，每个墩

17、柱1个，每个支架由两个小支架栓接而成。故共布设横梁56个，特制钢支架3个（每个钢支架用工16型钢18m）。盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kN。2.2.1荷载计算（1）盖梁砼自重：G1=46m3×26kN/m3=1196kN（2）模板、模板支撑系统和栏杆及工作平台：G2=95+60+10=165 KN（模板厂家提供的数据）（3）施工荷载与其它荷载：G3=20kN横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3 =1196+165+20=1381kN qH=1381/18.35=75.26kN/m 横梁采用间距0.4m的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载：GH=75.26×0.

18、4=30.1kN 作用在横梁上的均布荷载为：qH= GH/lH=30.1/1.7=17.71kN/m(式中：lH为横梁受荷段长度，为1.7m)2.2.2力学模型 图2-2 横梁计算模型2.2.3横梁抗弯与挠度验算横梁的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩I=1127cm4;抗弯模量Wx=140.9cm3最大弯矩：Mmax= qHlH 2/8=17.71×1.72/8=6.4kN·m= Mmax/Wx=6.4/(140.9×10-6) 46MPa<w=145MPa (可行)最大挠度：fmax = 5 qHlH 4/384×EI=5

19、15;17.71×1.74/(384×2.1×108×1127×10-8)=0.001m<f=l0/400=1.7/400=0.004m (可行)2.3、纵梁计算纵梁采用单层两排，上、下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长21m。（根据盖梁长度调整）2.3.1荷载计算（1）横梁自重：G4=4.6×0.205×56+3×18×0.205=64kN（2）贝雷梁自重：G5=（2.7+0.8×2+1+2×3×

20、0.205）×14=91.4kN纵梁上的总荷载：GZ=G1+G2+G3+G4+G5 =1196+165+20+64+91.4=1563.4kN 纵梁所承受的荷载假定为均布荷载q： q= GZ/L=1563.4/18.35=83.73kN/m2.3.2力学计算模型图2-3 纵梁计算模型图2.3.3结构力学计算（1）计算支座反力RA、RB 由静力平衡方程解得RA= RB=ql/2=781.7KN（2）弯矩图根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图：2.3.4.纵梁结构强度验算（1）根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在跨中，代入q后MB=15.125q=15.125×83.73=1266

21、.4kN·m（2）贝雷片的允许弯矩计算单排单层贝雷桁片的允许弯矩M0为975kN·m，则两排单层的允许弯矩M=2×975=1950 kN·m(上下加强型的贝雷梁的允许弯矩应大于此计算值)故：MB=1266.4kN·mM= 1950 kN·m ，满足强度要求。查装配式公路钢桥使用手册可知：贝雷架截面抵抗矩W=7699.1cm3 =M/W=1266.4×1.2×103×103/（2×7699.1×103）=98.7MPa =145 MPa， 满足要求。2.3.5.纵梁挠度验算(1

22、)贝雷片刚度参数弹性模量：E=2.1×105MPa惯性矩：I=W×h/2=7699.1×150/2=577432.5cm4(2)最大挠度发生在盖梁中部fmax=5ql4/384EI=5×83.73/2×114/(384×2.1×108×577432.5×10-8)=0.007mf=11/400=0.028m，满足要求。说明: 实际实施时，在最先施工的纵梁上的端部、支座位置、中部等部位设置沉降监测测点，监测施工过程中的沉降情况，据此确定是否需要预留上拱度。如果需设置预拱度时，根据情况采取按以梁中部为预留上拱

23、度最大值，在梁中部预留2cm的上拱度并递减至墩柱部位的办法执行。2.4、抱箍计算2.4.1抱箍承载力计算2.4.1.1荷载计算每个盖梁按墩柱设2个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力：RA=RB=781.7kN以支座反力为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。2.4.1.2抱箍受力计算 （1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=781.7kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生， M24螺栓的实际承载力： NL=0.9Pn式中：P-高强螺栓的预拉力，取225kN; -摩擦系数，取0.3； n-传力接触面数目，取1；则：NL= 225×

24、0.9×0.3×1=60.75kN螺栓数目m计算：m =N/ NL=781.7/60.7513个，实际为20个，已够安全。则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/20=781.7/2038.1KN NL=60.75kN故能承担所要求的荷载。（2）螺栓轴向受拉计算 砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取=0.3计算抱箍产生的压力Pb= N/=781.7kN/0.3=2605.7kN由高强螺栓承担。则：N=Pb=2605.7kN抱箍的压力由20条M24的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为N1=Pb/20=2605.7kN /20=130.3kN<S=225kN=N

25、”/A= N（1-0.4m1/m）/A式中：N-轴心力 m1-所有螺栓数目，取：20个 A-单个高强螺栓截面积，A=4.52cm2=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=2605.7×(1-0.4×20/16)/20/ 4.52×10-4 =144121kPa144MPa=210MPa 故高强螺栓满足强度要求。（3）求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1×L1u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015力臂M1=0.15×130.3×0.015=0.293KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为

26、10°M2=1×Ncos10°×L2+Nsin10°×L2式中L2=0.011 (L2为力臂)=0.15×130.3×cos10°×0.011+130.3×sin10°×0.011=0.461(KN·m)M=M1+M2=0.293+0.461=0.754(KN·m)=75.4(kg·m)所以要求螺栓的扭紧力矩M76(kg·m)2.4.2抱箍体的应力计算：2.4.2.1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=10N1=10×

27、130.3=1303（KN）抱箍壁采用面板8mm的钢板，抱箍高度为0.6m。则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.08×0.6=0.048(m2)=P1/S1=1303/0.048=27.1(MPa)=145MPa，满足设计要求。2.4.2.2、抱箍体剪应力=（1/2RA）/（2S1）=（1/2×781.7）/（2×0.048）=4.1MPa<=85MPa根据第四强度理论W=（2+32）1/2=（27.12+3×4.12）1/2=27.4MPa<W=145Mpa，满足要求。（二）钢棒法施工方案采用钢棒法无支架施工，该方法可操作性强，周转时间快、支模

28、方便，同时对地基要求不高，可节省支撑钢管和门架，大大降低了成本，且不会影响道路交通和河道通航，有利于快速和文明施工。1、盖梁钢棒法结构设计在立柱施工时，根据立柱直径和钢筋位置设预留孔：柱径为1.3m、1.4m时于立柱顶以下195200cm处各安放1个90pvc管作预留孔，在盖梁施工时做贝雷架的底支撑。在盖梁模板与支架拆除后，用同强度等级水泥浆按压浆方法将预留孔填充。为方便盖梁底模的安装，在浇注混凝土时，立柱顶混凝土标高按比设计标高高2cm控制。在每个90预留孔内安放一根长2m的80钢棒，每端伸出立柱3035cm，其上套牛腿做盖梁底模纵梁贝雷架的底支撑托板。其余结构同抱箍法。2、钢棒验算采用&#

29、216;80高强钢棒(A45)，端头外露0.30.35米，钢棒的性质如下：A=×40×40=5026.5 mm2 I=d4/32=×804/32=402.124×104 mm4W=d3/32=5.027×104 mm3假设所有的力由钢棒悬出端承受，则该截面的检算为：(1)抗剪强度：Q=1563.4×1.2/4=469kN（安全系数取1.2）q'=469/0.18=2605.6 kN/m=Q/A=469×103/5026.5=93.3MPa<=125Mpa满足要求。 (2)悬臂端挠度：fmax =P(a/2)*l

30、*a/(3EI) +q'a4/8EI= q'a3l/6EI+q'a4/8EI=2605.6×0.183×1.3/(6×2.1×108×402.124×10-8)+2605.6×0.184/(8×2.1×108×402.124×10-8)=0.0039+0.0004=0.0033m=3.3mm，饶度很小，满足要求。实际增加牛腿，基本无饶度。二）钢筋及预应力筋加工安装1.钢筋骨架制作安装钢筋骨架在砼地坪上放大样，严格按设计图加工制作，汽车吊吊装，钢筋绑扎要求整齐、牢

31、固，可采用绑扎和焊接相结合的原则。钢筋骨架外绑扎等强度混凝土垫块，已保证砼保护层厚度。2.波纹管的安装：所有管道与管道间的连接及管道与喇叭管的连接应确保其密封性。所有管道沿长度方向每50cm设一“U”型定位钢筋，并点焊在主筋上，不允许用铁丝定位，确保管道在浇筑砼时不上浮、不变位。砼浇筑前，对管道进行定位检查，特别是各曲线变化起始点，以保证管道成孔线型，管道位置的容许偏差平面不得大于±1cm，竖向不得大于±0.5cm，然后检查管道是否变形或损坏。管道轴线必须与锚垫板垂直。3.锚垫板及螺旋筋的安装与穿束锚垫板必须按设计角度及高度位置进行安装。螺旋筋必须固定在锚垫板上，且保证螺旋

32、中心与垫板喇叭口中心重合，即螺施筋不能贴放于垫板上。可在砼浇筑前，预先将钢绞线穿入波纹管。钢绞线下料按设计长度加张拉设备长度下料，本桥盖梁设计张拉工作长度为75cm，下料时下为80cm，下料应用砂轮机平放切割。钢绞线切割完后按各束理顺，并同一孔道穿束应整束整穿。穿束可采用人工或机械牵引，束头应平顺，以防挂破管壁。 穿束完成后应将锚垫板喇叭口用泡沫条堵住，防止砼浇筑时溢出的浆液进入管道，喇叭口外的钢绞线用透明胶带缠裹封严，防止砼浇筑时浆体污染钢绞线。施工过程中严格执行公路桥涵施工技术规范和公路工程质量检验评定标准（JTGF80/1-2004）的规定及要求。质量控制标准如下： 钢筋加工及安装的允许

33、偏差检查项目允许偏差（mm）受力钢筋顺长度方向加工后全长+10箍筋各部分尺寸+5受力钢筋间距两排以上排距+5同排盖梁+20箍筋间距+10钢筋骨架尺寸长+10直径+5保护层厚度盖梁+5 钢筋的焊接和绑扎控制标准一般要求接头长度区段内受力钢筋接头面积的最大百分率（%）1. 钢筋焊接前应进行试焊，合格后方可正式施焊。焊工必须持有考试合格证方能上岗。严格按现行钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2003）的规定进行验收。2. 施焊的钢筋应检测合格，焊条应有合格证，性能符合要求。3.对于焊接接头，在焊接接头长度范围内，同一根钢筋不得有2个接头。接头形式接头面积最大百分率受拉区受压区绑扎接头2550焊接接头5

34、0不限制后张预应力筋制作安装允许偏差基本要求：1预应力钢绞线技术性能应符合国家现行预应力砼用钢绞线（GB/T5224）的规定和满足设计要求；2每批钢绞线由同一批号、同一强度的钢绞线组成，钢绞线有出厂合格证，进场后先进行外观检查，合格后进行力学性能试验；3锚具、夹具和连接器应符合国家现行预应力筋用锚具、夹具和连接器（GB/T14370）的有关规定并经检验合格后方可使用。4 所有预应力管道必须采用镀锌双波波纹管，且钢带厚度不小于0.3mm。项目允许偏差（mm）管道坐标 梁长方向30梁高方向10管道间距同排10上下层10工艺流程如下：钢绞线下料安装波纹管钢筋骨架制作、安装穿钢绞线安装锚垫板、螺旋筋等

35、盖梁实体及同等条件下张拉试块养护自检、监理检查浇筑盖梁砼三）砼浇筑及养生（含挡块和支座垫石）砼在麻涌拌和站集中拌和，砼罐车运输，坍落度控制在1416cm，泵送入模，每层30cm，连续浇注，一次成型，每层用Z50插入式振动棒捣固密实。顶面用平板振动器拖平，人工收面抹平，并进行二次收面，支座垫石处拉毛，砼浇筑时，禁止振动棒等直接撞击预应力管道，并保证将锚垫板处等钢筋较密位置砼振捣密实。砼浇筑完成后，进行盖梁实体及同等条件下张拉试块的养护。砼养护由专人专班及时进行，对顶部外露面采用麻袋湿水覆盖养护。湿麻袋养生时，必须覆盖全部砼表面，保持连续湿润，不得形成干湿循环。侧向拆模后洒水养护，养护期不得少于7

36、天。盖梁有一定强度后即支模浇注挡块和垫石砼，并采用麻袋覆盖，洒水保湿养生，至少养护7天。分批张拉压浆封锚安装锚具、夹片试块强度90%且养护时间不少于5天张拉第一次T（箱）梁架设完成后张拉第二次四）张拉及压浆工艺流程如下：1）.张拉机具的选用及校正1.1张拉千斤顶在整拉整放工艺中，单束初调及张拉宜采用穿心式双作用千斤顶。整体张拉和整体放张宜采用自锁式千斤顶，额定张拉吨位宜为张拉力的1.5倍，且不得少于1.2倍，张拉千斤顶必须经过校正，校正系数不得大于1.05。校正有效期为三个月且不超过200次张拉作业，拆修更换配件的张拉千斤顶必须重新校正。本桥盖梁张拉时采用250吨千斤顶。1.2 压力表的正常允

37、许使用范围，在静载下不应超过测量上限值的75%，在动载下不应超过测量上限值的67%，最低测压值一般不应低于上限值的25%，表壳直径不小于150mm，表压力精度应选用1.0或1.5级防震型压力表。压力表应与张拉千斤顶配套使用，油压表每半年或随配套顶送法定计量部门校验一次，施工现场每周用0.4级的标准油压表校验一次。 1.3 油泵：根据所选的千斤顶的最大张拉力及额定油压，配备相应的油泵，一般选中等流量的油泵即可。2）.安装锚具、夹片等2.1 安装锚具前先检查锚垫板上气孔是否通畅，若不通畅则先疏通，检查预应力管道中是否有漏浆粘结预应力筋的现象，如有应予以排除。然后将钢绞线上所附杂质清理干净再行安装，

38、锚杯应与锚垫板止口对正。2.2 锚杯装好后，安装夹片，不得使用旧夹片或牙纹锈蚀夹片，安装时同步检查每片夹片牙纹是否完整。夹片安装后要齐平，必要时用专用工具轻敲，但不得重敲把夹片损坏。2.3装上限位板，注意与工作锚杯孔位准确对正(有些孔数的锚杯由于无法平衡布孔而导致具有方向性，对不正张拉时容易损坏夹片)，由于钢绞线直径存在公差，可根据张拉的实际情况调整限位尺寸，在刻伤钢绞线(限位板浅)与夹片回缩量过大(限位板深)之间取得合适的限位尺寸。3）.张拉3.1千斤顶的定位安装3.1.1 在锚杯上套上相应的限位板，根据钢绞线直径大小确定限位尺寸。3.1.2 装上张拉千斤顶，使之与油泵相连接，千斤顶应用倒链

39、等固定，保证与限位板紧贴正对。3.1.3 装上可重复使用的工具锚板。装上工具夹片，夹片表面涂上退锚剂或采取其它方便退夹片的措施。3.2 预应力张拉程序3.2.1当盖梁梁体混凝土强度达到设计强度的90%,养护时间不少于5天且弹性模量达到设计要求后，即可进行张拉。张拉时的强度以现场同条件养护混凝土试块的试压报告为准。3.2.2 张拉时，应尽量保证张拉的合力作用线处在构件核心截面以内，以防构件截面产生过大的偏心受压和边缘拉力。严格按设计要求进行即盖梁钢束分两次张拉，在盖梁砼达到强度后先张拉根数较多钢束，待T梁、箱梁架设完成后再张拉根数少的钢束。3.2.3张拉同束钢绞线应由两端对称同步进行，张拉控制采

40、用张拉应力和伸长值双控，以张拉应力控制为主，以伸长值进行校核，当实际伸长值与理论伸长值差超过6%时，应停止张拉，等查明原因并采取措施后再进行施工。3.2.4 预应力张拉顺序0初张拉P0(总张拉吨位的10%，量测引伸量1)20%张拉（量测引伸量2)张拉到总吨位P（100%张拉力）持荷5min(量测引伸量3)锚固3.2.5 预应力理论和实际伸长量的量测与计算3.2.5.1预应力理论伸长值的计算后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是

41、不相同的。公路桥梁施工技术规范(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：L=（1） Pp=（2）式中：L各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Ep预应力筋的弹性模量（Mpa）；Pp各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值（N）；L预应力筋的分段长度（mm）； Ap预应力筋的截面面积（mm2）；P预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（rad）；x从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；k

42、孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响；预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。进行分段计算时，靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式：Pz=Pqe-(KX+)（3） Pz分段终点力（N） Pq分段的起点力（N） 、x、k、意义同上其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。采用精确法公式计算理论伸长值，孔道偏差系数k取0.0015，预应力筋与孔道壁的摩擦系数取0.25。 待张拉时提交张拉专项施工方案，提供详细计算数据。3.2.5.2 实际伸长量的量测及计算本设计对伸长量的量测要求测

43、定钢绞线的直接伸长值，为此应将钢绞线伸出千斤顶尾端10cm，直接测定钢绞线在张拉前、初始张拉吨位、张拉吨位及卸荷后四种情况下的伸长值，按下式计算实测伸长量值：实测伸长量=P(2-1)/(P-PO)式中：P设计张拉吨位， PO初始张拉吨位(一般为10%15%的张拉吨位)应使 6%(-)/ 6%式中为理论伸长值，张拉完成回油后，如出现滑丝，应查明原因后方可继续施工。3.2.6 预应力张拉其它要求3.2.6.1多余钢绞线使用切割器在距锚具30mm以外的位置切割，严禁采用氧气乙炔火焰进行切割。3.2.6.2 张拉锚固后应及时灌浆，一般应在48小时内完成，如因特殊情况不能及时灌浆，则应采取相应的保护措施

44、，保证锚固装置及钢绞线不被锈蚀。3.2.6.3 高压油泵有不正常情况时，应立即停止作业并进行检查，严禁在千斤顶工作时，拆卸液压系统的部件和敲打千斤顶。3.2.6.4 张拉钢绞线时，必须两边同时给千斤顶主油缸徐徐充油张拉，两端伸长基本保持一致，严禁一端张拉。张拉时，应有专人负责及时填写张拉记录。3.2.6.5 张拉完毕，卸下千斤顶及工具锚后，要检查工具锚处每根钢铰线的刻痕是否平齐，若不平齐说明有滑束现象，如遇有这种情况要对滑束进行补拉，使其达到控制应力。全盖梁断丝，滑丝总数不得超过该断面钢丝总数的0.5%，且一束内断丝不得超过一丝，也不得在同一侧。4.真空压浆主要设备真空泵、灌浆泵各1台，配套高

45、压橡胶管3根、砂浆搅拌机1台 、带阀门金属管若干根；计量台秤1台、计量水桶、废液桶（可用较大塑料桶）等。真空灌浆示意图如下：阀3阀2构件压力表阀1真空泵搅拌机灌浆泵浆体的技术要求 吸浆管 2.1浆体配合比确定 2.1.1浆体设计是压浆工艺的关键之处，合适的水泥浆应是：和易性好（泌水性小、流动性好）；硬化后孔隙率低，渗透性小、具有一定的膨胀性，确保孔道填充密实、高的抗压强度、有效的粘接强度、耐久性。2.1.2 为了防止水泥浆在灌注过程中产生析水以及硬化后开裂，并保证水泥浆在管道中的流动性，参加少量的添加剂如减水剂(不允许掺氯盐)。为使水泥浆在凝固后密实，则掺入添加剂如膨胀剂(不得使用铝粉)。 改

46、善水泥浆的性质，降低水灰比，减少孔隙、泌水，消除离析现象。 降低硬化水泥浆的孔隙率，堵塞渗水通道。 减少和补偿水泥浆在凝结硬化过程的收缩和变形，防止裂缝的产生。 2.2 配合比的试拌及各项指标 水灰比：选用水泥浆，不大于0.4。 流动度：用流锥仪测定流动度，拌和好后的流动度30S；在管道出口处流动度15S；试验结果表明，配合比和水灰比不同，流动度也不同，水灰比越大，则流动度越大。 泌水性：小于浆体初始体积的2%；四次连续测试结果的平均值小于1%；拌和后24h水泥浆的泌水应能被吸收。 初凝时间：34h。 体积变化率：<10（24h）（将搅拌好的水泥浆装人玻璃量杯内，在室温下静置3h后测定）

47、 稠度：在1.725L漏斗中，水泥浆的稠度1418S。 强度：按设计要求，达到C40。 浆液温度：5T浆液25，否则浆体容易发生离析。三）压浆施工工艺3.1准备工作3.1.1 张拉后，孔道应尽早压浆，压浆前，须将孔道冲洗干净、湿润，如有积水应用空压机通气排除。3.1.2 张拉施工完成后，要切除外露的钢绞线，注意钢绞线的外露量30mm，然后用水泥砂浆封锚头，再连接压浆泵及其它配套设备，并连接牢固、密封不漏气。3.1.3 清理锚垫板上的压浆孔，保证压浆通道通畅。3.1.4 确认浆体配合比，按配方秤量浆体材料。3.1.5 检查材料、设备、附件的型号或规格、数量等是否符合要求。3.1.6 检查供水、供

48、电是否齐全、方便。3.2 拌浆3.2.1 拌浆前先加水至搅拌机拌浆筒空转数分钟，使拌浆筒内壁充分湿润。3.2.2 将称量好的水倒入搅拌机的拌浆筒之后边搅拌边倒入水泥，在搅拌35min直至均匀。3.2.3 将外加剂倒入搅拌筒，再搅拌515min，测试稠度后放入储浆桶。3.2.4 倒入储浆桶的浆体不管是否马上泵送，都要不停地搅拌。3.3 抽真空及压浆启动真空泵抽真空，保持孔道真空度稳定在0.61.0Mpa之间，并检查浆体浓度符合要求，同时将压浆管插入压浆孔启动压浆泵开始逐一压浆。3.3.2 压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，且应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。为保证管道中充满水泥浆，关闭出

49、浆口后，应保持不小于0.5MPa的一个稳压期，继续压浆23min，使管道内有一定的压力，完成排气泌水，最后关掉压浆阀。3.3.3 压浆时出浆口应高于管道最高位置50cm，待水泥浆初凝后再将其剪掉，以保证在靠近出浆口附近管道压浆质量。3.3.4 压浆时，先压下层管道，以防止先压上层管道时浆液窜入下层管道，若出现管道窜浆，则两管道同时压浆。3.3.5 压浆时每个工作班应留取不少于3组的7.07×7.07×7.07cm立方体试件，标准养护28天，并检查其抗压强度作为压浆质量评定的依据之一。3.4 清洗压浆结束后，清洗压浆泵、搅拌机、过滤装置、各种管道以及粘有灰浆的工具。5.封锚

50、对需封锚的锚具，压浆后应先将其周围清洗干净并对梁端砼凿毛，然后根据设计要求设置钢筋网浇筑封锚砼，封锚砼为C40。6支架拆除当盖梁已张拉、压浆后，按要求扭松顶托螺栓落架，然后进行支架拆除。五、质保体系及措施1.质量保证体系为保证工程质量目标的实现，我处将按照ISO9001系列标准，运用科学的施工管理手段，在施工现场建立质量管理组织机构、制度和措施，制定完善的质量保证体系，规范质量检验流程，从组织、制度和过程上进行质量控制和把关，并积极推广应用“四新”技术，执行“工程质量一票否决制”，确保工程质量在保证体系下达到最优。 质量管理体系机构及工作流程图 质量检查工 程 师质量检查，质量措施的落实，质量

51、记录，配合监理工程师对工程质量的控制主任（组长）全面负责质量管理的实施工作技术负责（副组长）具体负责质量管理全面工作试 验工 程 师原材料、施工过程质量监控，配合监理工程师对工程质量的控制专 业工 程 师施工工艺要求，现场施工工艺、施工质量的检查督促材 料工 程 师材料采购质量控制，使用记录、标识等办 公 室配合质量检查，组织技术、质量的教育和培训各施工作业队负责在具体施工作业过程中各项质量控制措施的落实质量责任制落实到人 2.质量保证措施2.1实行工程质量终身负责制。认真贯彻“谁管生产，谁管质量；谁施工，谁负责质量；谁操作，谁保证质量”的原则，层层签定质量责任书，做到责任落实到位，使各级管理

52、人员在实施过程中始终坚持“质量第一”的方针，确保工程质量。2.2施工过程中，坚持施工处的质量方针，各工序施工工艺都要严格按照规定的标准要求进行。各道工序严格按最佳工艺参数施工。对难度较大、技术性强的操作，要组织开工前示范和专门讲解，以便使所有施工人员掌握要领。加强工人的考核和培训工作，关键工序实行持证上岗。实行分项、分工序、专项质量管理，有的放矢，标准明确，使全施工处上下形成创优声势。2.3严格施工过程检测验收制度，认真贯彻执行“三工三查”制，坚持施工过程中“五不施工”，“三不交接”。2.4原材料、成品和半成品现场验收制。2.5对质量通病等制定相应的预防措施，经评审后，由工程部进行技术交底，监

53、督施工队严格按技术方案实施。2.6模板要经过精确计算，模板的几何尺寸、结构形式、支撑的间距均需通过计算确定。模板应统一编号，集中管理，并设专人维修保养。2.7模板安装时，为确保轴线和标高，应用全站仪现场测量，把模板安装偏差控制在规范规定的范围内。2.8在施工过程中，严格控制混凝土的坍落度和水灰比，加强捣固人员的岗前培训，严格实行持证上岗制度，配备先进的振捣设备，从人、材、物方面控制好砼的内在质量及外观质量，确保不出现蜂窝麻面。六.安全保证体系及措施1、安全保证体系安全工作是搞好生产的重要因素，关系到国家、企业和职工的根本利益。在施工过程中，我们将严格遵守国家和公路有关安全生产的规定，贯彻“安全第一，预防为主”的方针，把安全责任事故消灭在萌芽状态。 安全组织机构及工作流程图主任安全管理领导小组组长办 公 室配合安全检查，安全的教育和培训材 料工 程 师材料、设备安全控制，检查，标识专 业工程师安全技术交底试 验工 程 师原材料、试验设备的安全使用、标识专职安全工程师安全管理领导小组副组长技术负责安全管理领导小组副组长施工作业队负责在具体施工作业过程中安全交底及各项安全措施的落实。安全责任制落实到人2、安全保证措施2.1开工前进行系统安全教育，开工后抓好“三工”教育和定期培训。通过安全竞赛、现场安全标语、以图片等宣传形式，增强全