悬挑式脚手架方案FB

1、目录一、工程概况2二、编制依据2三、脚手架方案选择2四、悬挑式脚手架设计3(一)、参数设计3(二)、大横杆计算5(三)、小横杆计算6(四)、扣件抗滑力计算8(五)、脚手架立杆荷载计算8(六)、立杆稳定性计算9(七)、连墙件计算10(八)、悬挑梁受力计算11(九)、悬挑梁整体稳定性计算14(十)、拉绳受力计算14(十一)、拉绳强度计算14(十二)、锚固段与楼板连接计算15五、构造要求16六、脚手架施工要求19七、脚手架的检查与验收要求21八、安全管理措施23九、应急措施24十、文明施工24十一、附图25悬挑式脚手架专项施工方案一、工程概况正大华府工程由四川正大建设集团正义房地产开发有限公司投资兴

2、建，机械工业部第三设计研究院设计，重庆市建永工程监理有限公司监理，江西省第二建筑工程公司承建。本工程由五栋3133层的高层以及一个地下车库组成，建筑面积约11万平方米，最高建筑高度101米，框架剪力墙结构，层高3米。二、编制依据1、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001（2002版）2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023、设计施工图纸、会审纪要4、建设施工高处作业安全技术规程JGJ80-915、建筑施工安全检查标准JGJ59-996、施工手册（第四版）7、混凝土结构技术规程JGJ3-20028建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20019、建筑结构荷载

3、规范GB50009-20019、钢结构设计规范GB50017-200310、本工程总体施工组织设计11、集团公司标准三、脚手架搭设方案的选择根据本工程的特点，决定三层以上采用悬挑式脚手架，脚手架布置见平面布置图(见附图1)。脚手架六层为一悬挑段，最高搭设高度103米。1、搭设方式与主要参数（1）选挑架采用16号槽钢作为水平挑梁。槽钢悬挑长度 1.5 m。水平间距1.5 m,采用9步一挑,每挑脚手架搭设高度18.2m。悬挑架从三层开始悬挑，共悬挑5次，锚固长度1.5 m。（2)水平挑梁设一道22#钢丝斜拉绳，拉环采用16圆钢，位置、具体做法见附图。（3）脚手架搭设最高点高度为103m。脚手架用4

4、8×3.2钢管和扣件搭设成双排架，其立杆横距为1.05m，纵距为1.5m，步距为1.8m。（4）脚手架立杆下部支承在槽钢上，上部焊接L=10025钢筋，便于钢管插入，然后在组成的钢架上与普通外架一样搭设上部架体。（5）连墙件采用2步2跨连接。（6）里立杆离墙面0.30m。（7）脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，层层满铺竹串板。（8）立杆底部200mm处设扫地杆。（9）水平钢梁与楼板压点采用16圆钢拉环，拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。（10）楼层转角位置采用45度16槽钢外挑加强。四、悬挑式脚手架设计(一)、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设

5、高度为 18.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.0 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处四川广安市，查荷载规范基本风压为0.300kN/m2，风荷载高度变化系

6、数z为1.000，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 1.5 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；

7、钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.4 m。 (二)、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.35×1.05/(2+1)=0.122 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1

8、.2×0.035+1.2×0.122=0.189 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.189×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.255 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.189×1.52-

9、0.117×0.98×1.52 =-0.301 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.255×106,0.301×106)/4730=63.636 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 63.636 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.122=0.158 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.677

10、15;0.158×15004/(100×2.06×105×113600)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×113600) = 1.73 mm；大横杆的最大挠度 1.73 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ (三)、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆

11、的自重标准值：p1= 0.035×1.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35×1.05×1.5/(2+1)=0.184 kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.053+0.184)+1.4 ×1.05 = 1.754 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.035×1.052/8

12、= 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.754×1.05/3 = 0.614 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.62 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.62×106/4730=131.043 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =131.043 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=5×0.035

13、5;10504/(384×2.06×105×113600) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.184+1.05 = 1.287 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1286.85×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×113600) = 2.259 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.259 = 2.283 mm；小横杆的最大挠度

14、为 2.283 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ (四)、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.5×2/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.0

15、5/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.053+0.019+0.276)+1.4×1.575=2.622 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (五)、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1

16、248+(1.50×2/2)×0.035/1.80×18.00 = 2.777kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×8×1.5×(1.05+0.3)/2 = 2.835 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×8×1.5/2 = 0.84 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN；经

17、计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.587 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.3 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计

18、算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.3×1×1.128 = 0.237 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.587+ 1.4×3.15= 12.315 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.587+ 0.85×1.4×3.15= 11.653 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 &#

19、215;1.4×0.237×1.5× 1.82/10 = 0.137 kN.m；(六)、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.315 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算

20、结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12315/(0.188×450)=145.566 N/mm2；立杆稳定性计算 = 145.566 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.653 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式

21、规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11653.38/(0.188×450)+136997.179/4730 = 166.71 N/mm2；立杆稳定性计算 = 166.71 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(七)、连

22、墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.237 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.582 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.582 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/

23、i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.5×10-4×205×103 = 87.545 kN；Nl = 8.582 < Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.582小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的

24、锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×6.587 +1.4×3.15 = 12.315 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.

25、m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 13.635 kN； R2 = 12.43 kN； R3 = -0.814 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.924 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.924×106 /( 1.05 ×108300 )+ 12.315×103 / 2195 = 22.528 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 22.528 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！(九)、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其

26、中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 ×10×63× 235 /( 1400×160×235) = 1.6由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.894。经过计算得到最大应力 = 1.924×106 /( 0.894×108300 )= 19.867 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 19.867 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!(十)、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为

27、钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=15.046 kN；(十一)、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=15.046 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg123KN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.

28、85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=17.425KN>Ru15.046KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=15.046kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(15046×4/3.142×50) 1/2 =20mm；(十二)、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的

29、拉环受力 R=0.814 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=814.199×4/(3.142×50×2)1/2 =3.22 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.814kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb -

30、楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 814.199/(3.142×20×1.43)=9.062mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.814kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作

31、用于楼板螺栓的轴向压力，N = 12.43kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=12.43 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!五、构造要求1、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）、脚手板1.1 纵向水平杆(大横杆)置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。1.2 纵向水平杆（大横杆）接长宜采用对接扣件连

32、接,也可采用搭接。纵向水平杆（大横杆）采用对接扣件连接，其接头应交错布置。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于500 mm。1.3纵向水平杆（大横杆）搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm.1.4 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距结构外边缘15cm,且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。1.5 横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平

33、杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于300mm。作业层上非主节点的横向水平杆根据支撑脚手架的需要等间距设置。端部扣件盖板边缘至横向水平杆杆端的距离不应小于100MM;在同一根立杆上设置的上下两步横向水平杆宜左右交错设置。1.6 脚手板:也称为脚手片，脚手片必须垂直于墙体铺设,25M以下建筑物的外脚手架除操作层以及操作层的上下层、底层、顶层必须满铺外，还应在中间至少满铺一层，25米以上建筑物的外脚手架应层层铺设脚手片。装饰阶段必须层层满铺脚手片.脚手片须用不细于18号铅丝双股并联绑扎少于4点,要求绑扎牢固，交接处平整.无探头板,

34、不能满铺处必须采取有效防护措施.2、立 杆 2.1脚手架立杆下部支承在槽钢上，上部焊接L=10025钢筋，便于钢管插入。2.2 立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出结构檐口上皮1.5m。2.3 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200 mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2.4 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。（强制性条文）接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距主节点的距离不大于60cm。2.5 立杆必须采用连墙件与建筑物可靠

35、连接。3、连墙件3.1 连墙件的布置宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300 mm。当大于300 mm时必须增加斜拉杆。（见详图）3.2 连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,当该处设置有困难时,应采用其他可靠措施固定。3.3 连墙件布置应优先采用菱形布置,也可采用方形布置、矩形布置。拉结点在转角和顶部部位加密。水平方向间距3m，垂直方向间距3.0m。3.4 必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。3.5 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平布置,当不能水平布置时,与脚手架的一端应下斜连接,不能采用上斜连接。3.6 连墙件伸出扣件距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆。4、剪刀

36、撑和横向斜撑4.1 脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。4.2 剪刀撑的设置应符合下列规定：每道剪刀撑跨越立杆的根数宜下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间。表一 剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数n765 高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；4.2.3 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不得小于1米,应采用3个扣件固定；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至

37、主节点的距离不宜大于150mm。5、架体内外封闭5.1 脚手架外侧在立杆内侧必须挂设经建设主管部门认证的合格的密目式安全网。应用不少于18号铅丝张挂严密.5.2 脚手架的架体里立杆距墙净距超过20CM时必须铺设站人片，站人片设置平整牢固.5.3脚手架施工层里立杆与建筑物之间应进行封闭,施工层以下每隔3步以及底部应用密目网或其它措施进行封闭。5.4 脚手架外侧自第二步起必须设置1.2m高同材质的防护栏杆和30cm高踢脚杆。顶排防护栏杆不得少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧当遇大开间、门窗洞等形成临边时，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。6、阳台锚固段处理水平悬挑梁

38、如搁置在外挑阳台板上，锚固长度必须加长伸入到室内结构，第一道锚固点必须锚固在结构梁上，锚固长度35d。（详见附图）7、转角处理悬挑架转交处需加设45°斜挑梁，具体做法见详图。六、脚手架施工要求1、施工准备11 项目部安全负责人应按照专项施工组织设计向架设和使用人员进行技术交底。交底内容要有针对性,交底双方履行签字手续.1.2 按照规范规定和施工组织设计要求对钢管、扣件、脚手片进行检查验收，不合格产品不得使用。1.3 经检查验收合格的构配件应按照品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。2、搭设要求 2.1 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。

39、2.2 每搭完一步脚手架后，应按照规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。2.3立杆搭设应符合下列规定： 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；(强制性条文)相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合规范的规定； 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除； 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件； 顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合规范的规定。2.4 纵向水平杆搭设应符合下列规定： 纵向水平杆的搭设应符合本规定第6.2.1条的构造规定；在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四

40、周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。2.5 横向水平杆搭设应符合下列规定： 搭设横向水平杆的应符合本规定第6.2.2条的构造规定；双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。2.6 连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。2.7 扣件安装应符合下列规定：开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧；螺栓向上，避免开口朝上，以方雨水进入 扣件规格必须与钢管外径（48或51）相同； 螺栓拧紧扭力矩不应小于

41、40N·m，且不应大于50N·m； 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。2.8 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设就符合下列规定: 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1.2m； 挡脚板高度不应小于180mm；中栏杆应居中设置。2.9 脚手板的铺设应符合下列规定： 脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm； 采用对接或搭接时均应符合本规范第6.2.3条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上； 在拐角

42、、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动； 自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。操作层处3步必须层层满铺。3、拆除要求3.1 拆除准备工作 划出工作区标志，禁止行人进入； 全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； 根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施,经主管部门批准后方可实施; 由项目技术负责人进行安全拆除技术交底,并履行签字手续; 清除脚手架上的杂物及地面障碍物。3.2 严格遵守拆除顺序，由上而下，后支的先拆，先支的后拆，一般是先拆栏杆、脚手板、剪力撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等；3.3 统一指挥，上下呼应，动作协调，

43、当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落；3.4 材料工具要用滑轮绳索运送，不得乱扔。拆除中，应派专人看管，不得随意乱从高空往下抛材料。各类构配件严禁抛掷至地面。3.5 拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时进行;(强制性条文)3.6 连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固.(强制性条文)3.7 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5米)时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件;3.8 当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端应采取加固措施.七、脚手架的检查与验收

44、要求1、构配件的检查和验收1.1 新钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证； 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行车家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表8.1.5的规定；1.1.5 钢管必须涂有防锈漆。1.2旧钢管的检查应符合下列规定： 表面锈蚀深度应符合本规范表8.1.5序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； 钢管弯曲变形应符合本规范的规定。1.3 扣件的验收应符合下列规定： 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测； 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理。1.4 脚手板的检查应符合下列规定：冲压钢脚手板的检查应符合下列规定： 新脚手板应有产品质量合格证； 尺寸偏差应符合规范表的规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯； 新、旧脚手板均应涂防锈漆。1.5 水平挑梁应有出厂合格证