建筑双笼吊基础专项方案

1、目 录1工程概况11.1项目基本概况11.2项目建筑概况11.4现场概况12、工程地质情况12.1、场地环境、地形、地貌条件12.2、地质构成22.3、地下水23、编制依据：24、双笼吊的布置25、双笼吊基础75.1、双笼吊基础设计75.2、双笼吊基础施工106、双笼吊基础计算书126.1、1#双笼吊单桩基础的计算书126.2、2#双笼吊单桩基础的计算书156.3、3#双笼吊单桩基础的计算书186.4、4#双笼吊单桩基础的计算书216.5、5#双笼吊单桩基础的计算书241工程概况1.1项目基本概况1.1.1项目名称：昆明电子信息类工业标准厂房项目三期主体工程；1.1.2建设单位：昆明誉恒软件基

2、地开发建设有限公司；1.1.3建设地点：昆明经济技术开发区信息产业基地；1.2项目建筑概况本工程主要有2、8、9栋号组成，建筑面积65347.96平方米。 基本建筑情况栋号建筑层数建筑面积()建筑高度(m)建筑类别结构类型耐火等级设防烈度绝对标高地下地上地下地上2栋1层9层12542.0633.25标准厂房框架剪力墙二级二级8度1930.858栋1层9层26713.8937.45标准厂房框架剪力墙二级二级8度1936.309栋1层9层26713.8937.75标准厂房框架剪力墙一级一级8度1936.301.2.2基本结构情况栋号结构形式基础型式结构安全等级抗震设防分类地基基础设计等级地下防水等

3、级结构抗震等级剪力墙框架2栋框架剪力墙桩基二级丙类乙级一级一级二级8栋框架剪力墙桩基二级丙类乙级一级二级二级9栋框架剪力墙桩基二级丙类乙级一级一级二级1.4现场概况本工程现场内已“三通、一平”。施工现场四周已有围墙，将现场与其他区域隔开，在现场东北角有一施工出入口。现场施工用电、用水水源在现场西面，最终以建设单位指定地点为准。2、工程地质情况2.1、场地环境、地形、地貌条件工程场地位于昆明经济技术开发区信息产业基地25#地块。拟建场地西北侧为规划16号道路，西南侧为规划15号道路，再往西南面为昆明经济技术开发区信息产业基地管理委员会，东侧为规划14号道路，再往东为山坡整平空地，北侧为山坡天然林

4、地。地貌上处于昆明盆地东部边缘丘陵缓坡地带。场地原为山坡旱耕地，高出其西侧山谷中的河道100余米。现在已挖真整平，地势开阔，总体上由北东向南西缓倾，勘察钻孔地面高程介于1932.22m1947.46m之间，相对高差约15.24m。场地地下无管线分布，施工条件良好。2.2、地质构成勘察钻孔控制深度范围内，场地地基土根据成因类型、岩性特征与物理力学性质指标，可划分为4个单元层。各土层处上面下分述如下：第四系人工堆积层（Q4ml）层号，划分为2个亚层，分布于场地浅表层及上部，层厚0.218.2米。第四系全新统坡洪积层（Q4dl+pl）层号，划分为2个亚层，分布于场地上部，层厚0.511.3米。第四系

5、全新统坡残积相层（Q4 dl+el）层号，划分为2个亚层，分布场地中部，层厚0.317.8米。下古生界寒武系下统龙王庙组（1l）地层层号、，按岩性及风化程度划分为3个亚层，分布于场地下部，厚度0.316.2米。层厚3.513.7米。2.3、地下水场地高出其西侧果林水库下游的河道100余米，勘察期间在所有钻孔的勘察深度范围内均未见到地下水，在雨季人工填土及坡洪积粘性土中可能存在暂时季节性的上层滞水。由此可见地下水位较深，雨季时地表水易于顺坡向排泄。施工中只需做好场地排水措施。3、编制依据：（1）建筑、结构、给排水、电气安装等设计施工图纸；（2）该工程岩土工程详细勘察报告；（3）建筑基桩检测技术规

6、范（JGJ106-2003）（4）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）（5）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）4、双笼吊的布置根据本工程特点：本工程采用五台SS100/100型双笼吊作为本工程砌体及装饰施工的垂直运输设备，以满足工程建设施工需求，确保本工程工期、质量、安全文明施工管理目标的顺利实现。双笼吊的平面布置具体位置详见下图：8栋1#双笼吊平面布置图1#双笼吊布置具体位置详见上图，其安装高度为36米。8栋2#双笼吊平面布置图2#双笼吊分别布置具体位置详见上图所示，其安装高度为36米。9栋3#双笼吊平面布置图3#双笼吊分别布置具体位置详见上图所示，其安装高度为36米。9栋

7、4#双笼吊平面布置图4#双笼吊分别布置具体位置详见上图所示，其安装高度为36米。2栋5#双笼吊平面布置图5#双笼吊分别布置具体位置详见上图所示，其安装高度为36米。5、双笼吊基础5.1、双笼吊基础设计根据“地勘报告” 揭露的地质情况显示，双笼吊基础均采用单桩承台基础，桩为人工挖孔桩，桩径为1200mm，桩身混凝土强度为C35；双笼吊桩基础根据“地勘报告” 揭露的地质情况，1#双笼吊桩端持力层采用第层红粘土。桩长约为：5米，桩顶标高为1933.7m。2#双笼吊桩端持力层采用第层中等风化石灰岩。桩长约为：13米，桩顶标高为1933.7m。3#双笼吊桩端持力层采用第层中等风化石灰岩。桩长约为：7米，

8、桩顶标高为1929.5m。4#双笼吊桩端持力层采用第层中等风化石灰岩。桩长约为：7米，桩顶标高为1929.5m。5#双笼吊桩端持力层采用第层中等风化石灰岩。桩长约为：7米，桩顶标高为1928.2m。双笼吊基桩桩身穿过各土层情况根据“地勘报告”如下所述：层次生红粘土：褐红、褐红夹黄、局部黄灰夹灰白色，含少量角砾，局部相变为粉质粘土，硬塑至坚硬状，湿。无摇振反应，切口稍光滑，干强度中等，韧性中等；中压缩性，压缩系数（a1-2） MPa-1 、平均值0.246 MPa-1 ；标贯试验修正锤击数615.7击、平均10.1击。层红粘土：褐黄、褐灰、褐黄夹红色，局部夹灰白色，含少量强风化石灰岩碎块，局部相

9、变为粉质粘土，硬塑至坚硬状态，湿。无摇振反应，切口光滑，干强度高，韧性高，中压缩性，压缩系数（a1-2）-1 ，平均0.24 MPa-1 ；标贯试验修正锤击数击、平均10.7击。层强风化石灰岩：灰白、灰黄、青灰色，结构大部分破坏，矿物成分显著变化，岩芯呈碎块状，部分呈短柱状，干钻难钻钻进，碎块用锤可击碎。岩面起伏较大，石芽、溶沟、溶槽较发育。岩石完整程度为较破碎、岩体基本质量等级为级；动力触探试验修正锤击数击、平均26.4击。层中风化石灰岩：灰白、青灰色、局部黄灰色，致密结构，中厚层状构造，组织结构局部破坏，矿物成分未变化，岩芯呈短柱状或柱状，局部为块状。石芽、溶沟、溶槽较发育。岩芯为较硬岩，

10、岩芯采取率约6075%，RQD较差（5065%），岩石完整程度为较完整，岩体基本质量等级为级。人工挖孔桩做法及配筋详见附图二。由于缺少逐桩钻探地质资料，在成孔过程中须清楚记录每米深度的桩周土层情况，挖至桩端持力层时须请监理单位等技术人员进行确认并办理隐蔽工程验收手续，不得仅以本方案中计算得出的桩长进行施工。以挖至上述要求的持力层时的深度为实际桩长；桩端进入持力层不小于2m。双笼吊承台基础均须按双笼吊厂要的要求设置钢筋混凝土承台，如下图所示：双笼吊承台平面图双笼吊承台基础配筋图为防止双笼吊承台对后期室外工程施工造成影响，双笼吊承台必须底于设计室外标高不小于1.5m。各双笼吊承台顶标高如下：1#双

11、笼吊承台顶标高为：1934.5。2#双笼吊承台顶标高为：1934.5。3#双笼吊承台顶标高为：1930.3。4#双笼吊承台顶标高为：1930.3。5#双笼吊承台顶标高为：1929.0。5.2、双笼吊基础施工双笼吊钢筋混凝土基础（承台）的施工严格按照基础设计要求及双笼吊基础设计计算的要求施工，基础形式为钢筋混凝土独立承台，尺寸为2800×2800×900mm。基础混凝土为C35；钢筋为HRB400级钢筋，双层双向配置，严格按基础配筋图进行钢筋下料、加工及安装，并严格按产品设计说明书中进行螺栓预埋，预埋螺栓及其预埋安装由厂家提供和安装。钢筋混凝土基础（承台）的施工须严格按照本工

12、程“施工组织设计”、“钢筋、模板、混凝土专项方案”的施工工艺、质量要求进行施工，施工中须严格进行钢筋、模板、混凝土的质量验收工作并做好检查验收记录。、人工挖孔桩施工（1）施工顺序人工挖孔桩的施工顺序按自上而下的施工顺序进行成孔作业，其施工顺序为：第一节土方开挖绑扎第一节护筒钢筋支设第一节护筒模板吊线复核桩位及模板位置护筒模板支撑护筒混凝土浇筑（浇筑完成后模板至少保留1天）第二节土方开挖绑扎第二节护壁钢筋支设第二护壁模板吊线复核桩位及模板位置护壁模板支撑护壁混凝土浇筑（浇筑完成后模板至少保留1天）第三节终孔检验桩底扩孔吊放钢筋笼浇筑桩身混凝土。（2）人工挖孔桩强制性要求1）严格按本方案要求进行施

13、工。人工挖孔桩施工前须先进行全面的安全、技术交底；2）结合施工平面图及双笼吊平面布置图进行放线定位、放桩位线，并对放线成果进行复核，核对无误后方可进行下一步施工。桩基施工严格遵照建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）和建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）相应规定执行。3）施工前应对挖桩工艺的安全性进行评价。施工时采取有效的降水措施，将地下水位控制在桩端以下。为保证桩身质量，孔底有少量积水或岩石存在裂隙时可投干水泥或干料混凝土挤压，造成压浆效果形成混凝土块体封闭岩石裂隙；4）人工挖孔桩施工中须采取充足的安全防护措施避免坠落伤亡。孔口四周设1.2m高护拦或对孔口做安全覆盖，孔口周边1

14、m范围内不得堆放土石方，场内内施工设备及车辆等不得影响孔壁的安全。护壁模板必须以桩中心点校正安装，每节护壁均应在当日施工完毕，护壁浇筑完毕后模板保留时间不应小于1天；5）桩成孔时桩位偏差不得大于50mm，桩径偏差不得大于正负50mm（其中负偏差仅允许个别截面出现），垂直度偏差不得大于0.5；桩钢筋笼纵筋混凝土保护层厚度为50mm，允许偏差正负10mm；6）桩底残渣须清理干净，成孔质量经检查合格后应尽快浇筑混凝土；桩身混凝土强度等级为C30，材料耐久性要求不低于建筑桩基技术规范中二b类环境类别要求，粗骨料粒径不得大于50mm；浇筑桩身混凝土时须采用溜槽及串筒，混凝土下落高度不大于2m，桩身混凝土

15、分段浇灌，随浇随振，桩顶下5m范围分段高度不大于1.5m，桩身混凝土应按要求留置试件；7）由于缺少逐桩钻探地资料，在成孔过程中须清楚记录每米深度的桩周土层情况，挖至桩端持力层时须请勘察单位技术人员进行确认并办理隐蔽工程验收手续，不得仅以本方案给出的计算桩长进行施工。（3）溶洞处理施工过程中若遇溶洞，需及时报相关单位进行处理，采取有效措施保证施工安全和桩芯混凝土浇注质量。桩身侧壁出现溶洞时，如果溶洞很大可先砌毛石挡墙，对溶洞进行封堵然后再进行护壁施工。小溶洞采用C10混凝土灌筑、封闭。如在桩端出现小型溶槽、溶洞及岩层裂隙经过地勘、设计、监理同意可投干水泥或干料混凝土挤压，造成压浆效果形成混凝土块

16、体封闭岩石裂隙； （4）安全技术措施1）当桩孔开挖深度超过2m时，应在孔上设置井口盖板。孔深超过10m时，地面应配备向孔内送风装置，风量不应少于25L/S。孔底凿岩时尚应加大送风量。（2）每天开工前，凡下孔作业前应做活物实验，在鸟笼内放置小鸟，吊放到桩孔底，放置时间不得少于10分钟，经检查小鸟生态正常，方可下井作业。3）现场配置2付应急软爬梯，作为备用。已浇筑完混凝土、空桩等无绞架孔口，应设置井盖（15厚木胶合板、50×100木枋背楞见上图）。 4）施工场内的一切电源电线的安装和拆除，必须由持证电工专管，电器必须严格接地、接零和使用漏电保护器。各桩孔用电必须分闸，严禁一闸多孔和一闸多

17、用，严格执行施工现场临时用电安全技术规程。5）孔内爆破时，爆破孔周边20m以内的空内和空外作业人员必须撤出至安全警戒范围以外，爆破孔内需送风排出烟尘后方可继续作业。孔内爆破打孔作业人员必须佩戴口罩。6）照明及钢筋加工场地等施工现场内电源线均必须使用橡套线，严禁使用花线等电源线。7）工程开工前有专职安全员对钢丝绳、安全扣、绞架、刹车带等进行全面检查、记录，发现安全隐患立即排除，确保设备安全。每天下班后由专职安全员对绞架设备、孔口覆盖等现场安全状况进行检查。8）雨天施工，应设置孔口防雨棚，绞架把手及刹车带不能粘有泥浆、油污等，防止打滑。9）临时用电必须由专业电工进行。6、双笼吊基础计算书6.1、1

18、#双笼吊单桩基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息 塔吊型号:红旗II-16；塔机自重标准值:Fk1=80.00kN；起重荷载标准值:Fqk=20.00kN 塔吊最大起重力矩:M=45kN.m；塔吊计算高度: H=36m；塔身宽度: B=1.20m 非工作状态下塔身弯矩:M1=45kN.m 承台混凝土等级:C30；矩形承台边长:2.80m；承台厚度:Hc=0.900m 承台钢筋级别: HPB235 承台顶面埋深: D=0.000m 桩混凝土等级: C35 保护层厚度: 50mm 桩直径 d=1.200m 桩钢筋级别: HRB400 桩入

19、土深度: 4.00m 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=80kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=2.8×2.8×0.90×25=176.4kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=20kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35×1.2=0.36kN/m b. 塔机所

20、受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.36×36.00=12.90kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×12.90× 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2 =1.2×1.27×0.35×1.2=0.64kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk

21、15;H=0.64×36.00=23.04kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×23.04× 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=45+0.9× 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值三. 承台计算 承台尺寸:2800mm×2800mm×900mm 单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN.m)，所以承台只需采用构造配筋，不需要进行抗剪和其它的验算！四. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-

22、94)的第条，并参考桩基础的设计方法与施工技术。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m地基土水平抗力系数； b0桩的计算宽度，b0=1.98m。 E抗弯弹性模量，E=0.67Ec=21105.00N/mm2； I截面惯性矩，I=0.10m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.371/m (2) 计算 Dv: Dv=23.04/(0.37×459.66)=0.13 (3) 由 Dv查表得：Km=1.04 (4) 计算 Mmax: 经计算得到桩的最大弯矩值: Mmax=459.66×。 由 Dv查表得：最大弯矩深度 z=0.44/0.37=1.18m。五.桩配

23、筋计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第条。 沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算： (1) 偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算： 式中 l0桩的计算长度，取 l0=4.00m； h截面高度，取 h=1.20m； h0截面有效高度，取 h0=1.15m； 1偏心受压构件的截面曲率修正系数： 解得：1=1.00 A构件的截面面积，取 A=1.13m2； 2构件长细比对截面曲率的影响系数,当l0/h<15时,取1.0,否则按下式: 解得：2=1.00 经计算偏心增大系数 =1.00。 (2) 偏心受压构件应符合下例规定： 式中

24、 As全部纵向钢筋的截面面积； r圆形截面的半径，取 r=0.60m； rs纵向钢筋重心所在圆周的半径，取 rs=0.55m； e0轴向压力对截面重心的偏心矩: e0=Mmax/F=478.18/196.4=2.43m； ea附加偏心矩，应取20mm和偏心放学截面最大尺寸的1/30两者中的较大者，ea=40.00mm； 对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2的比值，取 =0.52； t纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当>0.625时，取 t=0： 由上两式计算结果：只需构造配筋！六.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的

25、第和条 轴心竖向力作用下，Qk=196.40kN 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.77m； Ap桩端面积,取Ap=1.13m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土层厚度(m) 极限侧阻力标准值(kPa) 极限端阻力标准值(kPa) 土名称 1 1 55 0 次红粘土 2 12 65 1600 红粘土 3 0.6 200 3500 强风化石灰岩 4 10 500 10000 中等风

26、化石灰岩 由于桩的入土深度为5m,所以桩端是在第2层土层。 最大压力验算: Ra=3.77×(1×27.5+3×32.5)+800×1.13=1376.02kN 由于：Ra = 1376.02 > Qk = 196.40,所以满足要求!6.2、2#双笼吊单桩基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息 塔吊型号: 红旗II-16 塔机自重标准值:Fk1=80.00kN 起重荷载标准值:Fqk=20.00kN 塔吊最大起重力矩:M=45kN.m 塔吊计算高度: H=36m 塔身宽度: B=1.20m

27、 非工作状态下塔身弯矩:M1=45kN.m 承台混凝土等级:C30 矩形承台边长: 2.80m 承台厚度: Hc=0.900m 承台钢筋级别: HPB235 承台顶面埋深: D=0.000m 桩混凝土等级: C35 保护层厚度: 50mm 桩直径 d=1.200m 桩钢筋级别: HRB400 桩入土深度: 13.00m 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=80kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=2.8×2.8×0.90×25=176.4kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=20kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身

28、截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35×1.2=0.36kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.36×36.00=12.90kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×12.90× 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷

29、载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2 =1.2×1.27×0.35×1.2=0.64kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.64×36.00=23.04kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×23.04× 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=45+0.9× 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标

30、准值三. 承台计算 承台尺寸:2800mm×2800mm×900mm 单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN.m)，所以承台只需采用构造配筋，不需要进行抗剪和其它的验算！四. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第条，并参考桩基础的设计方法与施工技术。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m地基土水平抗力系数； b0桩的计算宽度，b0=1.98m。 E抗弯弹性模量，E=0.67Ec=21105.00N/mm2； I截面惯性矩，I=0.10m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.371

31、/m (2) 计算 Dv: Dv=23.04/(0.37×459.66)=0.13 (3) 由 Dv查表得：Km=1.04 (4) 计算 Mmax: 经计算得到桩的最大弯矩值: Mmax=459.66×。 由 Dv查表得：最大弯矩深度 z=0.44/0.37=1.18m。五.桩配筋计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第条。 沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算： (1) 偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算： 式中 l0桩的计算长度，取 l0=13.00m； h截面高度，取 h=1.20m； h0截面有效高度，

32、取 h0=1.15m； 1偏心受压构件的截面曲率修正系数： 解得：1=1.00 A构件的截面面积，取 A=1.13m2； 2构件长细比对截面曲率的影响系数,当l0/h<15时,取1.0,否则按下式: 解得：2=1.00 经计算偏心增大系数 =1.04。 (2) 偏心受压构件应符合下例规定： 式中 As全部纵向钢筋的截面面积； r圆形截面的半径，取 r=0.60m； rs纵向钢筋重心所在圆周的半径，取 rs=0.55m； e0轴向压力对截面重心的偏心矩: e0=Mmax/F=478.18/196.4=2.43m； ea附加偏心矩，应取20mm和偏心放学截面最大尺寸的1/30两者中的较大者，

33、ea=40.00mm； 对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2的比值，取 =0.52； t纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当>0.625时，取 t=0： 由上两式计算结果：只需构造配筋！六.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条 轴心竖向力作用下，Qk=196.40kN 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.77m； Ap桩端面积,取Ap=1.

34、13m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土层厚度(m) 极限侧阻力标准值(kPa) 极限端阻力标准值(kPa) 土名称 1 7 65 1600 红粘土 2 2.8 36 0 红粘土 3 1 200 3500 强风化石灰岩4 10 500 10000 中等风化石灰岩 由于桩的入土深度为13m,所以桩端是在第4层土层。 最大压力验算: Ra=3.77×(7×32.5+2.8×18+1×100+2.2×250)+5000×1.13=9152.97kN 由于：Ra = 9152.97 > Qk =

35、 196.40,所以满足要求!6.3、3#双笼吊单桩基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息 塔吊型号: 红旗II-16 塔机自重标准值:Fk1=80.00kN 起重荷载标准值:Fqk=20.00kN 塔吊最大起重力矩:M=45kN.m 塔吊计算高度: H=36m 塔身宽度: B=1.20m 非工作状态下塔身弯矩:M1=45kN.m 承台混凝土等级:C30 矩形承台边长: 2.80m 承台厚度: Hc=0.900m 承台钢筋级别: HPB235 承台顶面埋深: D=0.000m 桩混凝土等级: C35 保护层厚度: 50mm 桩直径 d=

36、1.200m 桩钢筋级别: HRB400 桩入土深度: 7.00m 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=80kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=2.8×2.8×0.90×25=176.4kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=20kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35&#

37、215;1.2=0.36kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.36×36.00=12.90kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×12.90× 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2 =1.2×1.27×0.35×1.2=0.64kN/m b. 塔机

38、所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.64×36.00=23.04kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×23.04× 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=45+0.9× 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值三. 承台计算 承台尺寸:2800mm×2800mm×900mm 单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN.m)，所以承台只需采用构造配筋，不需要进行抗剪和其它的验算！四. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯

39、矩： 计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第条，并参考桩基础的设计方法与施工技术。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m地基土水平抗力系数； b0桩的计算宽度，b0=1.98m。 E抗弯弹性模量，E=0.67Ec=21105.00N/mm2； I截面惯性矩，I=0.10m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.371/m (2) 计算 Dv: Dv=23.04/(0.37×459.66)=0.13 (3) 由 Dv查表得：Km=1.04 (4) 计算 Mmax: 经计算得到桩的最大弯矩值: Mmax=459.66×。 由 Dv查表得：最大弯矩深度

40、 z=0.44/0.37=1.18m。五.桩配筋计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第条。 沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算： (1) 偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算： 式中 l0桩的计算长度，取 l0=7.00m； h截面高度，取 h=1.20m； h0截面有效高度，取 h0=1.15m； 1偏心受压构件的截面曲率修正系数： 解得：1=1.00 A构件的截面面积，取 A=1.13m2； 2构件长细比对截面曲率的影响系数,当l0/h<15时,取1.0,否则按下式: 解得：2=1.00 经计算偏心增大系数 =1.01

41、。 (2) 偏心受压构件应符合下例规定： 式中 As全部纵向钢筋的截面面积； r圆形截面的半径，取 r=0.60m； rs纵向钢筋重心所在圆周的半径，取 rs=0.55m； e0轴向压力对截面重心的偏心矩: e0=Mmax/F=478.18/196.4=2.43m； ea附加偏心矩，应取20mm和偏心放学截面最大尺寸的1/30两者中的较大者，ea=40.00mm； 对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2的比值，取 =0.52； t纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当>0.625时，取 t=0： 由上两式计算结果：只需构造配筋！六.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础

42、工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条 轴心竖向力作用下，Qk=196.40kN 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.77m； Ap桩端面积,取Ap=1.13m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土层厚度(m) 极限侧阻力标准值(kPa) 极限端阻力标准值(kPa) 土名称 1 0.5 65 1600 红粘土 2 5 36 0 1红粘土 3 10 500 10000 中等风化石灰岩 由于桩的入土深度为7m,所以桩端是在第3层土层。 最大压力验算: Ra=3.77×(.5×32.5+5×18+1.5×250)+5000×1.