三角形钢管悬挑脚手架计算书

1、三角形钢管悬挑脚手架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 4、施工技术2006.2期 由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考施工技术2006.2期编制，仅供参考。 一、参数信息 1.脚手架参数 悬挑梁离地高度20m，双排脚手架架体高度为 3.1 m； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 2.49m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.25m； 横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根； 三角形钢管支撑

2、点竖向距离为 3.60 m； 采用的钢管类型为 48×3； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距 1.8 m，水平间距2.49 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2)：1.000；脚手架用途：装修脚手架； 同时施工层数：2 层； 3.风荷载参数 本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为0.300kN/m2，风压高度变化系数z为0.796，风荷载体型系数s为1.254； 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1420； 脚手板自重标准值(kN/m2)：0

3、.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.160； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：5 层； 脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板； 二、横向水平杆的计算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 横向水平杆的自重标准值：P1= 0.033kN/m ； 脚手板的荷载标准值：P2= 0.3×2.49/3=0.249kN/m ； 活荷载标准值：Q=1×2.49/3=0.83kN/m； 荷载的计算值：

4、q=1.2×0.033+1.2×0.249+1.4×0.83=1.501kN/m； 横向水平杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： Mqmax=ql2/8 最大弯矩 Mqmax =1.501×1.22/8=0.27kN·m； 最大应力计算值 =Mqmax/W =60.164N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力 =60.164N/mm2 小于 横向水平杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2 横向水平吧的弯曲应力满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.03

5、3+0.249+0.83=1.112kN/m ； qmax=5ql4/384EI 最大挠度 =5.0×1.112×12004/(384×2.06×105×107800)=1.352 mm；横向水平杆的最大挠度 1.352 mm 小于 横向水平杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm 横向水平杆的挠度满足要求！ 三、纵向水平杆的计算 纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。 1.荷载值计算 横向水平杆的自重标准值：P1= 0.033×1.2=0.04kN； 脚手板的荷载标准值：P2= 0

6、.3×1.2×2.49/3=0.299kN； 活荷载标准值：Q= 1×1.2×2.49/3=0.996kN； 荷载的设计值：P=(1.2×0.04+1.2×0.299+1.4×0.996)/2=0.9kN； 纵向水平杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax=0.08ql2 均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08×0.033×2.49×2.49=0.017kN·m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpm

7、ax=0.267Pl 集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267×0.9×2.49= 0.599kN·m； M=M1max + M2max=0.017+0.599=0.615kN·m 最大应力计算值 =0.615×106/4490=137.008N/mm2；纵向水平杆的最大弯曲应力计算值 =137.008N/mm2 小于 纵向水平杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2 纵向水平杆的弯曲应力满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和； 均布荷载最大挠度计算公式如下： max=0

8、.677ql4/100EI 纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.677×0.033×24904 /(100×2.06×105×107800)=0.39 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下： pmax=1.883Pl3/100EI 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 横向水平杆传递荷载 P=(0.04+0.299+0.996)/2=0.667kN = 1.883×0.667×24903/ ( 100 ×2.06×105×107800)=8.736 mm； 最大挠度和：=

9、max + pmax=0.39+8.736=9.127 mm；纵向水平杆的最大挠度 9.127 mm 小于 纵向水平杆的最大容许挠度 2490 / 150=16.6与10 mm 纵向水平杆的挠度满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算 按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横向水平杆的自重标准值：P1

10、=0.033×1.2×2/2=0.04kN； 纵向水平杆的自重标准值：P2=0.033×2.49=0.083kN； 脚手板的自重标准值：P3=0.3×1.2×2.49/2=0.448kN； 活荷载标准值：Q=1×1.2×2.49 /2=1.494kN； 荷载的设计值：R=1.2×(0.04+0.083+0.448)+1.4×1.494=2.777kN； R < 8kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内

11、容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1424kN/m NG1=0.1424+(1.20×2/2)×0.033/1.80×3.10=0.510kN； (2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×5×2.49×(1.2+0.25)/2=2.708kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用冲压钢挡脚板，标准值为0.16kN/m NG3=0.16×5×2.49/2=0.996kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.01kN/m2 NG4=0.01×

12、;2.49×3.1=0.077kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.291kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=1×1.2×2.49×2/2=2.988kN； 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.9×1.4NQ=1.2×4.291+ 0.9×1.4×2.988= 8.914kN； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×

13、;4.291+1.4×2.988=9.333kN； 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： =N/(A) f 立杆的轴向压力设计值：N=N'=9.333kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm； 计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.8条得：k=1.155，长细比验算时，k=1； 计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.2.8得 ：=1.53 ； 长细比验算： 计算长度，由公式 lo=k××h 确定 ：l0=2.754 m；

14、 长细比 Lo/i=173 ； 立杆稳定性计满足要求！ 轴心受压杆件稳定性验算： 计算长度，由公式 l0=kuh 确定：l0=3.181 m； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.18 ； 立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； =9333/(0.18×424)=122.285N/mm2；立杆稳定性计算 =122.285N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2 立杆稳定性满足要求！ 七、连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应

15、按照下式计算： Nl=Nlw + N0 连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.796，s1.254，00.3， k=z·s·0=0.796×1.254×0.3=0.299kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=4.482 m2； 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.2.12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，N0=3 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.4×k×Aw=1.879kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw

16、 + N0= 4.879kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=·A·0.85*f 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.9=15.723；查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.958×4.24×10-4×0.85×205×103=70.779kN；Nl=4.879kN < Nf=70.779kN 连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=4.879kN，小

17、于双扣件的抗滑力 9.6kN 双扣件抗滑承载满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、三角形钢管悬挑支撑计算 在竖向荷载作用下，计算简图如下立面图 1、上图所示竖向荷载P1、P2由脚手架立杆所传，作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下： (1)三角形钢管悬支撑的各杆件轴力： NBD 9.333×(0.402+3.602)0.5/3.609.390kN； NCD 9.333×(0.40+1.20)2+3.6020.5/3.6010.213kN； NBC 9.333×(0.40+1.20)/ 3.604.148kN； NAB 9.333×

18、;0.40/3.60 +4.1485.185kN； (2)三角形钢管悬支撑的各支点的支座反力： RAH(拉力)5.185kN； RDH(压力)5.185kN； RDVP1+P218.666kN。 2、三角形钢管悬支撑中水平杆ABC中的力，除由P1、P2产生的轴力NAB外，还有P1、P2产生的压屈剪力NV和风荷载引起的水平力NW。 (1)由P1、P2产生的压屈剪力NV： Nv=Pi/(85) Nv=Pi/(85)=18.666/(85×0.14 )= 1.569kN； =(3600.0002+400.0002)0.5/(1.590×10)=228； 式中 为立杆稳定系数，根据

19、查表得 =0.140 。 (2)风荷载引起的NW： 计算风荷载 qw=1.4·(Uz·Us·0)·La qw=1.4×(z×s×0)×La =1.4×(0.796×1.254×0.300)×2.490 =1.044kN/m La-连墙件横向距离，取2.49 m； 以连墙杆作为支点，在风荷载作用下，按四跨连续梁计算，边支座反力： R =0.393×qw×L=0.393×1.044×1.80= 0.738kN； L-连墙件竖向距离，取 1.

20、80 m； 风荷载给三角悬挑脚手架水平杆的力NW计算： NW2R=1.477kN。 3、三角悬挑的杆件和节点设计 (1)水平杆AB 轴拉力NABNAB+NV+NW= 5.185+1.569+1.477= 8.230kN； 钢管的拉应力： NAB /A= 8.230×103/(4.240×100) =19.411N/mm2； AB杆的拉应力19.41N/mm2 小于 205N/mm2 满足要求！ (2)BD杆 NBD9.390kN，BD的长度3.622 m，在BD杆中点设EF支撑，则BD的计算长度l0计算如下： l0= 3.622×103/2×1.1552

21、091.794 mm； l0/i2091.794/15.900 132； 根据值查表的0.386； M=NBD×e； 其中依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范：e53mm。 M=9.390×103×53=497681.824 N·mm ； 根据钢结构规范规定m取1； NEX=2EA(1.12) NEX=2EA(1.12) =2×2.060×105×424.000/(1.1×1322)= 44977.185 N ； BD杆压弯稳定性按下式计算： =N/A + mM/W(1-N/NEX) 9.390×10

22、3/(0.386×424.000)+1×497681.824/(4490.000×(1- 9.390×103×0.386 /44977.185) =177.933N/mm2； BD杆的压应力177.93N/mm2 小于 205N/mm2 满足要求！ (3)CD杆 NCD10.213kN，CD的长度3.940 m，在CD杆中点设EF支撑，则CD的计算长度l0计算如下： l0= 3.940×103/2×1.1552275.086 mm； l0/i2275.086/15.900 143； 根据值查表的0.336； M=NCD×e； 其中依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范：e53mm。 M=10.2