600万吨大庆原油常减压蒸馏装置

1、目录一 总论 11.1 概述： 11.2 文献综述 21.3 设计任务依据 21.4 主要原材料 31.5 其他 3二 工艺流程设计 32.1 原油的性质 32.2 工艺流程 42.3 塔器结构 52.4 环保措施 5三 工艺计算 63.1 工艺参数计算 63.2 操作条件的确定 103.3. 蒸馏塔各点温度的校核 ( 校核应自下而上进行 > 15四 常压蒸馏塔尺寸计算 244.1 塔径的计算 244.2 塔高的计算 27五 常压蒸馏塔的水力学计算 295.1 塔板总压力降 295.2 雾沫夹带 305.3 泄漏 315.4 淹塔 315.5 降液管负荷 31六 车间布置设计 346.1

2、 车间平面布置方案 34参考资料 367. 结束语 36总论1.1 概述：石油是一个国家经济发展国家稳定的命脉。 在石油、化工生产中，塔设 备是非常重要的设备之一，塔设备的性能，对于整个化工和炼油装置的产品质 量及其生产能力和消耗额等均有较大影响。据相光关资料报道，塔设备的投资 和金属用量，在整个工艺装置中均占较大比例，因此塔设备的设计和研究，始 终受到很大的重视。塔设备广泛应用于蒸馏、吸收、介吸、萃取、气体的洗涤、 增湿及冷却等 单元操作中，它的操作性能好坏，对整个装置的生产，产品产量，质量，成本 以及环境保护，“三废”处理等都有较大的影响。近些年来，国内外对它的研 究也比较多，但主要是集中

3、在常压塔的结构和性能方面，例如：如何提高塔的 稳定性、如何利用理论曲线解决常压塔在性能方面存在的问题等。在原油的一 次加工过程中，常压蒸馏装置是每个正规炼厂都必须具备的，而其核心设备 常压塔的性能状况将直接影响炼厂的经济效益，因为在原油加工的第一步 中，它可以将原油分割成相应的直馏汽油，煤油，轻柴油或重柴油馏分及各种 润滑油馏分等。同时，也为原油的二次加工提供各种原料 . 在进一步提高轻质油 的产率或改善产品的质量方面，都有着举足轻重的地位 . 考虑到常压塔在实际应 用方面的价值和意义，如何实现这样一种最经济、最容易的分离手段，是本次 毕业设计选题的重要依据。近年来，因为石油、化工企业不断向大

4、型化的生产发展，因此塔设备的单 台规模也随之增大。例如：有的板式塔的直径可达 10m 以上，塔的总高度可达 到80m而填料塔更有直径为15m ,塔高为100m的大塔已经投产。应当指出， 设备大型化后，必须保证它在全负荷下运转，否则经济损失将是非常巨大的。 对于大型设备的设计、制造、操作和维修等，应提出更高、更严格的要求。 常压塔的研究也趋向于结构材料的探索，提高设备的使用周期，主要体现在所 选择材料的防腐性和一些防腐材料的研究，同时也着眼于设备的安去性和环保 性，以上这些都成为了当今常压塔研究的热门课题。1.2 文献综述本设计是以课程设计、化工设计为基础，以课程中指导老师给出的数据 为依据，参

5、考化工原理、化工设计、石油练制工艺学；北京石油 设计院编, 石油化工工艺计算图表 , 烃加工出版社， 1983 年；石油化学工 业部石油化工规划设计院编，塔的工艺计算，石油工业出版社，1977 年等资料。采用原油常减压蒸馏装置工艺设计以生产重整原油，煤油，轻柴油， 重柴油，重油等产品。所采用的方法是目前国内外最实用，最普遍，最成熟的 原油加工方法。适用国内大中小企业等使用。1.3 设计任务依据所设计任务是以指导老师给出的原油数据为依据，以一些权威书籍为参 考，设计处理量 :600 万吨/年, 开工：8000小时/年的原油常减压装置1.4主要原材料本设计主要的原材料主要有大港原油、水、电。大庆原

6、油，d；0 =0.8587 ;特性因数 K=12.31.5其他本设计应用在一些交通运输方便，市场需求大的附近。同时，生产过程中 应与环境相给合，注重“三废”的处理，坚持国家可持续发展的战略，坚持和 谐发展的道路，与时俱进。同时应注意到，废品只是一种放在待定时间与空间 中的原材料，在另一些场所，它们又是一种原材料，因而，在生产过程中，应 把“三废”综合利用。二工艺流程设计2.1原油的性质石油是一种主要由碳氢化合物组成的复杂混合物。大部分石油是暗色，通 常呈黑色、褐色或浅黄色。在常温下多为流动或半流动的粘稠液体。相对密度 在0.80.98之间。大庆原油，d；0 =0.8587 ;特性因数K=12.

7、3原油实沸点蒸馏数据表1原油实沸点蒸馏数据序号馏出温度C馏出，%序号馏出温度C馏出，%序号馏出温度C馏出，%重体重体重体11132.373.28728320.8622.891338539.8042.3521485.586.54830024.0026.131439943.0145.6231808.539.84931827.1129.351541946.1448.79421011.5413.121033530.3132.661646059.1361.65523514.5916.381135333.4935.921750071.3273.48625617.6819.611236436.6839.17

8、原油平衡蒸发数据表2原油平衡蒸发数据累计馏出， （体>310203040506070平衡蒸发温度，C200237280316348381409436产品性质表3 产品产率及其性质产品沸点范围产率相对密度恩氏蒸馏数据，C名称C%（重 >人20 d4初10%30%50%70%90%终重整原料初 1304.260.734258879399106118130航空煤油1302309.40.7909142162180192205228243轻柴油23032013.50.8406225238255262270288312重柴油3203505.70.845030732432933134235938

9、5重油>35067.20.92002.2工艺流程原油蒸馏中，常见的是三段汽化。现以目前燃料 -润滑油型炼厂应用最为广 泛的初馏-常压-减压三段汽化为例，对原油蒸馏工艺流程加以说明，装置的工 艺原则流程图如下所示。经过预处理的原油换热到 230240°C，进入初馏塔，从初馏塔塔顶分出轻汽 油或催化重整原料油，其中一部分返回塔顶作顶回流。初馏塔侧线抽出组成与 重汽油馏分相似的馏分，经换热后，一部分打入常压塔中段回流入口处，一部 分送回初馏塔做循环回流。初馏塔底油 <拔头原油)，经一系列换热后，再经常压炉加热到360370°C进入常压塔。常压塔侧线分别抽出煤油、轻柴油

10、、重柴油、等液相组分，经汽 提塔提出轻组分，经泵升压，与原油换热，冷却送出装置。常压塔底重油又称常压渣油，用泵抽出送至减压炉，加热至400C左右后进入减压塔。塔顶分出不凝气和水蒸气，竟如大气冷凝器。减压塔一般设有 45 根侧线和对应汽提塔，经汽提后与原油换热并冷却至适当温度送出装置。图 2-2 原油常减压蒸馏装置的工艺原则流程图2.3 塔器结构本装置的主要塔器包括脱盐罐，初馏塔，常压塔，常压炉、汽提塔，减压炉，减压塔 等。.2.4 环保措施(1> 废水处理a. 工艺废水：采用封闭循环工艺，将生产系统的排放污水经过一定处理步骤后，重新送 回系统，从而形成一个循环系统，使排放污水再次被利用。

11、这种工艺不仅可以避免污染， 还能减少或杜绝水资源的浪费。(2> 废气处理a. 在正常操作条件下，各塔回流罐等容器由氮气密封，谨防气体向外泄漏。对于废气 中有害气态物质，必须根据它们的物性或化性的不同而采用不同处理方法。b. 不断开发实用清洁能，改进生产设备，提高机泵设备和管道设备的密闭性；积极开展废 气的回收和综合利用。(3> 综合利用，回收有用产品，减少污染物a. 增加和完善轻烃回收工艺，对处顶、常顶、减顶的不凝气进行回收，减少加工损失，降低污染物排放；工艺计算3.1工艺参数计算计算时，所用到的恩氏蒸馏数据未作裂化校正,项目上允许这样表2-3大庆原油常压分馏产品产率及其性质产品

12、名称沸点范围C产率%（重 >相对密度人20 d4恩氏蒸馏数据,c初10%30%50%70%90%终重整原 料初 1304.260.710952758496112136150航空煤 油1302309.40.7782142162180192205228243轻柴油23032013.50.8406225238255262270288312重柴油3203505.70.8450307324329331342359385重油35067.20.9200做。3.1.1 油品的性质参数<1）体积平均沸点，t（体>：重整原料:t(体=75 8496 112136= 100.6。航空煤油:t(体=

13、5162180192205228 = 193.4柴油:t(体=5238 255 262 270 288 =262.6柴油:t(体=5324329331342359 = 337.02)恩氏蒸馏9010%斜率:重整原料：0.7625 C /%90 -10航空煤油：228 T62 =0.825 c/%90 -10288-238轻柴油:0.625 C /%90 -10359 - 324重柴油：0.4375 C /%90 -10<3）质量平均沸点，t（重>-1，可得质量平均沸点校正查石油化工工艺计算图表 < 简称图表集）图2-值，故:重整原料：校正值=0.8t（重）=t（体）0.8=1

14、00.60.8 =101.4 C航空煤油：校正值=1.8t（重）=t（体）1.8=193.4 1.8=195.2 C轻柴油：校正值=1.0t（重）=t（体）1.0 =262.6 1.0 =263.6 C重柴油：校正值=0.3t（重）二 t（体）0.3 二 337.0 0.3 二 337.3 C<4）实分子平均沸点，t（实>由图表集图2-1-1可查得体积平均沸点校正值，故：重整原料：校正值=-3.8t（实）二 t（体）-3.8 二 100.6-3.8 二 96.8 C航空煤油：校正值=-7.8t（实）=t（体）-7.8 = 193.4 - 7.8 = 185.6 C轻柴油：校正值=-

15、4.9t（实）二 t（体）-4.8 = 262.6 4.9 = 257.7 C重柴油：校正值=-3.0t （实）=t （体）-3.0 二 337.0 - 3.0 二 334.0 C<5）立方平均沸点，t（立>由图表集图2-1-1可查得体积平均沸点校正值，故：重整原料：校正值=-0.9t（立）-t（体）-0.9 =100.6-0.9 = 99.7 C航空煤油：校正值=-1.8t（立）二t（体）-1.8 = 1934-1.8 = 191.6 C轻柴油：校正值=-1.1t（立）=t（体）-1.1 =262.6 -1.1 =261.5 C重柴油：校正值=-0.8t（立）二 t（体）-0.8

16、 二 337.0 - 0.8 二 336.2 C<6）中平均沸点,t（中>由图表集图2-1-1可查得中平均沸点校正值，故：重整原料：校正值=-2.0t（中）"（体）-2.0 =100.6-2.0 二 98.6 C航空煤油：校正值=-4.8t（中）二 t （体）-4.8 = 193.4 - 4.8 二 188.6 C轻柴油：校正值=-3.2t（中）=t（体）-3.2 = 262.6 - 3.2 = 259.4 C重柴油：校正值=-1.2t（中）二 t（体）-1.2 = 337.01.2 = 335.8 C<7）特性因数K:查石油炼制工艺学表2-18，可得油品相对密度校

17、正值d，故:重整原料：15 620=0.0049 d15.6 =d4+d =0.7109 +0.0049 = 0.7158航空煤油：15 620=0.0046 d15.6 =d4 +也d =0.7782 +0.0046 = 0.7828轻柴油：=0.0043 de =d4" d =0.8406 0.0043 = 0.8449重柴油：=0.0043 de =dfd =0.8450 0.0043 二 0.8493重油：d =0.0039 4；二：d =0.92000.0039 = 0.9239将此结果列于表3-1 :产品沸点范围相对密度相对密度名称C肿°d4 15.6d15.6

18、重整原料初 1300.71090.7158航空煤油1302300.77820.7828轻柴油2303200.84060.8449重柴油3203500.84500.8493重油>3500.92000.9239由图表集图2-1-2查得：重整原料：11.82航空煤油：11.87轻柴油：11.65 重柴油：12.15 重油：12.0<8）比重指数 API :由图表集图2-1-2查得：重整原料：60.2航空煤油：46.1轻柴油：36.1重柴油：35.2 重油:21.5<9）相对分子质量 M：由图表集图2-1-2查得：重整原料：96航空煤油：158轻柴油：208 重柴油：294 重油：4

19、70<10）平衡蒸发温度:112 75重整原料恩氏蒸馏 1070%斜率=-一 =062 /%70-10航空煤油恩氏蒸馏1070%斜率=205 _162 =0.72。/% 70-10270 238 轻柴油恩氏蒸馏1070%斜率=0.53 C/%70-10342 324重柴油恩氏蒸馏1070%斜率=0.30 C / %7010由图表集图2-2-4查得：重整原料：平衡蒸发50%点-恩氏蒸馏50%点:=-4航空煤油：平衡蒸发50%点-恩氏蒸馏50%点:=-3轻柴油：平衡蒸发50%点-恩氏蒸馏50%点:=7重柴油：平衡蒸发50%点-恩氏蒸馏50%点:=17由图表集图2-2-3可查得:重整原料平衡蒸

20、发 100%温度为106.2 C。航空煤油平衡蒸发 0%温度为165 C。轻柴油平衡蒸发0%温度为249.6 C。重柴油平衡蒸发0%温度为341.9 C。<11）临界温度：查石油炼制工艺学图 2-25 知：表 3-2 产品的临界温度产品名称真临界温度假临界温度CC重整原料281278航空煤油385382轻柴油455442重柴油510502<12）临界压力：由石油炼制工艺学图2-27 和图 2-28 查得：表 3-3 产品的临界压力产品名称真临界压力假临界压力MPaMPa重整原料3.1823.150航空煤油2.2222.273轻柴油2.0711.868重柴油1.4341.363<

21、;13）焦点温度 TF ： 由图表集图 2-2-19 查得：重整原料：312.0 C航空煤油：423.0 C轻柴油：489.0 C重柴油：520.5 C<14）焦点压力 PF ： 由图表集图 2-2-18 查得：重整原料： 4.6869MPa航空煤油： 3.2724MPa轻柴油： 2.5659MPa重柴油： 1.6764MPa表 3-4 油品的有关性质参数计算汇总油品名称密度/d420比重指数oAPI特性因数K相对分子质量M平衡蒸发温度/ c临界参数焦点参数0%100%温度/ c压力/MPa温度/ c压力/MPa重整原料0.710960.211.8296106.2281.03.18231

22、2.04.6869航空煤油0.778246.111.87158165.0385.02.222423.03.2724轻柴油0.840636.111.65208249.6455.02.071489.02.5659重柴油0.845035.212.15294341.9510.01.434520.51.6764重油0.920021.512.00470产品收率及物料平衡处理量为250 35 10 = 600万吨/年物料平衡可参考同一原油、同一产品方案的生产数据确定。确定后列出物料平衡表。因为不能取得实标生产数据，可根据实沸点数据来确定。重整原料 体积)：4.26/0.7109 ) /100/0.8587

23、)100%=5.15%航空煤油 体积)：9.4/0.7782 ) /100/0. 8587)100%=10.37%轻柴油 体积)：13.5/0.8406 ) /100/0. 8587)100%=13.79%重柴油 体积)：5.7/0.8450 ) /100/0. 8587)100%=5.79%重油 体积)：67.2/0.9200 ) /100/0. 8587 )100%=62.72%表3-5物料平衡表（按每年开工8000小时计油品产 率，%处理量或产量体积质量410 t/Ykg/hkmol/h原油100100600750000产品重整原料5.154.2625.631950332.8航空煤油10

24、.379.456.470500446.2轻柴油13.7913.581101250486.8重柴油5.795.734.242750145.8重油62.7267.2403.25040001072.33.2操作条件的确定3.2.1 汽提蒸汽用量侧线产品及塔底重油都用过热水蒸汽汽提，使用的是温度 420C ,压力0.3MPa的过热水蒸汽。被分离的馏分推荐板数被分离的馏分东方 红U套南京 I套上海 炼厂轻汽油一重汽油68汽油煤油68汽油柴油46汽油煤油3109轻柴油一重柴油46煤油一轻柴油996进料一最低侧线36轻柴油一重柴油746汽提段或侧线汽提4重柴油一裂化原 料846注:也可用埴料代替。参照表6与

25、表7选疋的塔板数如下：最低侧线一进料443进料一塔底464决定塔板数重整原料14层（考虑一线生产航煤航空煤油12层轻柴油10层重柴油4层塔底汽提段4层全塔用两个中段回流，每个用3层换热塔板共6层，全塔塔板总数为50层塔板数主要靠经验选。表6常压塔塔板数国外文献推荐值表7国内某些炼油厂常压塔塔板 数塔名称产品蒸汽用 量,% , 对产品常压塔溶剂油1.5 2.0常压塔煤油23常压塔轻柴油23常压塔重柴油24常压塔轻润滑油24常压塔塔底重油24初馏塔塔底油1.2 1.5减压塔中、重润滑 油24减压塔残渣燃料油24减压塔残渣汽缸油25表4汽提蒸汽用量（经验值4.塔板型式和塔板数石油分馏塔油品%,对油k

26、g/hkmol/ hkg/h一线煤 油32220.8123.38二线轻 柴油22126.3118.13三线重柴油2.81256.969.83塔底重 油210584588合计16188899.33参考表4汽提蒸汽量如表5表5汽提水蒸汽用量322操作压力取塔顶产品罐压力为：0.131MPa。塔顶采用两级冷凝冷却流程图。取塔顶 空冷器压力降为O.OIMPa,使用一个管壳式后冷器,壳程压力降取0.0171MPa, 故塔顶压力=0.13+0.01+0.017=0.1571MPa （绝。取每层浮阀塔板压力降为 0.00051MPa （4mmHg,则推算常压塔各关键部位 的压力如下：（单位为MPa一线抽出板

27、（第14层上压力0.1637二线抽出板（第29层上压力 三线抽出板（第42层上压力 汽化段压力（第46层下>550 取转油线压500 _ 加热炉出。口3.2.3汽化r段温度C 350 一 <1） 汽化段中进料的汽化率3与过餅,300 -取过汽化率为进料的 2%量为787500°2.0%=15750kg/h,要求进料在汽化段的汽化率为S0.17140.17800.1806力降为0.035MPa厕压力=0.1806+0.035=0.2156MPa 1 ”2.E率（原油相对密度d7 =2%（1质>（经验值为24>或2.03 % C0.8587 >本 >,

28、则过汽化油150 -eF=(5.15+1100 _(2 )汽化段油气分压- 201000.37+13.79+5.79+2.03 =37.13 % (体>流线如 油整原压下的原油平衡汽m曲线h304050607080馏出，% （体）平衡汽化曲线1 原油在常压下的实沸点蒸馏曲线；3炉出口压力下的原油平衡汽化曲线；4 汽化段航空煤油 446.2kmol/h轻 柴 油 486.8kmol/h重柴油 145.8kmol/h过汽化油15750 =52.5kmol/h（假定过汽化油分子量为300>300油汽量合计 1464.1kmol/h水蒸汽 588kmol/h（ 塔底汽提>由此计算得汽

29、化段的油气分压为：<3）汽化段温度的初步求定分别根据表1和表2的数据作出原油的实沸点蒸馏曲线和平衡汽化曲线， 如下图所示。汽化段温度应该是在汽化段油气分压 0.1289MPa之下汽化37.13 % （体的 温度,为此需要作出在0.1289MPa下的原油平衡汽化曲线,见上图中的曲线4。 在不具备原油的临界参数与焦点参数而无法作出原油的 P-T-e相图的情况下，曲 线4可用简化法求定不由上图中曲线1与曲线2可得到原油在常压下的实沸点0.18060.1289MPa曲线与平衡汽化曲线的燹点为 306r。通过蒸气压图表3-1，将此交点温度换算成在0.1289MPa压力下的温度为318C。过该交点作

30、垂直于横座标的直线 A,在 A线上找到318C之点,过此点作平行于原油常压平衡汽化曲线 2的线4,即为 原油在0.1292MPa下的平衡汽化曲线。由曲线4可查得当eF为37.13 %（体时的温度为353E ,此即欲求的汽化 段温度tF。此tF是由相平衡关系求得，还需对它进行校核。<4） tF的校核校核的目的是看tF要求下的加热炉出口温度是否合理。校核的方法是作绝 热闪蒸过程的热平衡计算以求得炉出口温度。当汽化率eF=37.13%（体,tF=353 C,按石油化工工艺计算图表图 4-3-57查得各油品的热焓,.进料在汽化段中的焓hF计算如表3-8所示。表3-8进料带入汽化段的热量 QF(P

31、=0.1806MPa, t=353 C >h7.72 X10伽必【=965kJ 焓，kJ/kg热量，kJ/h物料800000汽相液相重整原料11661166X31950 =3.72如07航空煤油11591159 ><70500 = 8.17 "07轻柴油113681136101250 =1.15X10重柴油1131113仆 42750 = 4.84 心07过汽化油11001100"5750 = 1.73汇107重油937937X504000 = 4.72心08合计Qf =7.72"08再求出原油在加热炉出口条件下的热焓ho,按前述方法作出原油在炉

32、出口压力0.2197MPa压力之下平衡汽化曲线（即图1中的曲线3>。此处忽略了水分， 若原油中含有水分，则应按炉出口处油气分压下的平衡汽化曲线计算。限定炉 出口温度不超过 365C ,由曲线3可读出在365C时的汽化率 eo为35.4 % （体。显然eo<eF,即在炉出口条件下，过汽化油和部分重柴油处于液相。根据 此可算出进料在炉出口条件下的焓值ho,见表3-9。表3-9 进料在炉出口处携带的热量（P=0.2197MPa, t=365 C>物料焓，Kj/kg热量，kJ/h汽相液相重整原料12281228 汉31950 =3.92"07航空煤油12061206x705

33、00 =8.50 灯07轻柴油11931193x101250 =1.21幻08重柴油（g11801180x21375 = 2.52"07重柴油（l963963x21375 =2.00"07重油9588958x504000 =4.83x10合计8Qo = 7.73 疋 10核算结果表明ho略高于hF,所以在设计的汽化段温度 353C之下,能保证 所需的拔出率（37.13 %体。炉出口温度也不致超过充许限度。324塔底温度取塔底温度比汽化段低7C,即：353-7=346 C塔顶及各侧线温度的假设与回流热分配V1）假设塔顶及各侧线温度参考同类装置的经验数据，假设塔顶及各侧线温度如

34、下：塔顶温度105煤油抽出板（第14层180轻柴油抽出板（第29层256重柴油抽出板（第42层315则列出全塔热平衡如表3-10所示。表3-10全塔热平衡物料流率，kg/h密度d 4操作条件焓，kJ/kg热量，kJ/hMPaC汽相液相入方进料7500000.8587068753.51 1。6汽提蒸汽161880.3420336254.42 汉 106合计766188807.93 "06出方重整原料319500.71090.157110561019.49 "06航空煤油 7.7-70500汇108CQC 10.7782J / kg0.16371804

35、5732.22 "06966 1轻柴油80（)001250vw i i vyj0.84060.171425665165.91 汉 106重柴油427500.84500.178031581734.93 X106重油5040000.92000.1806346898452.59幻06水蒸汽161880.1571105280045.33 灯06合计766188650.47X1062）全塔回流热全塔回流热： Q =（807.93 650.47） 106 =157.46 106kJ /h3）回流方式及回流热分配塔顶采用二级冷凝冷却流程，塔顶回流温度为60C。采用两个中段循环回 流和塔顶循环回流，

36、一中在煤油侧线与轻柴油侧线之间（第1719层,二中位 于轻柴油侧线与重柴油侧线之间（第3234层，塔顶循环回流则在第13层 间。表3-11回流方式及回流热分配回流热分配%热量,kJ/h塔顶冷1015.746 X106塔顶循环1523.619O06一中3047.238 心06二中4570.867 I063.3.蒸馏塔各点温度的校核（校核应自下而上进行重柴油抽出板（第42层表3-12 第42层以下塔段的热平衡物料流率，密度操作条件焓，kJ/kg热量，kJ/hkg/hd204MPaC汽相液相进料7500000.8717068753.51 心06入汽提蒸汽105840.342

37、0336235.58 咒106方内回流L0.84460.1780309808808L合计798084+L789.09X106+808L重整原料319500.73420532.86咒106出 方航空煤油705000.79090371.79>M06轻柴油1012500.840605101.81 勺06重柴油427500.84500.1780315810.034.63 "06重油5040000.92000.1806346890.0448.56 勺06水蒸汽105840132.65X

38、106内回流L0.8446031003.3L合计798084+L722.3>c106+1003.3L由热平衡得：789.09 106808L =722.3 1061003.3L所以，内回流 L = 341986.69kg/h 或341986.69 /208.43kmol / h （假定内回流液的分子量为283>283重柴油抽出板上汽相总量为：332.8 - 446.2 - 486.8 - 1208.43 - 588 =3062.23kmol / h 重柴油蒸汽（即内回流 >分压为：1208.430.17800.071MPa3062.23由重柴油常压恩

39、氏蒸馏数据换算在 0.071MPa压力下平衡汽化0%点温度。可以用石油炼制工艺学图 5-12和图5-13先换算得常压下平衡汽化数据,再用图5-23换算成0.071MPa下的平衡汽化数据。其结果如下:恩氏蒸馏/%体）0 103050馏出温度/ r307324329331恩氏蒸馏温差/ r 平衡蒸发温差/r 平衡蒸发50%度/ r 平衡蒸发温度/r523.00.8176.5331+18.0=349.0338.7345.2348.2349.00.071MPa平衡汽化温度 / r314.8 322.2 326.2 330.0由上求得的在0.071MPa下重柴油的泡点温度为 314.8 r,与原假设的3

40、15C很 接近，可认为原假设温度是正确的。3.3.2 轻柴油抽出板和煤油抽出板温度校核的方法与重柴油的方法相同，可通过作第29层板以下和第14层板以下的热平衡来计算，计算过程从略。计算结果如下:轻柴油抽出板温度 256煤油抽出板温度181计算结果与假设值相符，3.3.3塔顶温度故认为假设是正确的。塔顶冷回流温度：to=60 r ht0 =163.3kJ / h塔顶温度:t仁 107r ht611kJ /h故塔顶冷回流量Lo为：占/穽点之5170.9“塔顶油气量（汽油+内回流蒸汽 >为:31950 351709 =684.91 kmol /h98塔顶水蒸汽流量为：16188 = 899.3

41、kmol / h18塔顶油气分压为,:899.15714.5 684塔顶温度 汽油常affiM应该是汽:度.油气:分压知其、由恩依.6|69MP4示,得出在 温度乘以系1.51 原假设温度度标纸作出点的).0695)6.2-p-t凝气7,则塔顶温度为.2：0.97=03设的数据换算得312.0 °C 和线，如图所的存在，该105C很接近,验证在塔顶温度下水蒸汽是否会冷凝上塔顶水蒸汽分压为O.1571-O.O679=0.0892MPa,在此压力下饱和水200250300350温度/ C .一汽温度为107.5 C ,故水汽不会冷凝。选择塔内几个有代表性的部位（如塔顶、第一层板下方、各侧

42、线抽出板上下方、 中段回流进出口处、汽化段及塔底汽提段等>,求出该各处的汽、液负荷，就可以作出全塔汽、液相负荷分布图。图3-5就是通过计算1、3、13、14、15、16、18、28、29、30、31、33、41、42、46、47、50 各层及塔底汽提段的汽、 液负荷绘制而成。表3-13 第50层以下塔段的热平衡入方物料流率，kg/h密度操作条件焓，kJ/kg热量，kJ/hd204MPaC汽相液相重油5040000.92000.1826347898.6452.89 勺06汽提蒸汽161880.3420336254.42 汉 106内回流L0.90320.1816352881.2881.2L

43、合计545388+L507.3仆106 +881.2L出方重油5040000.92000.1828346892449.57 咒106水蒸汽161880.1824353310050.18 汉 106内回流L0.90320.182435310501050L合计545388+L499.75 勺06 +1050L由热平衡得：507.31 106881.2L =499.75 106 1050L所以，内回流 L = 44786.73kg / h或 44786.73 =i3o.96kmol/h 取内回流分子量 M=342)342所以液相总量L=,44786.733L/ p =49.6m / h903.2求气

44、相总量：1618844786.731030.318342nRT °.°83 (353 273.-5) 1030.29901.4m3/h1.826 -1.0197表3-14第47层以下塔段的热平衡入 方物料流率，kg/h密度操作条件焓，kJ/kg热量，kJ/hd204MPaC汽相液相重油5040000.92000.18113538886447.55 X10汽提蒸汽161880.3420336254.42 咒106内回流L0.87650.1811349850.2850.2L合计520188+L6501.97X10 +850.2L出 方重油5040000.92000.180534

45、6892479.57勺06水蒸汽161880050.3仆106内回流L0.8765051038.5L合计520188+L6499.88X10 +1038.5L取内回流分子量M=309 密度=0.653由热平衡得:507.91 106 850.2L =499.88 106 1038.5L所以，内回流L =42644.71kg/h或 42644.71309=138.01 kmol / h 取内回流分子量 M=309)所以液相总量求气相总量:,| /42644.713L= L/ p =48.65m /h876.51618842644.711037.

46、318309nRT 0.083 (349 273.15) 1037.3c 3 #130161.2m /h11.811 -1.0197表3-12 第42层以下塔段的热平衡物料流率，kg/h密度操作条件焓，kJ/kg热量，kJ/hd204MPaC汽相液相进料7500000.8717068753.51 X106入汽提蒸汽105840.3420336235.58 X106方内回流L0.84460.1780309808808L合计760584+L6789.09x10 +808L重整原料319500.73420532.86X106航空煤油705000.7

47、9090371.79X106轻柴油1012500.840605101.81 灯06出 方重柴油427500.84500.1780315810.034.63 灯06重油0.92000.1806346890.0448.56 X106水蒸汽105840132.65X106内回流L0.8446031003.3L合计760584+L722.3>d06+1003.3L取内回流分子量 M=283 密度=0.652由热平衡得:789.09 106 808L= 722.3 106 1003.3L .L =341986.69kg/h或34 =1208.43kmo1 / h （取内回流液的分子量为283>所以液相总量L= L / p = 341986.69 = 404.91 m3 / h844.6nRTP0.083 (309 273.15) 2258.701.78011.0197=66520.83m3/h求气相总量：31950