#预应力混凝土简支梁桥计算二11B

1、b:计算抗扭修正系数：本设计主梁的间距相同，同时将主梁近似看成等截面，则得：一：EI(B)It计算表表1-4分块名称bi (cm)t i (cm)ti/biCiTt i = c i b i t i3_34(X 10 m)翼缘板O1160180.11250.30932.88614腹板C2149.5200.13380.30493.64660马蹄O35032.50.650.20903.7589310.29167注：系数Ci是根据t/b值由姚玲森主编的桥梁工程表2 52查得。式中：G=0.43E L=34.00m, l=0.37947313m4, 为与主梁片数n有关的系数,当 n=5 时， =1.04

2、2 ； B=8.5m G=0.43E;- =0.8372 ；c:按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值：0 = 1 半n丁 2Z aii =1N=5, a1=3.2m，a2=1.6m，a3=0m a4=-1 6m， a5=-32m ；52 2 2 2则ai =2X( 3.2 +1.6 ) =25.6m ;计算所得的j值列表于1 5中：i =1ij值表1-5梁号e (mn i1i4叽n i2n i313.20.53490.0326-0.13410.36740.221.60.36740.11630.032560.28370.2300.20.20.20.20.2d:计算荷载横向分布系数：1, 2,

3、 3号梁的横向影响线和最不利布载图示如图1 6,对1号梁，贝汽一20： mq=1/2' 1j=1/2 (0.5264+0.3306+0.1891-0.0067 ) =0.5197 ;挂一100：皿=1/2、 1j=1/4 (0.4720+0.3741+0.2762+0.1782 ) =0.3251 ;人群荷载：mcr =0.6216;(2) :支点的荷载横向分布系数m如图(1-7 )所示，按杠杆原理法绘制荷载横向影响线并进行布载，1号梁活载的横向分布系数可按计算如下：I爲1 _人群人群mniiiij号梁号梁号梁汽-20 1寸Tv '-官-L 11 'LSXl dZ 11

4、 11 1图1 6跨中的横向分布系数 mi计算图示汽 20:皿=0.5 X 0.8750=0.4375 ;挂一100:皿=0.25 X 0.5625=0.1406 ; 人群荷载：mor=1.4219;人群1号梁2号梁汽-20挂/4汽-20挂-100I + 二-hfFCJ图1 7支点的横向分布系数 mo计算图示(尺寸单位：m)(3) :横向分布系数汇总：表1 6；1号梁活荷载横向分布系数表16何载类别mimo汽一200.51970.4375挂一1000.32510.1406人群0.62161.42193:计算活荷载内力:在活载内力计算中，本设计对于横向分布系数的取值作如下考虑；计算主梁活载弯距时

5、，均采用全跨统一的横向分布系数mc，鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部，见图1 8，故也按不变的me来计算。求支点和变 化点截面活载剪力时，由于主要荷载集中在支点附近而应考虑支承条件的影响， 按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即以支点到L/4之间，横向分布系数用 mo与mc值直线插入，其余区段取 mc值。（见图1 9和图1-10）_ _,_ 挂-100411 in9m m'LMrr剪力影响线汽-20挂-100弯距影响线一图1 8 跨中截面内力计算图式（尺寸单位：cm）（1）：计算跨中截面最大弯距和最大剪力采用直接加载求活载内力，图1 8式出跨中截面内力计算图式，计算公式

6、为：S=（ 1 + 卩）© mc£ Ryi式中：S所求截面的弯距或剪力；J -车辆冲击系数；-车道折减系数；mc主梁荷载横向分布系数；Pi车辆荷载的轴重；yi 沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值； a：对于汽车、挂车荷载内力，列表计算在表 1 7内;表1 7荷载类型汽-20挂-1001+卩1.08251.0最 大 弯 距Pi1307012012060250250250250yi1.53.58.57.85.88.57.95.95.3mc0.51970.3251Mmax=（ 1+卩）-ni送 Ryi2243.19最大 剪力P12012060250250250250yi0

7、.50.45880.34120.50.46470.34710.3118m0.51970.3251Qmax=( 1+卩)£ m送 Pyi131.96b:对于人群荷载：q=0.75X 3=2.25Kn/mMmax=1/8ml 2=0.125 X 0.6216 X 2.25 X 342相应：Q=Q Qmax=1/8 mql=0.125 X 0.6216 X 2.25 X 34=5.944Kn 相应 M=1/16 X 0.6216 X 2.25 X 342=101.049 Kn.m（2）:求四分点截面的最大弯距和最大剪力（按等代荷载计算）计算公式：S=（ 1+）mck' 1式中门为内

8、力影响线面积，如图1 4所示，对于四分点弯距影响线面积为 3L2/32=108.375m2，剪力影响线面积为 9L/32=9.563m2，于是：Mmax=108.375（ 1+） mck ；Qmax=9.563（ 1 +）mck1号梁的内力列表计算见表1 8：1号梁梁四分点截面内力计算表表18荷载类型项目1+4K (Kn/m)Qm c内力值Mmax1.082519.236108.3751172.802（Kn/m）0.5197汽一20Qmax( Kn)23.2049.563124.835Mmax1.045.838108.3751614.997（Kn/m）0.3251挂一100Qmax( Kn)6

9、1.0759.563189.880Mmax1.0108.375151.573（Kn/m）2.250.6216人群Qmax( Kn)9.56313.375（3）:求变化点截面的最大弯距和最大剪力：图19示出变化点截面内力的计算图式，内力计算见表 1 9：1号梁变化点截面内力计算表表1-9十卜 Ll-t汽-20挂-100人群荷载内力1 +1.08251.01.0最m0.5197032510.6216大P6401000q=2.25弯0.96931.4792Q n=34 X1.9509/2距yMmax=( 1+ ») mPy =348.995KN/m480.88853.043Pi601201

10、20701307250250250250Q=2.250最yi0.940.830.790.560.4400.810.780.660.620.50.88911503032668153885X26大0.9491剪m0.450.480.500.51970.260.280.32510.620.5498706517916 XX力32.20.63707 X6.77Qmax=( 1+ 卩)工 Pi y i mi =186.653KN215.41425.658(4) :求支点截面的最大剪力：图1 10示出支点最大剪力计算图式，最大剪力列表计算在表1 10内;1号梁支点最大剪力计算表表1-10荷汽-20挂-100

11、r人群载1 +1.08251.01.0$Pi6012012070130713250250250250Q=2.2500yi1.00.880.840.540.42000.800.770.650.610.50.91241271945906297767m0.430.470.480.51970.160.220.32510.620.5751332515116 XX34.00.80003 X8.5Qmax=( 1+4 ) 1 Pi y i mi =144.834KN179.89730.792一人48 no0240S07.no CK50O -IrTDo095.20n-3剪力影响线挂-100vu-o29ca9图

12、1 10支点剪力（1号梁）计算图式（尺寸单位：m）挂-100人群汽-20弯距影响线剪力影响线LOTT o20图1 9变化点截面内力（1号梁）计算图式（尺寸单位：m）123 主梁内力组合本设计按“桥规”第条规定，根据可能同时出现的作用荷载选择了 荷载组合和川,在表1 11中先汇总前面计算所得的内力值，然后根据 公预 规第条规定进行内力组合及提高荷载系数，最后用粗线框出控制设计的 计算内力；内力组合表表一11序何载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点M maxQ maxM maxQ maxM maxQ maxQ max号(KN/m(KN)(KN/m)(KN)(K N/ m)(KN)(KN)1一期横

13、载:3081.02904621.54181.2375799.61319.83362.472二期横载757.180567.88544.54167.6778.6089.083总=1+23838.4705189.43225.785967.28398.43451.554人群202.0985.944151.57313.37553.04325.65830.7925汽一201543.7176.251172.802124.835348.995186.653144.8346挂一1002243.19131.961614.997189.88480.888215.414179.8977汽+人=1+51745.8182

14、.191324.38138.21402.04212.31175.638恒+汽+人=3+75584.2882.196512.81363.996369.32610.74627.189恒+挂=3+66081.66131.966804.43415.666448.17613.84631.4510S 1 =1.2X恒 +1.4X (汽+ 人)7050.30115.072561.45464.437723.60775.35787.7411S " =1.2X恒 +1.1X挂7073.67145.168003.81479.807689.70715.07739.7512汽 / ( 8)X 100%28%9

15、3%18%34%5%31%23%13挂 / ( 9)X 100%37%100%24%46%7%35%28%14提高后的S 17050.30115.072561.45464.438109.78798.61811.3715提高后的Sm7427.35149.528404.00494.197689.70715.07739.751.3 预应力钢束的估算及其布置1:按使用阶段的应力要求估算钢束数：n二GAAy Ry(ks 0)式中：M使用荷载产生的跨中弯矩，按表10取用；C i与荷载有关的经验系数，对于汽 -20, G=0.51 ;对于挂-100，取 Ci=0.565;Ay 一根32© s5的钢

16、束截面积，即：Ay=8.4c m2；在第一节中已计算出成桥后跨中截面yx=119.284cm; ks=42.650cm；初估 ay=15cm 则钢束偏心距为：ey=yx-ay=104.284cm ；(1) ：对(恒+汽 +人)荷载组合：5584.28 如03n464.80.51 8.4 10* 1860 106(0.4265 1.0428)(2) ；对(恒+挂)荷载组合：n严譽34.70.565 8.4 1 01 860 1 06 (0.4265 1.0428):按承载能力极限状态估算钢束数:M jn ahAAyRy式中：Mj 承载能力极限状态的跨中最大弯距，按表1 11取用;a- 经验系数，

17、一般取用0.75 0.77，本设计取0.76 ；Ry预应力钢铰线的设计强度，见表 1 1,为1488MPa3= 4.48404.00X00.76 8.4 10* 1488 1062根据上述两种极限状态，取钢束数 n=7；1.3.2 预应力钢束布置1:跨中截面及锚固端截面的钢束布置：(1) 对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下， 尽可能使 用钢束群重心到截面形心的偏心距大些。本设计采用内径 70mm外径77mm勺预 埋铁皮波纹管，根据“公预规”，管道水平净距不应小于 4cm至梁底净距不应 小于5cm,至梁侧净距不应小于 3.5cm，跨中截面的细部构造如图1 11a所示， 由此可直接得

18、出钢束群重心至梁底距离为：3 汇(9.0+16.7 )+28.4 ay = 15.07 cma) 跨中截面(2) :由于主梁预制时为小截面，若钢束全部在预制时张拉完毕，有 可能会在上缘出现较大的拉应力。考虑到这个原因，本设计预制时在梁端锚固 N1 N6号钢束，N7号钢束在成桥后锚固在两梁顶，布置如图 1 11C;对于锚固端截面，钢束布置通常考虑下述两方面：一：预应力钢束合力重心 尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二：考虑锚头布置的可能性，以满足张 拉操作方便的要求；按照上述锚头布置的“均匀”、“分散”原则，锚固端截面的 钢束布置如图1 11b)所示。钢束群重心至梁底距离为：ay2408012

19、5 1556= 86.67 cm1图1 11 b)锚固截面J 二J./I48U二（二图111 c ) N7 号钢束艮纵向布置为验证上述布置的钢束群重心位置， 需计算锚固端截面几何特性。图1 12示出 计算图示计算图式，锚固端截面特性见表1 12所示。 32ys=三 Si/2 Ai=1018144cm /11944cm =85.24cm 32ys=三 Si/2 Ai=1018480 cm /11980 cm =85.01 cmyx=h-ys=114.76cm故计算得；Ks=三 1/ 2 Ayx=46781334.56/1194!X 114.76=34.13cmKx= 3 1/ 2 Ays=467

20、81334.56/1194!X 85.24=45.85cm；y=ay- Ks- Kx=86.67- （） =6.04cm；说明钢束群重心处在截面核心范围内。2:钢束弯起角和线形的确定：确定钢束弯起角时，既要照顾到由其弯起产生足够的竖向预剪力， 又要考虑到所 引起的预应力摩擦损失不宜过大，为此本设计将锚固端截面分成上、下两部分（见 图1-13），上部钢束的弯起角为15度；下部钢束弯起角为7度；在梁顶锚固的 钢束弯起角为18度；N7号钢束在离支座中心线1500mn处锚固，如图（1 11c）；锚固端截面特性表1-12分块名 称AyiSI idi =ys-y iIx=A idi2I=I i+Ix(cm

21、i)(cm)(cm5)(cm)(cm)(cm4)(cm)(1)(2)(3 )=(1) +(2)(4)(5)(6)(7) = (4) +(6)翼板18966113762275279.2411909448.7119322007三角承6481610368518469.243106627.093111811.09托腹板940010699640027686133.33-20.764051189.4431737322.7711980101814446781334561 12钢束群重心位置复核图式3:钢束计算：(1) :计算钢束弯起点至跨中的弯距：锚固点到支座中心线的水平距离 axi (见图1-13)为：a

22、x1 (ax2) =36-40x tg7 °=31.09cm；ax3 (ax4) =36-80 x tg7 °=26.18cm；ax5=36-15X tg15°=31.98cm；ax6=36-45x tg15 °=23.94cm；ax7= - (150-36X tg18°/2 ) =-144.44cm ;图1 14示出钢束计算图式，钢束起弯起至跨中的距离x1列表计算在表113;佗0a弯起结束点锚固点主梁底面线跨 径 中 线计算点图1 14钢束计算图式（2）:控制截面的钢束重心位置计算：:各束重心位置计算（见表1 14）:由图1 14所示的几何关

23、系，当计算截面在曲线段时，计算公式为: a=ao+R （1-cosa）sina=X4/R当计算截面在近锚固点的直线段时，计算公式为：a=a°+y-X5tg式中；a-钢束在计算截面处钢束重心到梁底的距离；ao-钢束弯起前到梁底的距离；R-钢束弯起半径（见表1-13）表 1-13弯起 高度（cm）y1(cm)y2(cm)L1(cm)X3(cm) (o)R (cm)X2(cm)X1(cm)N (Nb)3112.1918.8110099.2574158.93506.851224.24Nj( Nk)63.312.1951.1110099.2578492.261034.95691.23N5116

24、25.8890.1210094.20153404.34881.11848.87N6138.325.88112.4210094.20154058.791050.49673.45N7156.630.90125.710093.18183199.61988.73566.87：计算钢束群重心到梁底距离ay （见表1-15 ） 图1 15绘出了表115的计算结果：截 面钢束X4 （ cm）R（ cm）Sin a=x 4/Rcosaa。（ cm）ai （ cm）ay（ cm）四 分 占 八、Ni （ N2）未弯起4158.939.09.017.42N3 （ N4）未弯起8492.2616.716.7N51.

25、133404.340.00033190.9999999.09.0N6176.554058.790.04349820.99905416.720.54N7283.133199.610.08848890.99607728.44095变 化 占八、Ni （ N2）345.764158.930.08313670.9965389.023.4080.62N3（ 2）878.778492.260.10347890.99463216.762.29N5721.133404.340.21182670.9773079.086.26N6896.554058.790.22089100.97529916.7116.96N7

26、1003.163199.610.31352570.949579928.4189.73支占八、Ni （ N2）314158.930.00745380.99997229.016.790.20N3（ NO63.38492.260.00745380.999972216.779.8N51163404.340.03407420.99941939.0109.5No138.34059.790.03407420.999419316.7139.2四分点截面变化点截面支点截面图1 15钢束重心的计算位置图（cm）（3）:钢束长度计算：一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端张拉的工作长度（ 2X 70cm）之 和，

27、其中钢束的曲线长度可按圆弧半径与弯起角度进行计算。 通过每根钢束长度 计算，就可得出一片主梁和一孔桥所需钢束的总长度，结实结果见表 1 15;钢 束 号R（ cm）钢束 弯起角®曲线长度S=兀半 R/180（cm）直线长度（cm）钢束有效 长度2 X（S+X1）钢束预 留长度（cm）钢束长度（cm）1234567=5+6N（ N2）4158.937o507.8521224.243464.18470 X 23604.2(X 2)Nj ( N4)8492.267 01036.999691.233456.4581403596.5(X 2)N53404.3415 0890.802848.87

28、3479.3441403619.4N64058.7915 01062.050673.453471.0001403611.0N73199.6118 01004.678566.873143.0961403283.107z24914.9每孔桥（五片梁）的钢束（245）计算长度为:2491.49X 5=1245.75m；1.4 计算主梁截面几何特性：1.4.1 截面面积及惯性矩计算计算公式：对于净截面：截面积：A=A-n 小截面惯性矩：lj=l- n A（yis-yi）2对于换算截面：截面积：Ao=A+n 5厂1）nA截面惯性矩：2I o=l+ n (ny-1 ) n i A ( y is-y i取用

29、主梁截面（b仁160cm）计算：ny=5.43 ;具体计算见表116：1.4.2 各阶段截面对形心轴的静炬计算在预应力混凝土梁在张拉阶段和使用阶段都要产生剪应力，这两个阶段的剪应力 应该叠加。在每一个阶段中，凡是截面中和轴位置和面积突变处的剪应力都需要 计算。因此，对于每一个荷载作用阶段，需要计算四个位置（共8种）的剪应力, 所以需要计算下面几种情况的截面净矩：a : aa线（图1-15 ）以上（或以下）的面积对中性轴净距；b : bb线以上（或以下）的面积对中性轴（两个）的净距；c :净轴（j j）以上（或以下）的面积对中性轴（两个）的净距；d :换轴（oo）以上（或以下）的面积对中性轴（两

30、个）的净距； 计算结果列表1 17；1 18 内;图i15静距计算图式（cm其他截面特性均可用同样方法计算，下面将计算结果一并列表于特性分类 截 面、分块名称分块面积A(cm)分块面积重心至上缘距离 y (cm)分块面积对 上缘静距S(cni)全截面重心到上缘距离ys (cm)分块面积自 身惯性矩 1 i(cm)di =ys+yi(cm)241 y=Adi (cm)1=戈 1 i/ 戈 I y(cm4)bi=158cm净截面毛截面745980.71660206175.9837947313.5-4.73616730334290055.5扣管道面积(nEA)-325.96184.3-60074略-

31、108.32-3824561I7133.0454198737947313.5-3657258bi=160cm换算 截 面毛截面 745980.71660206185.0137947313.516.634206383059843647.45混凝土接缝8X 2=16464略93.35139428钢束换算面 积(ny-1 )n工A260.48184.3266131略-86.9519693075.95I7735.4886825637947313.521896333.9559843647.45计算数据AA=? X 7.72=46.566cm2, n=7 根，ny=5.43注：*指净截面重心轴；*指换截面

32、重心;分 块 名 称 及 序 号bi=158cm, ys=85.24cmb1=160cm, ys=85.01cm静距类 别及符 号分块面 积A（CR?）分块面 积重心 至全截 面重心 距离yi（cm）对净轴*净 距 Si-j =Ayi净距类 别及符 号A（cm）yi（cm）对净轴* 净距翼 板翼缘部 分对净 轴*静距Sa-j（cm5）165679.24131321.44翼缘部 分对换 轴*静 距 Sa-o（cni）168079.01132736.8角 承 托82869.2457330.7284069.0157968.4肋 部048073.2435155.248073.0135044.8y223

33、707.36225750下角0马蹄部 分对净 轴*静距 Sb-j（cm5）22584.7619071马蹄部 分对换 轴*静距 Sb-o（cmi）22584.9919123马 蹄01250102.261278251250102.49128113肋 部030082.262467830082.4924747管道和钢束-325.9699.06-32290260.4899.2925863139284197846翼板0净轴以 上净面 积对净 轴静矩Sj-j（cm5）165679.24131221.44净轴以 上净面 积对净 轴静矩S-o（cmi）168079.011327368角 承 托082869.24

34、57330.7284069.0157968.4肋 部01704.842.62726591704.840.8269589.95y261211260295.2翼 板换轴以 上净面 积对净 轴静矩So-j(cm3)165679.24131221.44换轴以 上换算 面积对 换轴静 矩 So-o(cm3)168079.01132736.8角 承 托82869.2457330.7284069.0157968.4肋 部01700.242.51722671700.242.5172275.5y260819.16210980.7名称符号单位截面跨中四分点变化点凝 土 净 截 面净截面Ajcm7133.04713

35、3.048520.6911980净惯矩Ijcm434290055.534290055.53889393546781434净轴到截面 上缘距离yjscm75.9875.1887.9285.01净轴到截面 下缘距离yjxcm124.02124.98112.08114.99截面 抵抗 矩上缘wscm451303.70451303.70442378.70550305.07下缘wxcm276488.11296488.11347019.4140683046对净 轴静 距翼缘 部分 面积S-jcm223707223824304764273884净轴 以上 面积S -jcm261211261478364768

36、483798换轴 以上 面积S-j3 cm260819261206364694483706马蹄 部分 面积Sb-jcm1392841393362769040钢束群重心 到净轴距离ecm99.0697.2333.7630.28混 凝 土 换 算 截 面换算面积Ao2 cm7745.387745.389874.8013468换算惯矩I。cm59843647.455993752.406439460869834636换轴到截面 上缘距离yoscm85.0185.1894.3490.28换轴到截面 下缘距离yoxcm114.99114.82105.62109.72截面 抵抗 矩上缘WoS3 cm7039

37、60.10703624.71682291773534下缘3 cm520424.80521988.79609682363481对换 轴静 矩翼缘 部分 面积Sa-o3 cm225750225368285368325368净轴 以上 面积S - o3 cm260295260018361768467818换轴 以上 面积So-o3 cm210981210672380692470692马蹄 部分 面积Sb-o3 cm1978461975433976430钢束群重心到净轴距离e。cm99.2998.6640.1436.17钢束群重心到截面aycm15.0717.4280.6290.20下缘距离1.5 钢

38、束预应力损失计算1.5.1预应力钢束与管道壁之间的摩擦损失（c si见表1-19 ）；按规范，计算公式为：j =k1 -e""）c k=0.75R；=0.75 X 1860=1395MPa四分点截面管道摩擦损失 o' s1计算表表1 19钢束号0 = © - axk 0 +kx1e讣)(O)(rad )(m)MPaNi ( N2)70.12229.32140.03250.032044.64Ni ( N2)70.12229.25310.03240.0319844.50N514.9120：0.26019.36830.05880.057179.65Ns12.50

39、760.21829.26690.05070.049468.91Nz9.92320.17316.76340.03970.038954.27表中©见表1 13,其中有cosa求反得;1.5.2 由锚具变形、钢束回缩引起的损失 （cs2,见表1-20 ） 按规范，计算公式为：c s2计算表表1-20钢束号N (N2)N (N4)NsN6N7L (mm (见表 1-15 )3604.23596.53619.43611.03283.1125s2 =汉 10 l63.2663.40629963.1469.451(MPa注：本设计未考虑反向摩阻损失。1.5.3 混凝土弹性压缩引起的损失（c s4见

40、表21） 计算公式为：c s4=nyXA c hl_Z Nyo E Myoeyic s4=+Aj Ij1.5.4 由钢束预应力松弛引起的损失（c s5）按规范，对于作超张拉的钢丝束由松弛引起的应力损失的终极值, 按下式计算：*5=0.045 c k=0.045 X 1395=62.78MPa数 据224Aj=7133.04cm Ay=8.4 cm lo=34290172cm y ix=85.31cm n y=5.43钢束号锚固时预加纵向轴力Nyo=A Ay t y°cosaI Nyo(0.1KN)eyi =yjx -a i (cm)预加弯 矩Myo=Nyoeyi (No m)龙Myo

41、计算应力损失的钢束号相应钢 束净轴 距离eyj龙 T h1 ( MpaT s4 =ny戈 Th1(Mpa锚固钢 束应力T yo= Tk-T s1-T s2- T s4(MpaT yoAycosa(见表1-14)Nyo(0.1KN)yNyo/AjyMyo/ljX eyi合计1291.8110851.21.010851.210851.298.2910665651066565Na105.991.523.064.584.71N21266.6110639.521.010639.5221490.73r 105.99 :11276832194248N98.293.016.789.7920.491242.88

42、10440.191.0 一10440.1931930.9298.2910261663220414N105.994.489.2313.7144.22N1216.4810218.41.010218.442149.31r 105.99 1083048430346298.295.9113.3019.2170.62N61173.929860.930.99990549851.63352000.9598.299683175271779Ns105.997.2915.1122.4089.03N51134.609530.640.9999999530.63267531.58P 105.991010152628193

43、11.5.5 混凝土收缩和徐变引起的损失（T S6）按规范，计算公式如下：n 厲浮（°°,1）+EyE9,i）s6 :1 10口式中：T s6全部钢束重心处的预应力损失值；T h钢束锚固时，在计算截面上全部钢束重心处由预加应力（扣除相应 阶段的应力损失）产生的混凝土法向应力，并根据张拉受力情况，考虑主梁重力的影响；» _ Ay +Ag +Ay + Ag卩一配筋率，AA为钢束锚锚固时相应的净截面积 A;p A=1+e/r 2ea钢束群重心到截面净轴的距离ej;r截面回转半径r2=lj/Aj；（二）-加载龄期为T时的混凝土徐变系数终值； ,）-自混凝土龄期T开始的收缩

44、应变终值；2Ah1.徐变系数（二厂）和收缩应变系数（二，）的计算构件理论厚度=v式中：A主梁混凝土截面面积；u与大气接触的截面周边长度。2Ahu=740.16， u =20.15cm,（：，）=2.2， ；（：，）=0.23 X 10_3跨径四分点截面T s6计算表表1-224计算数据4Nyo=6153.158KN Myo=7733.730KN My1=3478.84KN lj=34290172cm25Aj=7133.04cm ea= ej =97.23 cm Ey=1.9 X 10 MPa ny=5.43计 算T hNyo/Aj (MPaMyo-Mgo/Ij X ej ( MPat h (MPa（1）(2)(3) = (1) + (2 ):8.62612.03920.665计算应力损失n产泮（牟1） + Ey客仟 口 s6 计算公式：仆0吧分子项分母项(4)nyTh® (°°E246.864r 2=I j/Aj48