预应力梁模板支撑方案

1、屋面预应力砼梁模板支撑系统施工方案一、工程概况：因使用功能需要本工程屋面均设大跨度、大断面预应力混凝土梁，会议中心大梁跨度为32.40M（轴线至轴线），断面尺寸为500×20002324mm，梁底距支承面高度为6.50M；后勤服务中心大梁跨度为28.00M（轴线至轴线），断面尺寸为400×18002080mm，梁底距支承面高度为6.70M，梁内除非预应力筋外，各配4束预应力筋，为有粘结低松弛钢绞线，屋面板厚度会议中心为110mm，后勤服务中心为120mm。二、梁模板（含屋面板模板）和支撑系统构造：梁底模采用18mm厚九夹板、三根方档组成，梁侧模采用18mm厚九夹板和木档（8

2、0×50mm）组成，由于梁侧模高度较高，所以梁中部设对拉螺栓（M12），外楞采用48×3.5钢管。屋面板模板采用18mm厚九夹板及方木（80×50mm）组成。预应力大梁支撑系统搭设采用钢柱（直接支撑在8.00标高处柱位置，按原二层柱网布置）与双排贝雷桁架支撑系统。屋面板模板的支撑系统采用满堂扣件式钢管支撑架材料搭设，支撑脚平面布置详见附图（一）。（一）、钢管支撑系统搭设的技术要求：1、支架立杆必须竖直设置，垂直偏差不大于1/1000。2、两相邻立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不应小于500mm，各接头中心点至主节点的距离不大于步距的1

3、/3。3、平台排架必须设纵横向扫地杆，采用直角扣件，固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上，立杆底层步距不大于2M。4、钢管满堂脚手架四边以及中间每隔三四排支架立杆应设置一道剪刀撑（纵横向都设），由底至顶连续设置，以确保支架空间稳定性。（二）支撑系统搭设尺寸；1、预应力大梁及屋面板支撑系统平面布置详见附图。2、屋面板下立杆距离。1）、屋面板下：纵横向为9501250；2）、次梁下：纵横向为10001200；3、纵横向水平杆步距，均不得大于1800外，距支承面约200设纵横向扫地杆。4、纵横向剪刀撑按上款第4条执行。三、模板的强度验算和支撑系统结构验算：1、预应力砼梁侧模板的侧压力计算：采用内

4、部振捣时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力计算公式，根据有关手册介绍可按以下两式计算，并取其最小值：F=0.22cT0ß1 ß2V1/2F=cH式中 F新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/M2）；c砼的重力密度（KN/M2）；T0新浇筑砼的初凝时间（h），可按实测确定。也可采用T0=200/（T+15）计算，T为砼的温度；V砼的浇筑速度（m/h）；H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；ß1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；ß2混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；5090mm时取

5、1.0；110150mm时，取1.15。根据本工程实际情况，上述参数可分别取：T=20，V=3 m/h，H=2.324m，ß1=1.2，ß2=1.0。则会议中心：F1=0.22×24×200/(20+15)×1.2×1.0×31/2=62.71KN/M2F2=24×(2.324-0.35)=47.38KN/M2取F= F2=47.38KN/M2后勤服务中心：F1=62.71KN/M2F2=24×(2.08-0.35)=41.52KN/M2取F= F2=41.52KN/M2倾倒混凝土产生的水平荷载：查施工手

6、册为2KN/M2荷载设计值 2×1.4×0.9=2.52KN/M2按施工手册进行荷载组合会议中心: F=47.38×1.2×0.9+2.52=53.69KN后勤服务中心: F=41.52×1.2×0.9+2.52=47.36KN2、侧模对拉螺栓直径验算：计算公式：P=FA式中：P对拉承受的压力（N）；F砼侧压力（N/M2）；A模板对拉螺栓分担的受荷面积（M2），其值为F=a×b；a对拉螺栓的横向间距（M）；b对拉螺栓的纵向间距（M）；根据有关手册查表可得12对拉螺栓在f=205N/mm2时，允许拉力为12900N。侧模对拉螺

7、栓直径验算：取会议中心：a=0.45m b=0.5m则p=53.69×103×0.45×0.5=12080N<12900N 安全取后勤服务中心：a=0.5m b=0.5m则p=47.36×103×0.5×0.5=11840N<12900N 安全3、大梁底模厚度验算：计算图为： 1）、屋面梁混凝土自重（取354mm段）：0.5×2.2×0.354×24 KN/mm3=9.35KN2）、钢筋自重：0.5×2.2×0.354×1.5 KN/mm3=0.58KN3)、模板

8、：4.93×0.354×0.5 KN/mm2=0.87KN4）、施工荷载1KN/mm2，振捣荷载2KN/mm2：3×0.5×0.354=0.53KN荷载设计值（9.35+0.58+0.87）×1.2+0.53×1.4=13.70KNq设计=13.70/0.354=38.70KN/M弯距M=ql2=×38.70×3542=606216N.mm=13 N/mm2W606216/13=46632h=9.66mm如采用板厚18mm九夹板，板底另加50×100三根方档固定Ix=15664541mm4 A=2400V

9、x=25.5 W=I/yc=15664541/45.9=341275=606216/341275=1.78N/mm2<13 N/mm2 安全4、大梁侧模强度验算：侧模采用18mm厚九夹板，立档间距确定为250，按三跨连续板计算，前面砼侧压力计算中已知靠近梁底处F=24×2.324×1.2×0.9+2.52=62.78 KN/M2。取100mm宽板带作计算单元，则q=62.78×0.1=6.278 KN/M=6.278N/mmW=1/6×100×182=5400mm3弯距M=1/11ql2=1/11×6.278×

10、;2502=35670N.mm应力=M/W=35670/5400=6.61<14.84（N/mm2） 安全5、大梁底模下小楞验算（小楞间距按395mm）：采用48厚3.5mm钢管 A=489mm2 W=5080 i=15.8荷载13.70KN/0.5m=27.40KN/M=27.40N/mmM=ql2=1/8×27.4×2752=259016N.mm=M/W=259016/5080=50.98=215 N/mm2 安全6、后勤服务中心支撑搭设平面（以后勤服务中心轴为例）：7、贝雷桁架复核：（一）荷载 恒载 新浇平板及模板小楞0.12×(24+1.1)+0.3

11、=3.31KN/m2 新浇预应力大梁及模板 0.4×1.94×(24+1.5)+0.5×4.36=21.97KN/m 贝雷桁架自重及其附件 3.0KN/m 活载 施工荷载 1KN/m2 振捣荷载 2KN/m2 （二）计算简图及内力（平板传给大梁按1m计算）g=(3.31×1.0+21.97+3.0)×0.5×1.2=16.97KN/mq=3.0×1.0×0.5×1.4=2.1KN/mp=g+q=16.97+2.1=19.07KN/m跨内弯矩 M=pl2=×19.07×7.02=116.

12、8KN/m支座剪力 V=pl=×19.07×7.0=66.75KN（三）装配式贝雷架结构安全复核，查装配式分路钢桥架及说明附录中桁架容许应力表<复印件>选用排层组合、单排单层形式，不设加强弦杆允许内力（标准值）：弯矩 MK 剪力 VK=245.2KN.m>V=66.75KN综合上述贝雷桁架作为预应力大梁、支撑能满足结构安全要求8、原设计钢砼柱及基础复核（以与轴交点柱为例）（一）、主体施工期间钢砼柱基础荷载值荷载1、三层楼面以下现浇钢筋混凝土梁板主体传来N12、屋面新浇现浇钢筋混凝土梁板传来N2a、新浇现浇钢筋混凝土平板=1200.12×(24+1

13、.1)=3.01KN/m2b、现浇钢筋混凝土小梁折算平面荷载 0.25×0.58×(24+1.5)/3.5=1.06KN/m2c、平板支撑系统（以8.5m高计）0.5+0.25×8.5/4=1.03KN/m2d、贝雷承重桁架传来的荷载采用贝雷桁架复核内力所采用数据（设计值） 66.75×4=267.0KNe、钢柱自重 377×9.0 l=6.5m 计6KNf、活载、施工荷载1.0KN/m2N2= (3.01+1.06+1.03)×1.2+1.0×1.4×0.9×8.1×7+267+6×

14、1.2=692.6KN3、施工期间柱基础总荷载 N=N1+N2=（N1+692.6KN） （二）设计使用期间钢砼柱基础荷载值1、三层现浇钢筋混凝土梁柱主体传来N12、装饰工程施工期间产生荷载值N2a、板面花岗岩25厚0.025×28=0.7KN/m2b、贴花岗岩基层25厚（细石砼） 0.025×24=0.6KN/m2c、板底吊棚及其它允许装饰恒载0.8KN/m2d、使用楼面活载 3.5KN/m2N2= (0.7+0.6+0.8)×1.2×2+3.5×0.85×1.4×2×8.1×7=758.1KN使用阶段

15、柱基础总荷载 N=N1+N2=（N1+758.1KN）综合上述 1、（使用阶段基础荷载）（N1+758.1KN）>（N1+692.6KN）（施工期间柱基础总荷载）基础能满足结构安全要求 2、柱配筋基础顶面至三层楼面配筋相同，柱能满足结构安全要求 9、钢柱复核（一）钢柱轴力 267KN（二）a、计算长度 按6500mm Q235钢 377×9钢管 截面积A=104.04cm2 回转半径Vx=Vy=13.01cm b、构件强度验算 =650/13.01=50 =0.856 =29.98N/mm2<215N/mm210、钢牛腿计算（一）预埋件及钢牛腿选用如图 锚筋采用616 锚

16、板采用400×500×10（二）锚筋计算AS=1206mm2+=+=515+188=703mm2锚筋AS>703mm2 满足（三）牛腿焊缝计算截面的几何特性（焊缝本身的惯性矩很小略去）IW=（×8×3803+×10×(150-10)×1952）=1.431×108mm4WW=715500mm3AW=8mm×(380-10)mm=2960mm2（四）牛腿焊缝强度验算查表 ftw=185N/mm2，fc=215N/mm2，fVw=125N/mm2，钢材Q235，焊条E43型 手工焊最大正应力验算m=28

17、N/mm2<ftw(fCw)剪应力验算=23N/mm2<fVw“1”点折算应力验算1=26.6N/mm2eg=48N/mm21.1ftw=203.5N/mm2满足要求11、钢柱节点构造1）、钢柱下支座：2）、钢柱上支座：3）、钢牛腿处节点：牛腿上部同贝雷桁架连接同（2）12、贝雷桁架构造连接二片贝雷桁架之间连接用桁架专用支撑架连接，（详见装配公路铜桥架设说明），每3m一只，支撑架尺寸450×1200，桁架之间用专用锁子连接，组合后两片桁架宽尺寸为625mm，后勤服务中心中每根大梁下设桁架18片，支撑架10片，其总长为27.1m，其尺寸同大梁长度（净尺寸27.2m）刚好。贝

18、雷桁架侧向稳定设水平钢管，同满堂脚手架相连。 三、模板的安装：经过上述验算，模板和支撑系统按上述要求搭设是安全的，但在操作过程中要注意细部构造的合理和可靠，支撑时要考虑拆模的方便，具体操作时遵守公司施工工艺操作规程。四、模板的拆除：模板的拆除，应严格按模板装拆施工方案和国家安全施工规定执行，大梁底模必须待预应力钢绞线张拉、灌浆后并待灌浆强度达到设计要求后才能拆除。对非承重模板，应在混凝土强度能保证其棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板，如顶板、梁等，应在同条件养护，试块强度达到75%设计强度后放可拆除。拆模顺序应先支后拆，并执行项目部书面通知拆除制度。1. 模板拆除安全技术措施（1）一般

19、要求拆模时对混凝土强度的要求，根据混凝土结构工程施工及验收规范的规定，现浇混凝土结构模板及其支撑拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求：1）不承重的侧模板，包括梁、柱、墙侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。2）承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到表2-1-8-1的规定，方可拆除。表2-1-8-1 现浇结构拆模时所需混凝土强度顶 次结构类型结构跨度按混凝土达到设计强度标准值的百分率计（%）1板2502，87581002梁、拱、壳875

20、81003悬臂构件27521003）在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达到要求后，方可继续拆除。4）已拆除模板及其支撑的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。（2）拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模。（3）各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如果模板设计无规定时，可按“先支的后拆，后支的先拆”的顺序进行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆除。（4）拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍同行和发生事故。（5）拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。（6）拆模不能采取猛撬、以致大片塌落的方法拆除顶模。2. 各类模板拆除的安全技术现浇楼板及框架结构拆模框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆除柱侧模拆楼板底模拆除梁侧模拆除梁底模。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经松动的模板，必须一次拆除完，不可