车库顶板堆放大模板支撑体系方案_图文

1、车库楼板模板支架体系补充方案一、工程建设信息工程名称 :6#住宅楼等 6项(顺义区仁和镇梅沟营村(北侧地 块住宅混合公建项目 ;工程位于北京市顺义区仁和镇梅沟营村,用地东至顺西南路,南至 梅香街,西至梅沟营东路,北至顺平路。为住宅、公建混合用地项目。 分期建设,本方案为 1期。主要功能地上为住宅及配套车库、设备用房 等。其中一期由 6栋楼组成,分别为 4#楼, 6#楼, 7#楼, 8#楼, 9#楼, 地下车库。分别为 6#、 9#楼 (地上 13层,地下 2层 , 7#、 8#楼 (地上 13层,地下 1层 , 4#楼地上一层。地下车库部分均为地下二层,上有 3 4m 覆土。 总建筑面积 86

2、538.70平方米, 地上建筑面积 60375.70平方米, (住宅:57550.00平方米, 住宅底商:2187.70平方米 , 地下建筑面积: 26163.00平方米本工程 4#楼:5.50m ,±0.000=34.5,室内外高差 0.5M , 6#楼、 9#楼、车库:±0.000=33.500,室内外高差 0.3M; 7#、 8#楼:±0.000=32.5,室内外高差 0.3M 。建设单位为:北京仁和燕都房地产开发有限公司;设计单位为:中 国建筑科学研究院; 施工单位:南通建工集团股份有限公司; 监理单位:北京市顺金盛建设工程监理有限责任公司。二、楼板模板支

3、撑体系设计2.1设计说明:根据施工现场场地限制及甲方要求,需考虑在车库 顶板上设置 6#9#楼大模板堆放区及 9#楼施工电梯,大模板堆放区分别 设置在车库 1段及 4段位置,大模板堆放区分 2块设置,每块占地面积 为 30米 *30米, 为了保护车库顶板面不受大模板吊装破坏, 在大模板堆 放底部均设置 50厚松木板,大模板堆放区醒目标志及安全隔离网。 9#楼施工电梯设置在车库 11段顶板上部,占地面积为 3米 *4米。11日顶板混凝土强度能达到设计强度的 100%(即 C40强度 。 2.2 车库顶板底部支撑体系设计顶板模板均采用 12 mm厚的多层板, 次龙骨用 50×100 mm

4、白松木 方,间距 200300mm,主龙骨地下部分采用双钢管,间距地下部分 900mm (局部位置 600mm, 立杆为 48×3.0碗扣式钢管脚手架,除车 库顶板立杆间隔按 900mm 布置外,立杆布距 1200mm ,局部 900、 650、 450mm 。 并保证厚度一致轴跨大于 4m , 按 2起拱, 模板四周粘贴海绵 胶条堵缝。多层板拼缝处,必须有方木龙骨,不允许悬挑,以防多层板 下沉,造成砼面错台。覆膜多层板拼缝采用硬拼缝的方法,原则上不采 用粘贴海绵条的方法,对缝隙过大处局部粘贴。为防止顶板砼漏浆,沿 房间四周墙壁边钉 50×100mm 木龙骨, 木方背后粘贴

5、 5mm 厚海绵条并 用木楔子顶紧在砼墙面上。支撑体系采用满堂红碗扣式脚手架,下部设 50mm 厚垫板,上下层 立杆应垂直对中,以保证竖直传力。顶板后浇带的模板必须设成独立体 系,并留置清扫口。其楼层模板支设见下图所示: 四、设计计算书计算说明:本设计计算分四块考虑,一是车库顶板浇筑混凝土时碗扣架 支撑体系需承受的荷载计算; 二是车库顶板浇筑完成 6天后能够承受的 荷载计算;三是碗扣架支撑体系能承受的荷载计算(包括车库顶板钢筋 混凝土荷载 +大模板堆放荷载 +施工活荷载取值 。四是施工电梯给车库 顶板所增加的均布荷载。计算依据:1、 混凝土结构工程施工规范 GB50666-20112、 建筑施

6、工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 JGJ166-20083、 混凝土结构设计规范 GB50010-20104、 建筑结构荷载规范 GB 50009-20125、 钢结构设计规范 GB 50017-20036、 SC200/200双吊笼齿轮齿条式施工升降机使用说明书一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计 设计计算简图如下: 模板设计计算立面图四、面板验算 W =bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3, I =bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm41、强度验算q1=0×1.35(G1k+ (

7、G3k+G2k×h+1.4×c ×Q1k×b=1×1.35×(0.3+(1.1+24×0.45+1.4×1.35×5 ×1=25.103kN/mM=q1l2/8=25.103×0.32/8=0.282kN·m ;=M/W=0.282×106/37500=7.531N/mm2 f=15N/mm2 满足要求!2、挠度验算q =(G1k+ (G3k+G2k×h ×b=(0.1+(1.1+24×0.45 ×1=11.395kN/m =

8、5ql4/(384EI=5×11.395×3004/(384×10000×281250 = 0.427mm =l/250=300/250=1.2mm满足要求!五、小梁验算 因小梁较大悬挑长度为 100mm ,因此需进行最不利组合,计算简图 如下: 1、强度验算q1=0×1.35(G1k+ (G3k+G2k×h+1.4×c ×Q1k×b=1×1.35×(0.3+(1.1+24×0.45+1.4×1.35×5×0.3=7.531kN/m M1=q1l

9、2/8=7.531×0.92/8=0.763kN ·mM2=q1L12/2=7.531×0.12/2=0.038kN ·mMmax =maxM1, M2=max0.763, 0.038=0.763kN ·m =Mmax/W=0.763×106/64000=11.914N/mm2 f= 15.44N/mm2满足要求!2、抗剪验算V1=0.5q1L =0.5×7.531×0.9=3.389kNV2=q1L1=7.531×0.1=0.753kNVmax =maxV1, V2=max3.389, 0.753=3.

10、389kNmax =3Vmax/(2bh0=3×3.389×1000/(2×60×80 =1.059N/mm2 =1.78N/mm2满足要求!3、挠度验算q =(G1k+(G3k+G2k×h ×b=(0.3+(24+1.1×0.45 ×0.3= 3.478kN/m挠度 , 跨中 max =5qL4/(384EI=5×3.478×9004/(384×9350×2560000 =1.242mm =l/250=900/250=2.25mm;悬臂端 max =qL4/(8EI=3.4

11、78×1004/(8×9350×2560000 =0.002mm =l1×2/250=100×2/250=0.8mm满足要求!六、主梁验算 因主梁 2根合并,则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k =5kN/m2q1=0×1.35(G1k+(G3k+G2k×h+1.4×c ×Q1k×b=1×1.35×(0.5+(1.1+24×0.45+1.4×1.35×5×0.3=7.612kN/mq2=(G1k+ (G3k+

12、G2k×h ×b =(0.5+(1.1+24×0.45 ×0.3=3.538kN/m承载能力极限状态按简支梁, R'max =0.5q1L =0.5×7.612×0.9=3.425kN按悬臂梁, R1=7.612×0.1=0.761kNR =maxR'max, R1/2=1.713kN;正常使用极限状态按简支梁, R'max =0.5q2L =0.5×3.538×0.9=1.592kN按悬臂梁, R1=Rmaxl=3.538×0.1=0.354kNR =maxR'

13、max, R1/2=0.796kN;2、抗弯验算计算简图如下: 主梁弯矩图 (kN·m=Mmax/W=0.552×106/5260=104.875N/mm2 f=205N/mm2 满足要求!3、抗剪验算 主梁剪力图 (kNmax =2Vmax/A=2×2.665×1000/506=10.535N/mm2 = 125N/mm2满足要求!4、挠度验算 主梁变形图 (mm跨中 max=0.739mm =900/250=3.6mm悬挑段 max =0.275mm =100×2/250=0.8mm满足要求!七、立柱验算 =(h+2a/i=(900+2&#

14、215;400/15.9=106.918 =180满足要求!查表得, =0.555Mw =0×0.9×1.4×k ×La ×h2/10=1×0.9×1.4×0.097×0.9×0.92/10=0.009kN ·m南通建工集团股份有限公司 第 16页 共 16 页Nw =0×1.35×(G1k+(G2k+G3k×h+1.4×c ×Q1k+Mw/Lb×max0.15+La/2, La×max0.15+Lb/2, Lb=1

15、×1.35×(0.75+(24+1.1×0.45+1.4×1.35×5+0.009/0.9×max0.15+0.9/2, 0.9×max0.15+0.9/2, 0.9=20.834kNf =Nw/(A+ Mw/W=20833.726/(0.555×506+0.009×106/5260 =75.88N/mm2 f=205N/mm2满足要求!八、可调托座验算 按上节计算可知,可调托座受力 N =20.834kN N=30kN满足要求!九、立杆支承面承载力验算 F1=N=20.834kN1、受冲切承载力计算 南

16、通建工集团股份有限公司 第 17页 共 17 页可得:h=1, ft=1.57N/mm2, =1, h0=h-20=230mm,um =2(a+h0+(b+h0=1520mmF=(0.7hft+0.25pc , m umh0=(0.7×1×1.57+0.25×0 ×1×1520×230/1000=384.21kN F1=20.834kN满足要求!2、局部受压承载力计算南通建工集团股份有限公司 第 18页 共 18 页 可得:fc=16.7N/mm2, c=1,l=(Ab/Al1/2=(a+2b×(b+2b/(ab1/2=(4

17、00×(300/(200×1001/2=2.449, Aln=ab=20000mm2F=1.35c lfcAln=1.35×1×2.449×16.7×20000/1000=1104.475kN F1=20.834kN满足要求!楼板强度的计算1. 计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑 , 楼板的跨度取 8.40m , 楼板承受的 荷载按照线均布考虑。单元板宽度范围内配筋 3级钢筋,配筋面积 As=11340.0mm2, fy=360.0N/mm2。南通建工集团股份有限公司 第 19页 共 19 页南通建工集团股份有限公司第 20

18、 页 共 20 页板的截面尺寸为 b ×h=8400mm×450mm ,截面有效高度 h0=430mm。计算楼板浇筑每 6天后强度,所以需要验算 6天、 12天、 18天 . 的 2. 计算楼板混凝土 6天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边 8.40m ,短边 8.40×0.96=8.06m,楼板计算范围内摆放全钢大模板 1200m 2(按一栋楼全部大模板使用量计算实际堆料约 600m 2,计算其最不利时荷载 。最大块板 4900*2820,重约 1415.73kg 可变荷载标准值取 qQK=3 KN/m2 组合荷载值 Qk=qGK+qQK=11.25+3=14.25KN/m2 Qk<15KN/m2，所以此支撑体系不属于需要申请专家论证的专项方案 4、施工电梯给车库增加的荷载值 依据施工电梯使用说明书得到施工电梯制动力矩 3 KN.m，地基所要求 的承载力为 150 KN