玻璃雨棚计算书

1、精选文档巴东县山城汽车商贸中心商住楼幕墙工程玻璃雨篷设计计算书设计： 校对： 审核： 批准： 武汉创高幕墙装饰工程有限责任公司二一五年六月五日名目1 计算引用的规范、标准及资料11.1 幕墙及采光顶相关设计规范：11.2 建筑设计规范：11.3 玻璃规范：11.4 钢材规范：21.5 胶类及密封材料规范：21.6 相关物理性能等级测试方法：31.7 建筑结构静力计算手册(其次版)31.8 土建图纸：32 基本参数32.1 雨篷所在地区32.2 地面粗糙度分类等级33 雨篷荷载计算33.1 雨篷的荷载作用说明33.2 风荷载标准值计算43.3 风荷载设计值计算63.4 雪荷载标准值计算63.5

2、雪荷载设计值计算63.6 雨篷面活荷载设计值73.7 雨篷构件恒荷载设计值73.8 选取计算荷载组合74 雨篷杆件计算84.1 悬臂梁的受力分析84.2 选用材料的截面特性94.3 梁的抗弯强度计算94.4 梁的挠度计算95 雨篷焊缝计算105.1 受力分析105.2 焊缝校核计算106 玻璃的选用与校核116.1 玻璃板块荷载组合计算116.2 玻璃板块荷载安排计算126.3 玻璃的强度计算126.4 玻璃最大挠度校核137 雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓)147.1 校核处埋件受力分析147.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算157.3 群锚受剪内力计算157.4 锚栓钢材破坏时的受拉承

3、载力计算167.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算167.6 拉剪复合受力承载力计算178 附录 常用材料的力学及其它物理性能18精选文档钢结构雨篷设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙及采光顶相关设计规范：铝合金结构设计规范 GB50429-2007玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-2003建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2009建筑幕墙 GB/T21086-2007建筑玻璃采光顶 JG/T231-2007建筑用玻璃与金属护栏 JG/T342-2012 建筑幕墙工程技术规范 DGJ08-56-20121.2 建筑设计规范：地震震级的规定 GB/T17740-1999钢结构设计

4、规范 GB50017-2003高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ3-2010高处作业吊蓝 GB19155-2003工程抗震术语标准 JGJ/T97-2011混凝土结构后锚固技术规程 JGJ145-2004混凝土结构加固设计规范 GB50367-2006混凝土结构设计规范 GB50010-2010混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓 JG160-2004建筑防火封堵应用技术规程 CECS154：2003建筑钢结构焊接技术规程 JGJ81-2002建筑工程抗震设防分类标准 GB50223-2008建筑结构荷载规范 GB50009-2012建筑结构牢靠度设计统一标准 GB50068-2001建筑抗震设计规

5、范 GB50011-2010建筑设计防火规范 GB50016-2006建筑物防雷设计规范 GB50057-2010冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB50018-20021.3 玻璃规范：镀膜玻璃 第1部分：阳光把握镀膜玻璃 GB/T18915.1-2002镀膜玻璃 第2部分：低辐射镀膜玻璃 GB/T18915.2-2002防弹玻璃 GB17840-1999平板玻璃 GB11614-2009建筑用平安玻璃 第3部分：夹层玻璃 GB15763.3-2009建筑用平安玻璃 第2部分：钢化玻璃 GB15763.2-2005建筑用平安玻璃 防火玻璃 GB15763.1-2009半钢化玻璃 GB/T17841

6、-2008热弯玻璃 JC/T915-2003压花玻璃 JC/T511-2002中空玻璃 GB/T11944-20021.4 钢材规范：建筑结构用冷弯矩形钢管 JG/T178-2005不锈钢棒 GB/T1220-2007不锈钢冷加工钢棒 GB/T4226-2009不锈钢冷轧钢板及钢带 GB/T3280-2007不锈钢热轧钢板及钢带 GB/T4237-2007不锈钢丝 GB/T4240-2009建筑用不锈钢绞线 JG/T200-2007不锈钢小直径无缝钢管 GB/T3090-2000彩色涂层钢板和钢带 GB/T12754-2006低合金钢焊条 GB/T5118-1995低合金高强度结构钢 GB/T

7、1591-2008建筑幕墙用钢索压管接头 JG/T201-2007耐候结构钢 GB/T4171-2008高碳铬不锈钢丝 YB/T0961997合金结构钢 GB/T3077-1999金属掩盖层钢铁制品热镀锌层技术要求 GB/T13912-2002冷拔异形钢管 GB/T3094-2000碳钢焊条 GB/T5117-1995碳素结构钢 GB/T700-2006碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带GB/T912-2008碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带GB/T3274-2007优质碳素结构钢 GB/T699-19991.5 胶类及密封材料规范：丙烯酸酯建筑密封膏 JC484-2006幕墙玻

8、璃接缝用密封胶 JC/T882-2001彩色涂层钢板用建筑密封胶 JC/T884-2001丁基橡胶防水密封胶粘带 JC/T942-2004工业用橡胶板 GB/T5574-2008混凝土建筑接缝用密封胶 JC/T881-2001建筑窗用弹性密封剂 JC485-2007建筑密封材料试验方法 GB/T13477.120-2002建筑用防霉密封胶 JC/T885-2001建筑用硅酮结构密封胶 GB16776-2005建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品 GB/T19686-2005建筑用硬质塑料隔热条 JG/T174-2005聚氨酯建筑密封胶 JC/T482-2003聚硫建筑密封胶 JC/T483-2006绝热

9、用岩棉、矿棉及其制品 GB/T11835-2007硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定 GB/T529-2008橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法 GB/T531-1999修补用自然橡胶胶粘剂 HG/T3318-2002中空玻璃用弹性密封胶 JC/T486-2001中空玻璃用丁基热熔密封胶 JC/T914-20031.6 相关物理性能等级测试方法：玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T139-2001玻璃幕墙光学性能 GB/T18091-2000彩色涂层钢板和钢带试验方法 GB/T13448-2006钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2001混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2

10、002(2011版)建筑防水材料老化试验方法 GB/T18244-2000建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法 GB/T15227-2007建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T18575-2001建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T18250-2000建筑装饰装修工程质量验收规范 GB50210-2001金属材料室温拉伸试验方法 GB/T228-20021.7 建筑结构静力计算手册(其次版)1.8 土建图纸：2 基本参数2.1 雨篷所在地区 巴东地区；2.2 地面粗糙度分类等级 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田

11、野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。3 雨篷荷载计算3.1 雨篷的荷载作用说明 雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重，可以依据500N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009接受； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009接受； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2接受； 在实际工程的雨篷结构计算中，

12、对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起把握作用的时候，按下面公式进行荷载组合： SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk) b.当永久荷载不起把握作用的时候，按下面公式进行荷载组合： SA+=1.2Gk+1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk) (风荷载为第一可变荷载时)； SA+=1.2Gk+1.4Sk(或Qk)+0.6×1.4wk (风荷载非第一可变荷载时)； B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： SA-=1.0Gk+1.4wk3.2 风荷载标准值计算

13、 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算： wk+=gzzs1+w0 8.1.1-2GB50009-2012 wk-=gzzs1-w0上式中： wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：6.2m； gz：高度z处的阵风系数； 依据不同场地类型,按以下公式计算： gz=1+2gI10(z/10)- 条文说明部分8.6.1GB50009-2012 其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m； A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m、350m、450m、550

14、m； 也就是： 对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m； 对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m； 对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m； 对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m； g：峰值因子，取2.5； I10：10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39； ：地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30

15、；对于B类地形，6.2m高度处的阵风系数为： gz=1+2×2.5×0.14×(Z/10)-0.15=1.7 z：风压高度变化系数； 依据不同场地类型,按建筑结构荷载规范条文说明部分8.2.1供应的公式计算： A类场地：zA=1.284×(z/10)0.24 B类场地：zB=1.000×(z/10)0.30 C类场地：zC=0.544×(z/10)0.44 D类场地：zD=0.262×(z/10)0.60 公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是： 对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<

16、;5m时，取z=5m； 对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m； 对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m； 对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；对于B类地形，6.2m高度处风压高度变化系数： z=1.000×(Z/10)0.30=1 s1：局部风压体型系数； 按建筑结构荷载规范GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定接受局部体型系数s1： 1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规

17、定接受； 2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0； 3 其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。 按建筑结构荷载规范GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定接受： 1 当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0； 2 当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8，对局部体型系数确定值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其它屋面区域折减系数取1.0； 3 当从属面积大于1m2且小于25m2时，墙面和确定值大于1.0的屋面局部体型系数可接受

18、对数插值，即按下式计算局部体型系数： s1(A)=s1(1)+s1(25)-s1(1)logA/1.4 8.3.4GB50009-2012 因此，对雨蓬结构来说： 正压状况下： s1+(1)=0.5 s1+(25)=1×s1+(1)=0.5 负压状况下： s1-(1)=-2.0 s1-(25)=0.6×s1-(1)=-1.2 w0：基本风压值(MPa)，依据现行建筑结构荷载规范GB50009-2012附表E.5中数值接受，按重现期50年，巴东地区取0.0003MPa；(1)计算龙骨构件的风荷载标准值： 龙骨构件的从属面积： A=1.7×1.55=2.635m2 L

19、ogA=0.421 sA1+(A)=s1+(1)+s1+(25)-s1+(1)logA/1.4 =0.5 sA1-(A)=s1-(1)+s1-(25)-s1-(1)logA/1.4 =1.759 wkA+=gzzsA1+w0 =1.7×1×0.5×0.0003 =0.000255MPa wkA-=gzzsA1-w0 =1.7×1×1.759×0.0003 =0.000897MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值： sB1+(A)=0.5 sB1-(A)=2 wkB+=gzzsB1+w0 =1.7×1×0.5

20、5;0.0003 =0.000255MPa wkB-=gzzsB1-w0 =1.7×1×2×0.0003 =0.00102MPa3.3 风荷载设计值计算 wA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)； wkA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)； wA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)； wkA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)； wA+=1.4×wkA+ =1.4×0.000255 =0.000357MPa wA-=1.4×wkA- =1.4×

21、0.000897 =0.001256MPa wB+：正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值(MPa)； wkB+：正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值(MPa)； wB-：负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值(MPa)； wkB-：负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值(MPa)； wB+=1.4×wkB+ =1.4×0.000255 =0.000357MPa wB-=1.4×wkB- =1.4×0.00102 =0.001428MPa3.4 雪荷载标准值计算 Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)； S0：基本雪压，依据现行建筑

22、结构荷载规范GB50009-2012取值：0.0002MPa； r：屋面积雪分布系数，按表7.2.1GB50009-2012，为2.0； 依据建筑结构荷载规范GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷载标准值为： Sk=r×S0 =2.0×0.0002 =0.0004MPa3.5 雪荷载设计值计算 S：雪荷载设计值(MPa)； S=1.4×Sk =1.4×0.0004 =0.00056MPa3.6 雨篷面活荷载设计值 Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)； Qk：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2 Q=1.4×Qk =1.4×500

23、/1000000 =0.0007MPa 由于SkQk，所以计算时活荷载参与正压组合！3.7 雨篷构件恒荷载设计值 G+：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)； G-：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)； Gk：雨篷结构平均自重取0.0005MPa； 由于Gk与其它可变荷载比较，不起把握作用，所以： G+=1.2×Gk =1.2×0.0005 =0.0006MPa G-=Gk =0.0005MPa3.8 选取计算荷载组合(1)正风压的荷载组合计算： SkA+：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)； SA+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)； Sk

24、A+=Gk+Qk+0.6wkA+ =0.001153MPa SA+=G+Q+0.6wA+ =0.001514MPa(2)负风压的荷载组合计算： SkA-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)； SA-：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)； SkA-=Gk+wkA- =0.000397MPa SA-=G-+wA- =1.0Gk+1.4wkA- =0.000756MPa(3)最不利荷载选取： SkA：作用在龙骨上的最不利状况下荷载标准值组合(MPa)； SA：作用在龙骨上的最不利状况下荷载设计值组合(MPa)； 按上面2项结果，选最不利因素(正风压状况下消灭)： SkA=0.00

25、1153MPa SA=0.001514MPa4 雨篷杆件计算基本参数： 1：计算点标高：6.2m； 2：力学模型：悬臂梁； 3：荷载作用：集中力荷载； 4：悬臂总长度：a=1700mm； 5：分格宽度：B=1550mm； 6：板块配置：夹层玻璃6 +6 mm； 7：悬臂梁：200120×100×8×6变截面T型钢，Q235；本处幕墙杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：4.1 悬臂梁的受力分析(1)集中荷载值计算： 本工程结构的每个梁上，共有i=2个集中力作用点，下面对这些力分别求值： Pki：每个集中力的标准值(N)； Pi：每个集中力的设计值(N)；

26、 ai：每个分格的沿悬臂梁方向的长度(mm)； Sk：组合荷载标准值(MPa)； S：组合荷载设计值(MPa)； B：分格宽度(mm)； a1=300mm a2=1400mm Pk1=SkBa2/2 =1251.005N P1=SBa2/2 =1642.69N Pk2=Pk1 =1251.005N P2=P1 =1642.69N(2)雨篷杆件截面最大弯矩(根部处)的弯矩设计值计算： M：全部作用力作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N·mm)； Mi：单个作用力Pi作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N·mm)； bi：单个作用力Pi作用点到悬臂梁根部的距离(mm)； Pi：每个集中力的设

27、计值(N)； Mi=Pi×bi M=Mi M1=P1b1 =492807N·mm M2=P2b2 =2792573N·mm M=Mi =3285380N·mm4.2 选用材料的截面特性 材料的抗弯强度设计值：f=215MPa 材料弹性模量：E=206000MPa 主力方向惯性矩：I=5738800mm4 主力方向截面抵制矩：W=46906mm3 塑性进展系数：=1.054.3 梁的抗弯强度计算按悬臂梁抗弯强度公式,应满足： M/Wf上式中： M：悬臂梁的弯矩设计值(N·mm)； W：在弯矩作用方向的净截面抵制矩(mm3)； ：塑性进展系数，取1

28、.05； f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；则： M/W=3285380/1.05/46906 =66.706MPa215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。4.4 梁的挠度计算 df：全部作用力作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值(mm)； df,lim：悬臂梁悬臂端挠度限值(mm)； dfi：单个作用力Pi作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值(mm)； bi：单个作用力Pi作用点到悬臂梁根部的距离(mm)； Pki：每个集中力的标准值(N)； a：悬臂梁总长度(mm)； dfi=Pkibi2a(3-i)/6EI i=bi/a df=dfi df1=Pk1b12a(3-1)/6EI =0.076mm df

29、2=Pk2b22a(3-2)/6EI =1.733mm df=dfi =1.809mm df,lim=2×1700/250=13.6mm 1.809mmdf,lim=13.6mm悬臂梁杆件的挠度满足要求!5 雨篷焊缝计算基本参数： 1：焊缝高度：hf=4mm； 2：焊缝有效截面抵制矩：W=76970mm3； 3：焊缝有效截面积：A=2532.4mm2；5.1 受力分析 V：剪力(N) a：悬臂长度(mm)： B：分格宽度(mm)； M：弯矩(N·mm) V=SaB =0.001514×1700×1550 =3989.39N M=3285380N·

30、;mm5.2 焊缝校核计算校核依据： (f/f)2+f2)0.5ffw 7.1.3-3GB50017-2003上式中： f：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)； f：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22； f：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)； ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)； (f/f)2+f2)0.5 =(M/1.22W)2+(V/A)2)0.5 =(3285380/1.22/76970)2+(3989.39/2532.4)2)0.5 =35.022MPa 35.022MPaffw=160MPa焊缝强度能满足要求6 玻璃的选用与校核基本参

31、数： 1：计算点标高：6.2m； 2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1550mm×1550mm； 3：玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：6 +6 mm；上片钢化玻璃，下片钢化玻璃； 4：玻璃支撑类型：四点驳接； 5：玻璃支撑点间距B1×H1=1250mm×1150mm；模型简图为：6.1 玻璃板块荷载组合计算(1)玻璃板块自重： Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)； G：玻璃板块自重设计值(MPa)； t1：玻璃板块上片玻璃厚度(mm)； t2：玻璃板块下片玻璃厚度(mm)； g：玻璃的体积密度(N/mm3)； wk+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷

32、载标准值(MPa)； Gk=g(t1+t2) =25.6/1000000×(6+6) =0.000307MPa由于Gk与其它可变荷载比较，不起把握作用，所以： G+：正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)； G-：负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)； Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)； G+=1.2×Gk =1.2×0.000307 =0.000368MPa G-=Gk =0.000307MPa(2)正风压的荷载组合计算： Sk+：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)； S+：正风压作用下的荷载设计值组合(MPa)； Sk+=Gk+Qk+0.6wk+

33、=0.00096MPa S+=G+Q+0.6w+ =0.001282MPa(3)负风压的荷载组合计算： Sk-：负风压作用下的荷载标准值组合(MPa)； S-：负风压作用下的荷载设计值组合(MPa)； Sk-=Gk+wk- =0.000713MPa S-=G-+w- =1.0Gk+1.4wk- =0.001121MPa(4)最不利荷载选取： Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)； S：最不利荷载设计值组合(MPa)； 按上面2项结果，选最不利因素(正风压状况下消灭)： Sk=0.00096MPa S=0.001282MPa6.2 玻璃板块荷载安排计算 Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)； S

34、：最不利荷载设计值组合(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； Sk1：安排到上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； S1：安排到上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； Sk2：安排到下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； S2：安排到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； Sk1=Skt13/(t13+t23) =0.00096×63/(63+63) =0.00048MPa S1=St13/(t13+t23) =0.001282×63/(63+63) =0.000641MPa Sk2=Skt23/(t13+t23) =0.00096

35、5;63/(63+63) =0.00048MPa S2=St23/(t13+t23) =0.001282×63/(63+63) =0.000641MPa6.3 玻璃的强度计算 校核依据：fg(1)上片校核： 1：上片玻璃的计算参数； 1：上片玻璃的折减系数； Sk1：作用在上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； 1=Sk1a4/Et14 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00048×12504/72000/64 =12.559按系数1，查表6.1.2-2JGJ10

36、2-2003，1=0.95； 1：上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； S1：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)； t1：上片玻璃厚度(mm)； m1：上片玻璃弯矩系数, 查表得m1=0.1492； 1=6m1S1a21/t12 =6×0.1492×0.000641×12502×0.95/62 =23.66MPa 23.66MPafg1=42MPa(钢化玻璃)上片玻璃的强度满足!(2)下片校核： 2：下片玻璃的计算参数； 2：下片玻璃的折减系数； Sk2：作用在下片玻璃上的荷载组合标

37、准值(MPa)； a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t2：下片玻璃厚度(mm)； 2=Sk2a4/Et24 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00048×12504/72000/64 =12.559按系数2，查表6.1.2-2JGJ102-2003，2=0.95 2：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； S2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； m2：下片玻璃弯矩系数, 查表得m2=0.1492； 2=6m2S2a22/t22 =6&

38、#215;0.1492×0.000641×12502×0.95/62 =23.66MPa 23.66MPafg2=42MPa(钢化玻璃)下片玻璃的强度满足!6.4 玻璃最大挠度校核校核依据： df=Ska4/Ddf,lim 6.1.3-2JGJ102-2003上面公式中： df：玻璃板挠度计算值(mm)； ：玻璃挠度的折减系数； ：玻璃挠度系数，查表得=0.02239； D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)； df,lim：许用挠度，取支撑点间玻璃面板长边边长的60，为20.833mm；其中： D=Ete3/(12(1-2) 6.1.3-1JGJ102-200

39、3上式中： E：玻璃的弹性模量(MPa)； te：玻璃的等效厚度(mm)； ：玻璃材料泊松比，为0.2； te=(t13+t23)1/3 6.1.4-5JGJ102-2003 =(63+63)1/3 =7.56mm D=Ete3/(12(1-2) =72000×7.563/(12×(1-0.22) =2700507.6N·mm ：玻璃板块的计算参数； =Ska4/Ete4 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00096×12504/72000/7.564 =9.9653按参数，查表6.1.2-2JGJ102-2003，=0.96 df=Ska4/

40、D =0.96×0.02239×0.00096×12504/2700507.6 =18.655mm 18.655mmdf,lim=20.833mm玻璃的挠度能满足要求!7 雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓)7.1 校核处埋件受力分析 V：剪力设计值(N)； N：轴向拉(压)力设计值(N)，本处无轴向拉、压力； M：根部弯矩设计值(N·mm)；依据前面的计算，得： N=0N V=3989.39N M=3285380N·mm本工程选用的锚栓为：慧鱼-化学锚栓 FHB-A 10×60/10；7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 按5.2.

41、2JGJ145-2004规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/yi20时：Nsdh=N/n+My1/yi22：当N/n-My1/yi2<0时：Nsdh=(NL+M)y1/yi/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：N/n-My1/yi2 =0/6-3285380×75/22500 =-10951

42、.267由于： -10951.267<0所以： Nsdh=(NL+M)y1/yi/2=8761.013N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应当达到的值。7.3 群锚受剪内力计算 按5.3.1JGJ145-2004规定，当边距c10hef时，全部锚栓均匀分摊剪切荷载； 当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：hef：锚栓的有效锚固深度；c：锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：c=100mm<10hef=600mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/m=1994.695N7.4 锚栓钢

43、材破坏时的受拉承载力计算NRd,s=kNRk,s/RS,N 6.1.2-1JGJ145-2004NRk,s=Asfstk 6.1.2-2JGJ145-2004上面公式中：NRd,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；NRk,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值； k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5JGJ145-2004选取；As：锚栓应力截面面积；fstk：锚栓极限抗拉强度标准值；RS,N：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；NRk,s=Asfstk =58×500 =29000NRS,N=1.2fstk/fyk1.4 表4.2.6JGJ145-2004fyk：锚栓屈服强度

44、标准值； RS,N=1.2fstk/fyk =1.2×500/400=1.5 取：RS,N=1.5 NRd,s=kNRk,s/RS,N =1×29000/1.5 =19333.333NNsdh=8761.013N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！7.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 VRd,s=kVRk,s/Rs,V 6.2.2-1JGJ145-2004其中： VRd,s：钢材破坏时的受剪承载力设计值； VRk,s：钢材破坏时的受剪承载力标准值； k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5JGJ145-2004选取； Rs,V：钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6JGJ145-2004选用： Rs,V=1.2fstk/fyk 表4.2.6JGJ145-2004按规范，该系数要求不小于1.25、fstk800MPa、fyk/fstk0.8；对本例， Rs,V=1.2fstk/f