临沂久隆国际城市广场综合商住楼转换层施工方案

1、转换层结构施工方案目录第一章工程概况第二章组织保证措施第三章模板工程主要施工方法及技术措施第四章转换层梁模板荷载标准值计算第五章梁侧模板面板的计算第六章梁侧模板内外楞的计算第七章穿梁螺栓的计算第八章梁底模板计算第九章 梁底支撑计算第十章 扣件抗滑移计算第十一章 立杆的稳定性计算第十二章转换层支撑及模板的设置第十三章钢筋工程主要施工方法及措施第十四章施工机械的设置第十五章砼工程主要施工方法及措施第十六章技术资料的收集和整理第十七章工作纪律转换层结构施工方案1、 工程概况1.建筑概况临沂久隆国际城市广场综合商住楼由南通久隆房地产开发有限公司投资兴建，广州市设计院设计，临沂市建设工程监理有限公司监理

2、，由晟元集团有限公司承建。本工程位于解放路南侧，红旗路北侧，新华路东侧，八一路西侧，地处城市中心地带。一期工程为E子项，其中地下为二层，裙房为地上二层，建筑总面积约为90297。塔楼分C1C2、C3C4、C5C6三幢，塔楼C1C2为地上31层，建筑高度为102.28m，建筑面积为19634；塔楼C3C4为地上2124层，建筑总高度为82.21m，建筑面积为12760；塔楼C5C6为地上32层，建筑总高度为105.49m，建筑面积为17240；本工程在11.05m标高处为转换层（即裙房屋面位置），C1C2面积为750，C3C4面积为685，C5C6面积为636。本工程结构转换层采用钢筋砼梁板转换

3、，C1C2钢筋量约为210T，混凝土浇注方量约为510m3；C3C4钢筋量约为175T，混凝土浇注方量约为450m3；C5C6钢筋量约为180T，混凝土浇注方量约为530m3。无论从钢筋绑扎、模板支撑体系还是砼浇筑来看，结构转换层的施工都是本工程的重点和难点。2.结构概况构件名称类别设计情况柱砼C50钢筋2232剪力墙砼C50钢筋1222梁砼C50钢筋1432楼面板180厚砼C50钢筋C1C2和C3C4为12200×200双层双向C5C6为12150×150双层双向钢筋连接HE梁柱筋采用直螺纹连接，墙、板筋采用绑扎和电渣压力焊搭接3.工程特点(1)承重主梁截面尺寸较大，结构

4、层自重大；(2)转换层梁及梁柱节点处钢筋密集；(3)转换层下层梁截面尺寸小，承载力低。4.施工难点（1）转换层主梁钢筋用量大，绑扎难度高，传统的钢筋绑扎方式不能满足转换层的施工；（2）梁和梁柱节点处钢筋密集，砼振捣难度大；（3）主梁体积大，水化热高，内外温差控制、养护保温措施要求高，容易出现温度裂缝。（4）转换层次梁下层无对应的梁可供架设支撑体系。二、组织保证措施由于转换层工作量大，施工周期相应较长，针对转换层特点和施工难点，在转换层施工过程中，公司领导和各职能部门应高度重视并给予全力支持，协助项目部进一步强化现场管理，做到分工明确，责任到人，以确保转换层施工的顺利进行。1.模板及钢筋工程组织

5、保证措施在模板及钢筋工程施工时，将增加两名施工员充实到钢筋绑扎和模板支撑工序中，以进一步加强模板和钢筋工程的管理。2、 砼工程组织保证措施（1）在柱子钢筋绑扎完成，框支梁面筋进行下锚后，先将框支柱混凝土浇筑至转换层梁底。（2）在模板及钢筋工程即将完成时，公司对转换层梁板砼工程施工成立临时指挥部，由公司领导、各职能部门负责人和项目部全体管理人员组成。三、模板工程主要施工方法及技术措施针对转换层主梁截面尺寸大、结构层自重大的特点，在模板及支撑系统上采取相应的措施，保证转换层结构质量。1. 施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑系统的布置与验算(1)为了便于结支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和

6、验算，必须对转换层梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。(2)转换层梁、板(11.05m)采用整体钢管脚手架作为支撑体系，将其上部转换层梁、板荷载对应传递到5.45m层结构楼板上，再由5.45m层将上部、荷载传递到首层结构。为了确保5.45m层梁、板结构具有足够承载力，决定对5.45m层的承载力进行验算。如果验算结果不能满足要求，应在首层二层间搭设支撑。增加5.45m层梁、板承载能力。各层结构承受转换层荷载传递如下：柱柱11.055.45_0.03BLLKL加固构造支撑BLLKL2、 模板、支撑系统的参数信息1）.模板支撑及构造参数柱梁截面宽度 B(m):1.50；梁截面高度 D(m):

7、1.80混凝土板厚度(mm):0.18；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.25；梁两侧立柱间距(m):1.80；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面，均设扫地杆离地150；梁底增加承重立杆根数:3；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为48×3.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2）.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；支撑自重(kN/m2):1.15；钢筋自重(kN/m3):1

8、.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):43.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03）.材料参数木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：215.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4）.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(

9、mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5）.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为矩形钢管50×50×2.5；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度90mm2. 支撑层数的确定(1)一次浇筑施工支撑层数计算经计算，C1C2转换层梁板砼共510m3，单层面积750m2，即17KN/m2。1）转换层梁板砼浇筑时，传给下层楼面的荷载设计值q设新浇砼自重 F1=1.2×17KN/m2=20.

10、4KN/m2模板支撑自重 F2=1.2×1.5KN/m2=1.8KN/m2施工人员及设备荷载 F3=1.4×1.0KN/m2=1.4KN/m2q设= F1+ F2+ F3=20.4+1.8+1.4=23.6 KN/m22）下层楼板允许承受的荷载设计值q允下层楼板设计活荷载标准值 F1=3.5KN/m2下层楼板附加恒载标准值F2=1.2KN/m2永久荷载分项系数r1=1.2可变荷载分项系数r2=1.4q允= F1r2+F2r1=3.5×1.4+1.2×1.2=6.34KN/m23）支撑设置层数通过计算：q设=23.6 KN/m2q允=4.7KN/m2，下层

11、楼板不具有承受上层施工荷载的能力。根据以上计算，如采用梁板砼一次浇筑施工时必须对转换层以下二层梁板进行连续支撑，利用已施工完毕的并达到设计要求的二层结构共同承担转换层的施工荷载。四、转换层梁模板荷载标准值计算1.转换层模板及支撑的设置满足支撑系统的安全性和稳定性，同时也本着经济、适用的原则，决定对转换层中大梁：C1C2中的KZL3（2）1500×1800作为验算对象，C3C4中的KZL9（4）1200×1500作为验算对象，C5C6中的KZL5（4）1400×1800作为验算对象，本方案中取最大的梁：C1C2转换层中梁KZL3（2）最大截面尺寸为1500×

12、;1800, 最大净跨度为6.805m，进行验算。2.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，取8.000h；T - 混凝土的入模温度，取15.000；V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的

13、新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 71.392 kN/m2、43.200 kN/m2，取较小值43.200 kN/m2作为本工程计算荷载。五、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M - 面板的最大弯距(N.mm)；W - 面板的净截面抵抗矩，W = 30.00×1.8×1.8/6=16.20cm3；f - 面

14、板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.30×43.20×0.90=14.00kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.30×2.00×0.90=0.76kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.1×14.75×300.002 = 1.33×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.33×105 / 1.62&

15、#215;104=8.196N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.196N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 43.20×0.30 = 12.96N/mm；l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；I-面板的截面惯性矩: I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6

16、77×12.96×300.004/(100×9500.00×1.46×105) = 0.513 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.513mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！六、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×90×90/6 = 67.

17、50cm3；I = 50×90×90×90/12 = 303.75cm4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M - 内楞的最大弯距(N.mm)；W - 内楞的净截面抵抗矩；f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×43.200×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=14.75kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm；内楞的最大弯距: M=0.1&#

18、215;14.75×300.002= 1.33×105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.33×105/6.75×104 = 1.967 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.967 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=13.000N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =43.20×0.30/1= 12.96 N/mm；l-计算跨度(外楞间距)：

19、l = 300.00mm；I-面板的截面惯性矩：E = 3.04×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×12.96×300.004/(100×10000.00×3.04×106) = 0.023 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.200mm；内楞的最大挠度计算值 =0.023mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形钢管60×4

20、0×2.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 7.29cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.88cm4； 外楞计算简图（1）外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2)M - 外楞的最大弯距(N.mm)；W - 外楞的净截面抵抗矩；f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×43.20×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.30×0.30/2=2.21kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm；外楞的最大弯距：M = 0.175&#

21、215;2212.920×300.000 = 1.16×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.16×105/7.29×103 = 15.937 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =15.937N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2；p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =43.20×0.30×0.30/1= 1.94 KN；l

22、-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm；I-面板的截面惯性矩：I = 2.19×105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.146×1.94×103×300.003/(100×210000.00×2.19×105) = 0.013mm；外楞的最大容许挠度值: = 0.750mm；外楞的最大挠度计算值 =0.013mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.750mm，满足要求！七、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取

23、170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =43.200×0.300×0.300×2 =7.776 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.776kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！八、梁底模板计算1 计算参数：砼自重 c=24KN/m3浇筑速度 V=1m/h坍落度 180±20mm初凝时间 t0=

24、8h钢材抗拉强度设计值：Q235 fy=205N/mm允许挠度：模板为1.5mm，钢管为L/250，=3.0mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 600.00×18.00×18.00/6 = 3.24×104mm3；I = 600.00×18.00×18.00×18.00/12 = 2.92×105mm4；2、荷载计算梁底板荷载计算新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: （24.00+1.50）×0.60×1.80×0.90=24.78kN/m；模板结构自重荷载：q2:0.35

25、5;0.60×0.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 2.00×0.60×0.90=1.08kN/m；合计 q=24.78+0.19+1.08=26.05N/mmq总= q1×分项系数×折减系数=26.05×1.2×0.85=26.57N/mm侧模荷载验算a.砼侧压力： F1=43.2KN/m2b、倾倒混凝土时产生的水平荷载F2=2 KN/m2c、组合荷载F =F1+F2=43.2+2=45.2KN/m2（2）底模验算支撑梁底模的钢管采用48 型钢管，间距采用375mm。抗弯强度验算M=0.1ql2

26、=0.1×26.53×3752=3.24×105N·mm=M/W=3.73×105/3.24×104=11.5N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！3、挠度验算w=0.677ql4/100EI=0.677×27.75×3754/100×9500×2.92×105=1.341mm<w=L/250=375/250=1.50mm其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =（(24.0+1.50)×1.800+0.35）×0.6

27、0= 27.75N/mm；l-计算跨度(梁底支撑间距): l =375.00mm；E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大挠度计算值: =1.341mm 小于面板的最大允许挠度值: = 375.0 / 250 = 1.500mm，满足要求！九、梁底支撑计算1、支撑架的强度验算本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.08cm3I=1/12×100mm42、抗弯强度验算钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)×1.800×0.600=27.540 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0

28、.350×0.600×(2×1.800+1.500)/ 1.500=0.714 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×1.500×0.600=4.050 kN；均布荷载 q = 1.2×27.540+1.2×0.714=33.905 kN/m；集中荷载 P = 1.4×4.050=5.670 kN；经计算得到:N=17.468kN最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 17.46

29、8/0.600=29.113 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×29.113×0.600×0.600= 1.048 kN.m；最大应力 = M / W = 1.048×106/5080.0 = 206.310 N/mm2；抗弯强度设计值 f=215N/mm2；钢管的最大应力计算值 206.310 N/mm2 大于 钢管抗弯强度设计值 215 N/mm2,满足要求!3、挠度验算W=0.521ql4/100EI=0.521×24.261×6004/100×10000×1/12×1004=0.1

30、97mm<w=0.6×1000/250=2.4mm钢管的最大挠度计算 = 0.197mm 小于钢管的最大允许挠度=2.400 mm，满足要求。十、扣件抗滑移计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果

31、得到 R=3.13 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十一、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =3.126 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.173×5.250=1.092 kN；N =3.126+1.092=4.219 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W =

32、5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1)k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.000 = 1.964 m；Lo/i = 1963.500 / 15.800 = 124.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳

33、定系数= 0.428 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4218.695/(0.428×489.000) = 20.157 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 20.157 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！十二、转换层支撑及模板的设置1、为减轻传给下层梁的荷载，在本层框架梁端l/4 范围内，加设两排钢管斜撑，斜撑底部垫木方，使转换层梁底支撑形成“门”字形桁架，将部分荷载尽可能地传至下层柱。2、在主梁处钢管立柱上底模横杆处设置双扣件，以满足扣件的抗滑要求。3、转换层板支撑及模板的设置（1）板模板采用915×1830×

34、;18厚竹胶合板作底模，拼缝处贴50宽不干胶带。（2）支撑板底模的骨架采用50×50方管横放，间距150。 （3）板的支撑架采用48型钢管搭设，立杆间距600×600，横杆步距1000。4、转换层下一层支撑的设置（1）转换层下一层支撑系统待转换层梁板砼强度达到设计强度的70%后，才能拆除。（2）增设梁端斜撑，在梁端1/4 范围内加设斜撑，每排横向设置4根，以减轻梁的荷载（详转换层下一层斜撑示意图）。5、模板及支撑拆除（1）墙、柱模板及梁侧模拆除：保证砼表面及棱角不因拆模而受破坏后方可拆除非承重模板。（2）梁板底模及支撑拆除：待砼强度达到规范规定值后方可拆除。（3）拆模时必须

35、注意确保砼结构的质量和安全，拆模顺序是先拆除承重较小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后再拆承重的水平向模板等。6、技术质量控制措施（1）大梁按规范起拱，起拱值为：1/10003/1000。（2）竖向模板及其支架的支承部分，应有足够的支撑面积。其支承面必须具备足够强度，满足全部荷载的承载力。十三、钢筋工程主要施工方法及措施1.原材料质量要求（1）钢筋应有出厂质量证明书、试验报告单，钢筋表面或每捆（盘）钢筋均应有标志。进场时应按炉罐（批）号及直径d分批检验。检验内容包括查对标志、外观检查，并按现行国家有关标准的规定抽取试样作力学性能试验，合格后方可使用

36、。（2）钢筋在加工过程中，如发现脆断，焊接性能不良或力学性能显著不正常等现象，应根据现行国家标准对该批钢筋进行化学成分检验或其他专项检验，杜绝不合格钢材用于本工程。2.钢筋加工（1）钢筋制作加工所采用的钢筋规格和质量，必须符合设计要求和现行国家技术标准的规定。（2）钢筋加工前应对采用的钢筋进行外观检查。钢筋表面必须洁净，无损伤、油渍、漆污和铁锈等，带有颗粒状或片状老锈的钢筋严禁使用。（3）钢筋制作加工的形状、尺寸必须符合设计要求。（4）钢筋加工的允许偏差，应符合砼施工及验收规范（GB502042002）的规定。钢筋加工的允许偏差（mm）项目允许偏差受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸±10

37、弯起钢筋的弯折位置±20（5）钢筋加工前，采用机械调直和人工调直相结合的方法进行调直，使钢筋无局部曲折，级钢筋的冷拉率不宜大于4%。（6）钢筋的弯钩和弯折应符合下表规定。（7）箍筋的末端应作弯钩，箍筋弯钩制作应符合设计要求和规范的有关规定。其弯钩的弯曲直径应大于受力钢筋直径，且不小于箍筋直径的2.5倍；弯钩平直部分的长度不应小于箍筋直径的10倍（有抗震要求的结构）。（8）钢筋成型：应优先采用机械成型，也可采用手工弯曲。钢筋成型时应注意以下事项：a.弯曲成型时，钢筋必须平放，板子应托平，用力应均匀，不得上下摆动，以免钢筋不在同一平面而发生翘曲。b.成型的钢筋应按不同规格及形状分类、分捆

38、堆放，并应减少翻垛时翘曲变形，钢筋在搬运、堆放时，应轻抬轻放，放置地点应平整。3.钢筋的连接转换层主梁d>20以上钢筋采用直螺纹连接，并按钢筋机械连接通用技术规程（JGJ107-96）的A级标准进行操作。墩粗直螺纹连接钢筋施工技术措施：每套机械均要专人负责，在进行大面积施工前，应先做各规格中一组（3根）试件，待做静力拉伸达到合格后，才能正式使用。钢筋下料时切口端应与钢筋轴线垂直，端面偏差不允许超过4度，不得有马蹄形挠曲。端头墩粗规定：1).28钢筋：油泵控制压力2426Mpa。墩粗基圆尺寸32mm。2).32钢筋：油泵控制压力2628Mpa。墩粗基圆尺寸36mm。墩粗端不合格时应切掉重墩

39、（钢筋夹持移与墩粗段均应切掉）严禁二次墩粗，墩粗后允许墩粗段有纵向裂纹，如有横向裂纹一律禁止使用。钢筋套丝部分规定：标准型套丝长度一般按钢筋直径长度1d。长度不得超过1扣（3mm/扣）。在多次装刀和动刀时，前5个丝头应逐个检验，稳定后按10%自检。检查合格的丝头，立即将其一端戴上塑料保护帽，另一端拧上同规格的连接套筒并拧紧，凡检验不合格的丝头，应立即作出标记，并切除后重新制作。钢筋的连接之前，先把装好套筒的钢筋连接在钢筋上，然后用扳手拧紧钢筋，使两根钢筋对顶紧使筒两端外露的丝扣不超过一个完整扣。随后由质检人员分批检验，按每500个套丝为一组进行抽检。4.梁板钢筋施工前作业面的准备工作 本工程设

40、计单位确定转换层大梁端头上部二排钢筋分别锚入梁底柱内。结合大梁钢筋采用悬挂式绑扎方法，梁的钢筋在整体完成绑扎工作之后才能就位，因此对转换层大梁下柱的施工要求作如下规定，确保工作层面的工作。（1）所有柱顶钢筋在距转换层大梁顶面200高处进行弯折，以便给大梁上部二排钢筋留足空间位置，柱顶钢筋弯勾长度为15d；（2）柱的箍筋按原设计进行绑扎，但角柱、边柱在距大梁底板以上300高内的柱箍筋只就能向上靠，暂不绑扎，待梁下部钢筋全部绑扎完毕并下落到梁底板后该处的柱箍筋才复位绑扎；（3）除中间柱按设计要求浇筑砼至梁下口外，边柱、角柱均不浇筑砼；（4）当转换层大梁梆扎完毕并下落就位，经检查合格之后，方可浇筑角

41、柱、边柱的砼至梁下口。（5）安装配合：给水、排水、消防、配电暗埋等应在转换层施工前作好技术准备和材料准备，在施工过程中积极配合，并做好安装成品的保护措施，同时办理隐蔽验收手续。5.钢筋的绑扎1）钢筋绑扎方式（1）转换层主梁的钢筋直径较大，数量较多，骨架高，易倾覆。传统的框架梁绑扎方式难以完成转换层梁的钢筋绑扎工作，因此对转换层梁的钢筋绑扎采用悬挂式绑扎方式。（2）其它钢筋的绑扎采用传统的绑扎方式。（3）先绑一根成型主梁钢筋骨架，经业主、监理、施工单位共同检查合格后作为样板，然后进行大面积绑扎。2）梁筋绑扎（1）绑扎顺序搭设钢筋绑扎支撑架在支撑架上均匀放置梁的上部主筋和箍筋（先纵后横、框架梁分别

42、放置）直螺纹连接钢筋接头现场取样检验合格后划出箍筋间距箍筋绑扎梁底放置321000 钢筋垫铁放置第一排梁底钢筋（纵横框架梁、次梁交错，分层放置321000 轮头铁）绑扎二排主筋吊筋绑扎按图设置拉筋、腰筋绑扎进行钢筋笼全面检查报验合格后封梁侧模（2）钢筋绑扎支撑架的搭设。搭设钢管支撑架，支撑架利用梁、板结构支撑架进行接长增高，搭设范围在梁净空间和外周边，支撑架距柱边600，立杆间距1200，立杆高度距大梁底板3.27m，立杆顶面、立杆与梁底板水平面以及立杆中部设置纵横水平杆和剪刀撑，确保支撑架的稳定性，水平杆不得伸入梁断面内，支撑架顶面作为搁置钢筋和操作架。设置托杆，支撑架上设置钢管托杆，托杆顶

43、面距梁底板高度为2.0m，在托杆上先放置纵向梁上部第二排钢筋，调匀钢筋排距，其上放置楞铁位置在托杆处，同时放置横向梁的上部第二排钢筋，其后放置纵向梁上部有一排钢筋，并拧紧直螺纹接头。（3）绑扎方法梁箍筋就位绑扎箍筋套入前应校正梁主筋的间距和支座边距，避免梁钢筋伸出支座外影响梁外侧模板的安装，并用粉笔在梁主筋上按照设计要求划出箍筋间距，箍筋按照左（内箍）中大箍，右（内箍）的顺序进行放置，箍筋套入方法如图示，每个托杆跨内应放置箍筋的数量已由粉笔分划线明确，对应粉笔分划线绑扎主梁上部主筋和箍筋，绑扎丝采用20#铁丝。放置梁下部钢筋穿入梁下部第二排钢筋，拧紧直螺纹接头，并与箍筋进行绑扎，绑扎完毕后，在

44、二排钢筋上面放置楞铁间距1.21.5m，为了保证楞铁不位移，应与主筋绑扎2个点，然后穿入梁下部第二排钢筋并与箍筋进行绑扎。对于梁内需设置吊筋时，吊筋的穿入时间应在穿入梁下部第二排钢筋之前，因为这时箍筋下部处于活动状态，便于吊筋穿入。穿入后的吊筋上部应与主钢筋进行绑扎，达到悬吊的目的，同时便于下部主钢筋的穿入。钢筋骨架就位钢筋骨架就位前，汇同业主、监理、设计及质检单位对梁内的上下部主筋、吊筋、箍筋全数进行检查，并对直螺纹接头进行紧固检查，经检查合格的钢筋骨架才能准备下落就位。钢筋骨架下落就位是指一个区域内的纵横梁钢筋骨架整体下落，下落前先在梁底板上放置垫块作为主筋保护层，然后从区域的起端开始进行

45、下落就位。下落骨架的方法是在原托杆扣件的下方50处设置扣件，拧松托杆扣件使其下滑至新设置扣件位置，再拧紧托杆扣件。如此反复，直至钢筋骨架到位。腰筋及拉筋绑扎骨架就位检查合格后，用粉笔在箍筋上划分腰筋间距位置，并穿入腰筋对照粉笔划线进行绑扎，同时绑扎拉手筋，并对柱箍筋进行复位绑扎。绑扎次梁钢筋，预检、报验按设计要求绑扎次梁钢筋，一个区域内的主次梁钢筋全部绑扎完毕之后，项目部钢筋工长汇同专职质检员进行预先检查、验收，预检合格后，填报监理单位进行检查。如果绑扎区域量大面广，可通知设计单位和质监单位共同检查验收，经验收合格的转换层梁钢筋才能进行下道工序施工。3）板筋绑扎（1）转换层板筋规格为16150

46、 双层双向，先绑扎板底筋，与梁平行的第一根板底筋距梁边50开始布置，中间按间距150用粉笔在板模面上均匀分划，按线布置钢筋。（2）板的底部钢筋伸入支座中应5d，并不小于200。支承于剪力墙上的楼板底部钢筋应伸入墙远端，板的底部钢筋，短跨钢筋置上排，长跨钢筋置下侧，板的上部钢筋在跨中1/2 跨度左右搭接，板的下部钢筋在支座内搭接，搭接长度为36d。（3）板底筋与板面筋之间采用12马凳800进行垫隔，确保板面筋位置正确。（4）双向板钢筋交叉点应全数进行绑扎，绑扎成形完毕的板面筋上，应放置施工通道和浇筑操作用脚手板，避免直接踩凹板面钢筋。4）插筋的埋设（1）当转换层所有梁板钢筋绑扎完毕，模板安装完毕

47、后，应重新组织测量放线，将标准层的各个开间轴线，分别标志在主钢筋上、梁外模板顶上和稳固的护身栏杆上，然后按照标准层结构剪力墙节点配筋详图进行预留上部结构的插筋。（2）根据定位线，确定插筋的箍筋位置，并用电焊点焊在梁或钢筋上进行固定，然后插入立筋与箍筋进行点焊，同时在板模面上穿入短钢筋与剪力墙立柱筋进行点焊固定，这样形成上下2个固定的点焊面。（3）在立柱筋的顶面和砼板顶面分别绑扎2个定位箍筋，剪力墙立筋预留长度和接焊错位截面详04G101-1 图集。预留插筋完成后，应拉通线进行全数检查，合格后申报监理单位进行复验，并办理全部隐蔽手续。6、技术质量控制措施（1）钢筋绑扎完后，进行内部验收，检查的允

48、许偏差合格率控制在90%以上，并约请业主、监理、设计、质检单位进行验收，同时办理隐蔽工程验收签字手续。（2）钢筋骨架制作、加工必须按图纸配筋下料，使每号钢筋尺寸与外形准确，组装应牢固、准确、整体性好。钢筋骨架歪斜、扭曲、变形时，应及时进行校正，然后将绑扣绑牢，适当增加十字绑扣，为增强抵抗变形能力，应增设斜向拉结钢筋和增加点焊，提高骨（网）架的强度和整体性。（3）主梁钢筋骨架每次下落应在区域内均衡进行，下落高度不得超过50mm，严禁一次下落到位，严禁野蛮操作，避免骨架倾覆、倾斜、变形、难以复位。骨架下落就位后，应用吊线锤检查梁钢筋骨架侧面、梁端头的垂直度，若有倾斜应进行扶正，确保梁侧模施工正常进

49、行不受阻碍。（4）柱头外伸的钢筋利用模板和箍筋固定，防止外伸钢筋错位变形。（5）钢筋的配制应合理地进行备料组合，确保接头错开，控制同一区段内接头数；在接头区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率，必须符合砼结构工程施工验收规范（GB502042002）的规定。（6）箍筋弯钩的角度和平直长度必须符合设计和规范的规定，组装时应严格控制间距尺寸，开口应错开，绑扎要牢固，严禁有松动和位移现象。（7）钢筋骨架绑扎中的搭接绑扣不应松动和脱扣。为了增加成型后钢筋骨架的整体性，可以在骨架的适当位置用电焊点焊几点。（8）露筋的预控。骨架成型的几何尺寸必须准确，对结构受力主筋安装应牢固，整体性要

50、好，严禁产生位移；垫块的强度应同母体砼强度、垫块的厚度应符合设计要求及砼施工验收规范GB502042002 的规定。放置的数量和牢固性必须达到设计要求，并应起到固定作用。（9）组装钢筋骨架前要熟悉图纸，并应按图纸和钢筋配料表核对配料单和料牌，逐号进行加工。检查钢筋规格是否齐全准确，形状、数量是否与图纸要求相符，并应按图纸安装顺序和步骤对号组装，防止漏筋。（10） 钢筋弯钩方向：柱的纵向钢筋弯钩应朝向柱心；板内的钢筋弯钩朝上（如双层钢筋时上层钢筋弯钩朝下）。十四、施工机械的设置1.砼泵机的设置转换层砼浇筑时准备一台汽车泵、一台地泵。2. 主楼塔吊配合布管、浇筑，除振捣设备和必要的照明外用电外，其

51、余与转换层砼浇筑无关的用电设备全部停止工作，确保用电量全部用于砼的浇筑工作。十五、砼工程主要施工方法及措施1.梁板砼浇筑前的准备工作为确保砼的质量，砼采取一次性连续浇筑，因此，在砼浇筑前必须作好如下准备工作：（1）模板及支撑系统的检查：浇筑前对模板及支撑系统进行全面检查，以保证其具有足够的强度、刚度和稳定性。（2）钢筋隐蔽验收：钢筋绑扎完后，进行全面检查，合格后约请业主、监理、设计、质监单位进行验收，并办理隐蔽工程验收签字手续。（3）施工用水用电砼浇筑前，联系电业局和供水公司，以便确定砼的浇筑时间，同时配备一台柴油发电机作为临时停电时应急，并检查发电机电瓶是否有电。（4）设备准备a、为防止砼浇

52、筑过程中砼泵机出现故障，混凝土公司必须备足混凝土泵机，设备维修人员必须24小时昼夜值班，保证正常浇筑。b、砼浇筑前，混凝土公司必须对搅拌设备进行全面检查，并明确停水、停电的应急措施，确保砼拌制的连续性。c、砼浇筑前对现场的塔吊进行全面检查，在砼浇筑时设备维修人员必须24h值班。d、由现场材料员与设备人员对振动棒、电机、焊机等小型设备进行检查，现场必须有多余储备，防止出现故障时影响施工。（5）预拌砼供应的准备为避免上下班交通路线发生塞车现象和车辆机械事故，现场必须一直保持12 辆砼搅拌运输车待浇筑。为最大限度地避免发生意外，我们还将联系一家商品混凝土公司，在一家不能保证时另一家能随时为现场供料，

53、以避免砼供应不上产生施工缝。（6）砼裂缝的预防要求混凝土公司由总工程师负责砼的试配并实施砼质量监控，现场进行二次振捣密实，表面压实收光，并准备覆盖用的湿草垫和湿麻袋。（7）薄壁柱插筋位置的控制插筋采用点焊固定，由质检科、施工员、班组成立护筋检查维护小组，随时发现问题，立即纠正，把问题解决在过程之中、形成之前。（8）其它准备a、气象联系：砼浇筑前气象部门联系，了解近段时间的气象情况，选择好的天气进行砼的浇筑，现场备足足够的彩条布及保温材料，以防混凝土受冻，用彩条布来遮盖砼，确保浇筑的正常进行。b、协调好周边关系，与当地公安、交通、环保等管理部门联系，以得到他们的支持和帮助。同时，混凝土供应公司应

54、根据实际情况选择多条道路运输砼。c、夜间施工手续根据规定向有关部门办理夜间连续施工手续。2.转换层砼浇筑（1）砼浇筑前应认真复核相关专业的预留预埋是否合符设计要求，校核模板轴线标高、钢筋绑扎是否合符设计及规范要求，办理完钢筋砼隐蔽工程验收的有关资料，清理模板内的杂物、润湿模板，由项目经理签发砼浇筑许可证。（2）砼浇筑时，上下层砼之间的砼浇筑间歇时间，不得超过砼的初凝时间。每个区段内的砼采用分层进行浇筑，整个浇筑顺序按分层分区域进行，每个区段分3层进行浇筑，分层浇筑厚度500mm。梁板砼浇筑一次完成。每层砼的浇筑时间均小于砼的初凝时间8小时，不会产生冷接头。在分区段接合处后一层浇筑的砼必须盖过前一层砼300厚，通过多次对现场商品砼在浇筑过程中的测定，流动坡度为1：3，因此在浇筑第一层砼时应按比例退后浇筑区段的距离，确保各层砼一层复盖一层，最后一层到达区段位置。（3）砼的振捣，由于