电气传动控制系统调节器的工程设计方法

1、电气传动控制系统调节器的工程设计方法电气传动控制系统能稳定、准确、快速工作的调节器的设计技术关键德国西门子公司提出的“调节器最佳整定法”方法模最佳对称最佳设计思路分析和归类系统合理近似简化典型系统典型系统的结构、标准形式及频率特性典型二阶系统的性能指标及与参数间关系典型三阶系统的性能指标及与参数间关系非典型系统的典型化处理方法电气传动控制系统中滤波器的作用和选择电气传动控制系统中滤波器的作用和选择1、控制系统任务对系统信号采集、传送、处理产生控制作用使受控对象被控量按照预定规律变化2、控制系统研究内容 控制系统的运动规律和特性3、研究方法 建立动态系统数学模型，并分析系统的动态特性a）描述连续

2、系统运动的基本方程 微分方程B）线性定常系统采用的传递函数定义 线性定常微分方程系统的传递函数的定义： B） 系统 建立系统动态数学模型的基本步骤如下：（1）根据系统中各环节的物理规律，列出描述该环节动态过程的微分方程；（2）求出各环节的传递函数；（3）组成系统的动态结构图并求出系统的传递函数。EtILRIUddddd0 假定主电路电流连续，则动态电压方程为 电路方程电路方程TL+-MUd0+-E R LneidM 他励直流电动机等效电路 (4-1) 如果忽略粘性磨擦及弹性转矩，电机轴上的动力学方程为 tnGDTTdd3752Le额定励磁下的感应电动势和电磁转矩分别为 dmeICT nCEe(

3、4-2) (4-3) (4-4) 式中： TL 包括电机空载转矩在内的负载转矩(Nm)； GD2 电力拖动系统折算到电机轴上的飞轮惯量(Nm2)；Cm 电机额定励磁下的转矩系(Nm/A)， Tl 电枢回路电磁时间常数(s)， Tm电力拖动系统机电时间常数(s) ， RLTlme2m375CCRGDT定义下列时间常数代入式（4-1）和（4-2）,并考虑式（4-3）和（4-4），整理后得)dd(dd0dtITIREUltERTIIddmdLdmLdLCTI(4-5) (4-6) 式中 为负载电流。 在零初始条件下，取等式两侧的拉氏变换， 得电压与电流间的传递函数 11)()()(0ddsTRsEs

4、UsIl电流与电动势间的传递函数 sTRsIsIsEmdLd)()()(4-7) (4-8) n(s) 1/CeUd0(s)IdL (s) EId (s)Un+- 1/R Tl s+1 R Tms直流电动机的动态的结构框图 由图可以看出，直流电动机有两个输入量，一个是施加在电枢上的理想空载电压，另一个是负载电流。前者是控制输入量，后者是扰动输入量。 电力电子器件的传递函数 构成系统的主要环节是电力电子变换器和直流电动机。不同电力电子变换器的传递函数，它们的表达式是相同的，都是1)(ssssTKsW只是在不同场合下，参数Ks和Ts的数值不同而已。 在现代电气传动系统中除电机外，系统中的元器件都是

5、由惯性很小的电力电子器件，集成电路等组成。故；再运用运算放大器（或数字式微处理器）构成比例，积分，微分等控制规律的调节器。把实际系统校正为。 一般来说，直流电气传动控制系统的开环传递函数都可表示为 n11)1()1()(iirmjjsTssKsW)(sW 上式中，分母中的 sr 项表示该系统在原点处有 r 重极点，或者说，系统含有 r 个积分环节。根据 r=0，1，2，等不同数值，分别称作0型、I型、型、系统。)(sR) 1(TssK)(sC) 1()(TssKsW 结构图与传递函数 式中 T 系统的惯性时间常数； K 系统的开环增益。一个惯性和一个积分 开环对数频率特性dB/decdB/de

6、c 性能特性 典型的I型系统结构简单，其对数幅频特性的中频段以 20 dB/dec 的斜率穿越 0dB 线，只要参数的选择能保证足够的中频带宽度，系统就一定是稳定的，且有足够的稳定裕量，即选择参数满足 T1c或1cT于是，相角稳定裕度 45arctg90arctg90180ccTT 典型I型系统的开环传递函数如下式所示: 它包含两个参数：开环增益 K 和时间常数 T 。其中，时间常数 T 在实际系统中往往是控制对象本身固有的，能够由调节器改变的只有开环增益 K ，也就是说，K 是唯一的待定参数。设计时，需要按照性能指标选择参数 K 的大小。 ) 1()(TssKsW 下图绘出了在不同 K 值时

7、典型 I 型系统的开环对数频率特性，箭头表示K值增大时特性变化的方向。 当c 1 / T时，特性以20dB/dec斜率穿越零分贝线，系统有较好的稳定性。由图中的特性可知cclg20) 1lg(lg20lg20K所以 K = c （当 c 时） T1 上式表明，截止频率，但相角稳定裕度 = 90 arctgcT 越小，这也说明快速性与稳定性之间的矛盾。在具体选择参数 K时，须在二者之间取折衷。 下面将用数字定量地表示 K 值与各项性能指标之间的关系。 （1 1）稳态稳态跟随性能指标跟随性能指标：系统的稳态跟随性能指标可用不同输入信号作用下的来表示。 I型系统在不同输入信号作用下的稳态误差输入信号

8、阶跃输入斜坡输入加速度输入稳态误差 v0 / K 由表可见：；q但在斜坡输入下则有恒值稳态误差，且与 K 值成反比；q在加速度输入下稳态误差为 。 （2）跟随性能指标 闭环传递函数：典型 I 型系统是一种二阶系统，其闭环传递函数的 2nn22ncl2)()()(sssRsCsW式中 n 无阻尼时的自然振荡角频率，或 称固有角频率； 阻尼比，或称衰减系数。从典型 I 型系统标准形式可以求出TksTsTkswswsW cl1)(1)()(2TKnKT121T21n换算得:且有: 二阶系统的性质l当 1 时，系统动态响应是欠阻尼的振 荡特性，l当 1 时，系统动态响应是过阻尼的单调特性；l当 = 1

9、 时，系统动态响应是临界阻尼。 由于过阻尼特性动态响应较慢，所以一般常把 由于在典型 I 系统中 KT 0.5。因此在典型 I 型系统中应取 下面列出欠阻尼二阶系统在零初始条件下的阶跃响应动态指标计算公式 15 . 0%100e)1/(2)arccos(122rTt2np1t超调量 上升时间 峰值时间 调节时间ts与 的关系复杂,则近似计算式:ns3t参数关系KT0.250.39 0.50.69 1.0阻尼比超调量 上升时间 tr峰值时间 tp 相角稳定裕度 截止频率c 1.0 0 % 76.30.243/T 0.8 1.5% 6.6T8.3T69.90.367/T 0.707 4.3 % 4

10、.7T6.2T 65.50.455/T 0.6 9.5 % 3.3T4.7T59.2 0.596/T 0.5 16.3 % 2.4T3.2T 51.8 0.786/TP476图17-9-1是二阶最佳 下图a)是在扰动 F 作用下的典型 I 型系统，其中，W1(s)是扰动作用点前面部分的传递函数，后面部分是W2(s) ，于是)1()()()(21TssKsWsWsW只讨论抗扰性能时，令输入作用 R = 0，得到下图b)的等效结构图。0)(sR)(2sW)(1sW)(sF)()(sCsC)(sN)(11sW)(2sW)(sC典型I型系统 )a)b在单位阶跃扰动作用下扰动恢复时间 tTtvtTtT是

11、扰动点前后通道时间常数之比 当控制对象的两个时间常数相距较大时，动态降落减小，。（见p479数据），当扰动作用于控制对象的输入端时，恢复时间也增大II 结构图和传递函数 )(sR)(sC) 1() 1(2TsssK) 1() 1()(2TsssKsW 开环对数频率特性OdB/decdB/decdB/dec 性能特性 典型的II型系统也是以 20dB/dec 的斜率穿越零分贝线。由于分母中 s2 项对应的相频特性是 180，后面还有一个惯性环节，在分子添上一个比例微分环节（s +1），是为了把相频特性抬到 180线以上，以保证系统稳定，即应选择参数满足 T11cT且 比 T 大得越多，系统的稳定

12、裕度越大。或（1 1）跟随性能指标跟随性能指标 型系统在不同输入信号作用下的稳态误差列于下表中 II型系统在不同输入信号作用下的稳态误差输入信号阶跃输入斜坡输入加速度输入稳态误差00 Ka /0（2）跟随性能指标 典型II型系统阶跃输入跟随性能指标（按Mrmin准则确定关系时） a 3 4 56 7 8 9 10 tr / Tts / T k 52.6% 2.412.15 3 43.6% 2.65 11.65 237.6% 2.85 9.55 2 33.2% 3.0 10.45 129.8% 3.1 11.30 127.2% 3.2 12.25 125.0% 3.3 13.25 1 23.3%

13、 3.35 14.20 1 由表可知： v加速度输入下稳态误差与开环增益K成反比。德国西门子公司提出“对称最佳”方法，ttTaT4txitxipTkTTbkTk2可得14881)(2332tttSTTSTSskdB/L11T12aKlg20 / s-1c=120dB/dec40dB/dec40dB/dec中频宽度三阶最佳系统的开环对数幅频特性和中频宽b（1 1）跟随性能指标跟随性能指标系统在不同输入信号作用下的稳态误差列于下表中 系统在不同输入信号作用下的稳态误差输入信号阶跃输入斜坡输入加速度输入稳态误差04TtK Ka /0与K成正比 由表可知： v但在斜坡输入下则有恒值稳态误差，且与 K

14、值和时间常数Tt的乘积成正比；v加速度输入下稳态误差与开环增益K成反比。（2）跟随性能指标 上升时间 tr tr=7.6Tt峰值时间 ts ts =16.4Tt超调量 =8.1% 抗扰系统结构+ )(sC0- ssKdldlp) 1(sTi1)(sF)(1sW)(2sW 三阶最佳系统在一种扰动作用下的动态结构框图在单位阶跃扰动作用下的过度过程见p482中图17-9-9扰动恢复时间 比较分析的结果可以看出，典型I型系统和典型型系统除了在稳态误差上的区别以外，在动态性能中， 典型典型 I I 型系统在跟随性能上可以做到超调型系统在跟随性能上可以做到超调小，但抗扰性能稍差，小，但抗扰性能稍差， 典型

15、典型型系统的超调量相对较大，抗扰性型系统的超调量相对较大，抗扰性能却比较好能却比较好。 非典型系统的典型化处理非典型系统的典型化处理1. 1. 调节器结构的选择调节器结构的选择 基本思路: 将控制对象校正成为典型系统。控制对象 调节器 输入输出系统校正典型系统 输入输出 选择规律 根据控制系统要求确定校正成那类典型，确定类型后，选择调节器方法就是把控制对象与调节器相乘，匹配成典型系统，如果配不成，则可以先对控制对象的传递函数做近似处理，再进行校正。例如：某控制对象是双惯性型，其传递函数如下式 若要校正成典型I型，调节器必须具有一个积分环节，并含一个比例微分环节，因此选择PI调节器，其传递函数如

16、下式 )1)(1()(212sTsTKsWCT1 T211T12kKKpi)1)(1()1()()(21112sTsTssKKWsWsWCpipi校正后系统开环传递函数是取11T并且则有)1()(2sTsKsW为典型I型ssKsWpi11)1()(pi)1)(1()(212sTsTKsW+-K2Id (s)+-K2 (T1s+1)(T2s+1)c (s)r (s)ssK11)1(piPI调节器控制对象用PI调节器把双惯性型控制对象校正成典型型系统例如：某控制对象是积分双惯性型，其传递函数如下式 若要校正成典型型，调节器必须具有一个积分环节，并含两个比例微分环节，因此选择PID调节器，其传递函数

17、如下式)1)(1()(212sTsTSKsWCT1T2ssssWpiD) 1)(1()(212kK取则有 校正后系统开环传递函数是11T 我们将几种校正成典型I型系统和典型II型系统的控制对象和相应的调节器传递函数列于表 3-1和表3-2中，表中还给出了参数配合关系。为典型型)1()1()(222sTssKsW)1()1()()(2222sTssKWsWsWCpid表3-1校正成典型I型系统的几种调节器选择控制对象调节器参数配合) 1)(1(212sTsTKT1、T2 T312TsK) 1(2TssK) 1)(1)(1(3212sTsTsTK321,TTT ssK11pi) 1(sKipKss

18、) 1)(1(21ssK11pi) 1(11T2211,TT3211,TTTTT1 T2) 1)(1)(1(3212sTsTsTK表3-2 校正成典型II型系统的几种调节器选择控制对象调节器参数配合) 1(2TssK21212) 1)(1(TTsTsTK相近21212,) 1)(1(TTsTsTsK都很小21212,) 1)(1(TTsTsTsK3213212) 1)(1)(1(TTTsTsTsTK、认为： ssK11pi) 1(ssK11pi1ha1认为： 21aTsTsT11111）（或）（或122211TaTaTaT )(211TTa)(321TTasTsT11111ssK11pi1ss

19、K11pi12. 传递函数近似处理（1）高频段小惯性环节的近似处理 实际系统中往往有若干个小时间常数的惯性环节，这些小时间常数所对应的频率都处于频率特性的高频段，形成一组小惯性群。例如，系统的开环传递函数为 ) 1)(1)(1() 1()(321sTsTsTssKsW小惯性环节可以合并 当系统有一组小惯性群时，在一定的条件下，可以将它们近似地看成是一个小惯性环节，1)(1)1)(1(13232sTTsTsT32c31TT例如：近似条件如：P483页17.9.3（2）高阶系统的降阶近似处理 上述小惯性群的近似处理实际上是高阶系统降阶处理的一种特例，它把多阶小惯性环节降为一阶小惯性环节。下面讨论更

20、一般的情况，即如何能忽略特征方程的高次项。以三阶系统为例，设 其中，a，b，c 都是正系数，且bc a，即系统是稳定的。1)(23csbsasKsW 降阶处理 若能忽略高次项，可得近似的一阶系统的传递函数为 近似条件 1)(csKsW),1min(31cacb（3）低频段大惯性环节的近似处理 表2-9中已经指出，当系统中存在一个时间常数特别大的惯性环节时，可以近似地将它看成是积分环节，即 11TsTs1 近似条件 T3c) 1() 1()(221bsTsTsKsW) 1)(1() 1()(21asTsTssKsW例如：如：P486页17.9.4（2） 对频率特性的影响低频时把特性a近似地看成特

21、性b 低频段大惯性环节近似处理对频率特性的影响 电气传动控制系统中滤波器的电气传动控制系统中滤波器的作用和选择作用和选择1、反馈控制规律控制规律 转速反馈闭环调速系统是一种基本的反馈控制系统，它具有以下三个基本特征，也就是反馈控制的基本规律，各种不另加其他调节器的基本反馈控制系统都服从于这些规律。 从静特性分析中可以看出，由于采用了比例放大器，闭环系统的开环放大系数K值越大，系统的稳态性能越好。然而，Kp =常数，稳态速差就只能减小，却不可能消除。因为闭环系统的稳态速降为 只有 K = ，才能使 ncl = 0，而这是不可能的。因此，这样的调速系统叫做有静差调速系统。实际上，这种系统正是依靠被

22、调量的偏差进行控制的。)(KICRInedcl 反馈控制系统具有良好的抗扰性能，它能有效地抑制一切被负反馈环所包围的前向通道上的扰动作用，但对给定作用的变化则唯命是从。 扰动除给定信号外，作用在控制系统各环节上的一切会引起输出量变化的因素都叫做“扰动作用”。 v负载变化的扰动（使Id变化）v交流电源电压波动的扰动（使Ks变化）v电动机励磁的变化的扰动（造成Ce 变化 ）v放大器输出电压漂移的扰动（使Kp变化）v温升引起主电路电阻增大的扰动（使R变化）v检测误差的扰动（使变化） 。 v 在下图中，各种扰动作用都在稳态结构框图上表示出来了，所有这些因素最终都要影响到转速。n 调速系统的扰动源n 扰

23、动作用与影响 闭环调速系统的给定作用和扰动作用 励磁变化励磁变化Id变化变化电源波动电源波动Kp变化变化电阻变化电阻变化检测误差检测误差KpKs 1/CeU*nUcUnEnUd0Un+- R n 抗扰能力 反馈控制系统对被反馈环包围的前向通道上的扰动都有抑制功能。v例如：Us Ud0 n Un Un n Ud0 Uc 但是，如果在反馈通道上的测速反馈系数受到某种影响而发生变化，它非但不能得到反馈控制系统的抑制，反而会增大被调量的误差。例如： Un Un Uc Ud0 n 1.3 给定作用 与众不同的是，在反馈环外的给定作用，如 上图中的转速给定信号，它的些微变化都会使被调量随之变化，丝毫不受反馈作用的抑制。 从反馈控制规律可知反馈控制能够有效地抑制一切被包在