支模架板模板(扣件式)计算书施工方案

1、120mm板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、混凝土结构设计规范GB 500102010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称标准层120mm板新浇混凝土楼板板厚（mm）120模板支架高度H（m)3模板支架纵向长度L(m）8模板支架横向长度B（m)7。8 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0。1面板及小梁0.3楼板模板0。5模板及其支架0。75混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1。1施工人员及设

2、备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2。5当计算面板和小梁时的集中荷载（kN)2。5当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）1风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0（kN/m2）0.20。051地基粗糙程度D类（有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度（m)2。9风压高度变化系数z0。51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la（mm）1000立柱横向间距lb（mm）1000水平拉杆步距h（mm）1500小梁间距l（mm)350小梁最大悬挑长度l1（m

3、m）200主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下:模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向）模板设计剖面图（模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2）12。5面板抗剪强度设计值（N/mm2）1.4面板弹性模量E(N/mm2）4500面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=1000×13×13/628166。667mm3，Ibh3/12=1000×13×13×13/1218308

4、3.333mm4 承载能力极限状态 q10.9×max1。2(G1k +（G2k+G3k）×h）+1。4×Q1k ，1。35(G1k +(G2k+G3k)×h）+1。4×0。7×Q1k×b=0。9×max1。2×(0。1+（24+1。1）×0。12）+1.4×2.5,1。35×(0.1+(24+1.1）×0。12）+1.4×0.7×2。5 ×1=6.511kN/m q1静=0。9×G（G1k +（G2k+G3k）×h

5、）×b = 0.9×1。2×（0。1+(24+1.1）×0。12）×1=3。361kN/m q1活=0.9×（QQ1k)×b=0。9×(1。4×2。5）×1=3。15kN/m q20.9×1。2×G1k×b0。9×1。2×0。1×1=0。108kN/m p0。9×1.4×Q1k0。9×1。4×2。53。15kN 正常使用极限状态 q(G（G1k +（G2k+G3k)×h)×b

6、=(1×(0。1+（24+1.1）×0。12)）×13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0。117q1活L20.1×3.361×0.352+0。117×3.15×0。3520.086kN·m M2max0。08q2L2+0。213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0。08×0。108×0。352+0。213×3。15×0.35，0。1×0。108×0。352+0.175×3。15×0。350。

7、236kN·m MmaxmaxM1，M2max0。086,0。2360。236kN·m Mmax/W0。236×106/28166。6678。375N/mm2f12。5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0。677ql4/（100EI)=0。677×3。112×3504/（100×4500×183083。333）=0.384mm 0。384mmL/250350/2501.4mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm)40×90小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.44小梁抗剪强度设计值（

8、N/mm2）1.78小梁截面抵抗矩W(cm3）54小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面惯性矩I（cm4）243小梁计算方式二等跨连续梁 q10。9×max1。2（G1k+ (G2k+G3k)×h)+1。4Q1k，1。35（G1k +(G2k+G3k)×h）+1.4×0。7×Q1k×b=0.9×max1。2×(0。3+(24+1。1)×0。12）+1。4×2.5,1。35×（0.3+(24+1。1）×0。12）+1。4×0。7×2。5×0。

9、35=2。354kN/m 因此,q1静0.9×1。2×（G1k +(G2k+G3k)×h）×b=0。9×1.2×(0。3+（24+1.1）×0。12)×0.35=1。252kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0。9×1。4×2.5×0。351。103kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0。9×1。2×0。3×0。350.113kN/m p0。9×1.4×Q1k0.

10、9×1.4×2。53。15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10。125q1静L2+0。125q1活L20。125×1。252×12+0。125×1.103×120。294kN·m M2max0。07q2L2+0。203pL,0.125q2L2+0.188pLmax0.07×0.113×12+0.203×3。15×1，0。125×0。113×12+0。188×3.15×10.647kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+

11、pL1=max2.354×0。22/2，0。113×0。22/2+3.15×0.20.632kN·m MmaxmaxM1,M2,M3max0.294,0。647，0。6320.647kN·m =Mmax/W=0。647×106/54000=11。989N/mm2f=15。44N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0。625q1活L0。625×1。252×1+0.625×1.103×11。472kN V20。625q2L+0。688p0。625×0.113

12、5;1+0。688×3。152.238kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2。354×0。2，0。113×0.2+3.153。173kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.472,2.238，3。1733。173kN max=3Vmax/（2bh0）=3×3.173×1000/(2×40×90)1.322N/mm2=1。78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q（G（G1k +(G2k+G3k)×h）)×b=(1×（0.3+（24+1。1)×0。12)）×0。

13、351。159kN/m 挠度,跨中max0。521qL4/（100EI）=0。521×1.159×10004/（100×9350×243×104）0.266mmL/2501000/2504mm; 悬臂端maxql14/（8EI）=1。159×2004/（8×9350×243×104）0.01mm2×l1/2502×200/2501。6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm）48×2.7主梁计算截面类型（mm)48×2.7主梁抗弯强度设计值f(N

14、/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W(cm3）4。12主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4）9。89主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10。9×max1。2(G1k +（G2k+G3k）×h)+1。4Q1k,1。35(G1k +（G2k+G3k）×h）+1。4×0。7×Q1k×b=0。9×max1.2×（0.5+（24+1。1）×0。12）+1。4×1。5，1。35×（0。5+（24+1.1）×

15、0。12）+1。4×0。7×1。5×0。351.989kN/m q1静0。9×1.2×(G1k +（G2k+G3k）×h）×b0.9×1。2×（0。5+（24+1。1)×0.12）×0。351。328kN/m q1活0。9×1。4×Q1k×b0。9×1.4×1.5×0.350。661kN/m q2(G（G1k +（G2k+G3k）×h）×b=(1×（0。5+(24+1。1）×0.12）&

16、#215;0。351。229kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁,Rmax1。25q1L1。25×1.989×12。486kN 按悬臂梁,R11.989×0.20。398kN RmaxRmax，R12.486kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1。25q2L1.25×1.229×11.537kN 按悬臂梁,R'1q2l1=1.229×0.20.246kN RmaxR'max，R11.537kN； 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一（kN·m） 主梁弯

17、矩图二(kN·m） =Mmax/W=0。752×106/4120=182.593N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一（kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=2×5。104×1000/38426。586N/mm2=125N/mm2 满足要求! 4、挠度验算 主梁变形图一(mm） 主梁变形图二（mm） 跨中max=1。402mm=1000/250=4mm 悬挑段max1。027mm=2×200/250=1。6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=6。09kN

18、，R2=7.08kN，R3=7。968kN，R4=3。723kN 图二 支座反力依次为R1=4。84kN,R2=7。59kN，R3=7。59kN,R4=4。84kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N7.968kNRc=kc×12=1×12=12kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型（mm)48×2。7钢管计算截面类型(mm）48×2.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2）384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3）4。12抗压强度设计值f（N/mm2）205支架自重标

19、准值q(kN/m）0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=150 满足要求! 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008,荷载设计值q1有所不同: 小梁验算 q10。9×1.2×(0.5+（24+1。1）×0。12)+1.4×0.9×1×0。35 = 1。724kN/m 同上四六步计算过程,可得： R15.282kN,R26.583kN,R36.91kN，R44。197kN =l0/i=1500。000/16=93.75 查表得,1=0。641 不考虑风荷载

20、: N =MaxR1,R2，R3，R4+0.9×G×q×H=Max5。282，6。583，6。91，4。197+0。9×1。2×0。15×3=7.396kN f=N/（1A）7。396×103/(0。641×384）=30.047N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载： Mw0。9×Qck×la×h2/100.9×1。4×0。9×0。051×1×1.52/100.013kN·m Nw =MaxR1，R2，R3，R

21、4+0。9×G×q×H+Mw/lb=Max5。282，6。583,6。91,4。197+0。9×1.2×0。15×3+0。013/1=7。409kN f=Nw/（1A）+Mw/W7.409×103/（0.641×384)+0。013×106/4120=33.255N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011 第6。9。7：支架高宽比不应大于3 H/B=3/7。8=0.3853 满足要求,不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力

22、验算支撑层楼板厚度h（mm）120混凝土强度等级C25混凝土的龄期（天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）0。737立柱垫板长a(mm）200立柱垫板宽b（mm）200 F1=N=7.409kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB500102010第6.5。1条规定，见下表公式参数剖析Fl（0。7hft+0.25pc，m）umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1。0;当h2000mm时，取h=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc，m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1。03.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1，2) 1=0。4+1。2/s，2=0。5+as×h0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作