楼盖设计单向板完整版页码板.doc

1、混凝土结构课程设计报告课题名称钢筋混凝土楼盖设计专业班级土硕0901学生*指导老师2011年 12月20日目录一、设计资料 3二、单向板楼盖设计41 .承载能力极限状态设计41）板（塑性方案设计）42）次梁（塑性方案设计）83）主梁（弹性方案设计） 122 .正常使用极限状态裂缝与挠度验算171）主梁裂缝宽度验算172）主梁挠度验算 18三、双向板楼盖设计 201 .承载能力极限状态设计201）板的计算（塑性方案设计）202）支承梁的计算（弹性方案设计）242 .正常使用极限状态裂缝与挠度验算291）短边292）长边31设计资料:某多层民用建筑平面尺寸为bx h=16.2mx 27m采用砖混结

2、构，分别按单向 板和双向板肋形楼盖进行设计。墙厚 240mm，壁柱截面尺寸 500mm x 500mm 中柱为混凝土柱，截面尺寸为 400mm x 400mm楼盖面层做法：20mm厚水泥砂浆找平后做10mm厚水磨石面层，板底米用 20mm厚混合砂浆天棚抹灰材料选用：梁内纵向受力钢筋采用 HRB400级热轧钢筋，其余采用 HRB3352级热轧钢筋。混凝土强度等级为 C35,可变荷载标准值3.5 KN/ m由规范查得：fc 16.7MPa ft 1.57MPa ftk 2.20MPa4Ec 3.15 10 MPa由规范查得：HRB400 级钢筋：fy 360MPa 2.0 105MPacHRB33

3、5 级钢筋：fy fy 300MPa Es 2.0 10 MPa要求：1、按考虑内力重分布的方法进行单向板肋形楼盖板及次梁的内力及配筋计 算，按弹性方法进行单向板楼盖主梁的内力、配筋、变形及裂缝计算；2、按塑性方法进行双向板肋形楼盖板内力及配筋计算，按弹性方法进行双 向板肋形楼盖梁的内力、配筋、变形及裂缝计算。3、分别绘出单、双向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图，要求单向 板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图一张（A3），双向板肋形楼盖的结构平 面布置和梁板配筋图一张（A3 ）。单向板楼盖设计承载能力极限状态设计（新规范2010）结构平面布置如图MOD电bl CIO豪 b4J0宅 5400

4、* b40OM1#rW2I I ZLOQQ I I眾问桢发计结构平:E布豈图、板（塑性方案设计）板的12/ 1产5400/1800=3故按单向板设计。根据最小板厚要求，民用建筑为60mm取板厚h=60mm/40=1800/40=45mm一 11次梁截面高度取 h=450mm/15=5400/15=360mm截面宽度取 bh : -h, 取b=200mm尺寸支撑情况如下图1、荷载计算恒载计算楼面面层：0.02 X 20+0.01 X 25=0.65 KN 口2板自重：0.06X 25=1.50 K%?天棚抹灰：0.02X 17=0.34 K%?恒载标准值2.49取一米宽为计算单元线恒荷载设计值g

5、=2.49 X 1X 1.2=2.988 KN/线活载设计值q=3.5 X 1.4=4.9合计g+q=7.888K%2、内力计算计算跨度：边跨：lnln +h/2=1580mm+60/2mm=1610mIn +a/2=1580mm+120/2mm=1640m取小值lo=1.61m中间跨：l = ln=1.8-0.2=1.6m知计算跨度差（1.610-1.6 ） /1.6=0.625%/12=5400/12=450mm取梁宽 b=250mm 次梁有关尺寸及支承情况如下图所示：I011IILrA$怅MOdM00次禺jcg按塑性设计尺寸图1、荷载计算恒载设计值板传来2.988K%? X 1.8m=5

6、.378KN/m次梁自重 1.2 X 25kn/3 X 0.2mX (0.45m-0.06m)=2.34 KN/m梁侧抹灰 1.2 X 17KN 3 X 0.02mX( ) =0.318KN/mg=8.036KN/m活载设计值板传来q=4.9K%? X 1.8m=8.82 KN/m合计g+q=16.856KN/m2、内力计算计算跨度边跨：lnl n +a/2=5.155+0.24/2=5.275m 1.025 ln =1.025 X 5.155=5.284m故取 l0 =5.275m中间跨：ln=5.4-0.25=5.15m取 lo = ln =5.15m跨度差 (5.275-5.15 ) /

7、5.15=2.4%10%说明可以按照等跨度进行计算，计算简图见下:S 150.003450.W连续次梁各截面弯矩及剪力计算见表:截面边跨跨内离端第二个支座离端第二跨跨内中间跨内中间支座弯矩计算系数m1/11-1/111/16-1/142M= m( g+q) lo/(KN.m)50.23-50.2327.94-31.93连续次梁剪力计算见表:截面离端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座内外侧剪力计算系数0.450.60.550.55V= v(g+q) ln/(KN39.1052.0952.1452.14)3、截面承载力计算次梁跨内截面按T形截面计算，翼缘计算宽度为：I边跨：bf=i/

8、3lo=i/3 5.275m=1.758mb+=200mm+1580mm=1.78m离端第二跨，中间跨： bf =1/3 5.15=1.717m b+ Sd =200mm+1600mm=1800mm 梁高 h=450mm, h0 =450-40=410mm由于新规范保护层厚度定义修改为最外层钢筋边界离构件边界的距离，故此时应该严格考虑箍筋的直径，取箍筋直径为 6mm，受力钢筋假设直径为 18mm,则此时as =25mm （保护 层厚度）+6mm （箍筋直径）+9mm （受力筋半径）=40mm。翼缘厚 hf =60mm判别T形截面所属类型，由III1 fc bf hf （ ho - hf /2）

9、=1.016.7175860（410-60/2）=669即中和轴位于翼缘内，属于第一类T形截面，故跨内截面均属于第一类T形截面。支座按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，ho =450mm-65mm=385mm其他中间支座均按照布置一排纵向筋考虑，取 ho =450mm-40mm=410mnm有 fy=360N/mm2，最小配筋率,45 ft/ fy %=0.196%0.2% 故取 0.2%。Amin=0.2% 200 450=180mm2连续次梁正截面承载力计算:截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内中间跨跨内中间支座M(KN.m)50.2350.2327.9431.93sM /(

10、1fcbf h02)(s M /( 1fcbh02)0.01020.10150.00580.0569=1 J1 2 s0.01020.10720.00580.0586Asbf h 1 fc / fy(Asbh0 1 fc / fy)342.06382.94189.85222.86选配钢筋?2心14、124塾122114、12准12实配钢筋面积（mm2）421452421452连续次梁斜截面承载力计卜算.hw/b=410/200V321.48V321.48V342.35Vo.7 h 仙90.12V84.62V84.62V90.12V选用箍筋?2 中 6於6加6於6AsvnAsv157575757

11、fyv Asvhos=/（V-0.7ftbh0）构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋实配箍筋间距300300300300次梁配筋示意图:计算383血卡寸夢2?3刖实配 452mniY实配 452irm，硼（直筋）2驰2（直筋）i 063300參逝2左垮跨来）0g3OO申T ：说宇采丿 血M右跨跨棗）1鱼2右跨跨米）= 计 W190nuir 实配421施计阜 342iini7实酣 421mnr憑血沢弯起）24-142（弯起）次梁塑性设计配筋示意图三、主梁(弹性方案设计)已知柱截面尺寸为400mrK 400mm主梁相关尺寸及支承情况如下图所示:主梁弹性设计尺寸图1、荷载恒载设计值由次梁传来 8.036

12、KN/m X 5.4m=43.394KN主梁自重(折算为集中荷载)1.2 X 25 k%3 x 0.25m X (0.65m-0.06m) X1.8m=7.965KN梁侧抹灰(折算为集中荷载)1.2 X 17 K%3 x 0.02m X (0.65m-0.06m) X1.8m=0.867KNG=52.226KN活载设计值：由次梁传来 Q=8.82KN/mX 5.4m=47.628KN合计 G+Q=99.854KN2、内力计算边跨：ln I。=1.025ln+b/2=1.0255.08+0.4/2=5.41m1.05ln =1.05X 5.0=5.25m 故取 l0 =5.25m跨度差(5.41

13、-5.25 ) /5.25=3%10%,故可以按照等跨连续梁计算。由于主梁线刚度较柱线刚度大得多，故可以视主梁为铰支，柱顶上连续梁计算简图如下: 主梁弯矩计算，剪力计算如下图：Q47.6G=52. 2Q5；G.28KX26KNG 、2.? G、7 G rrQ ? G1805180511501750L175D18051M55剪力计算表中间支座外侧弯矩计算表计算简图K0.733-0.7330.866-0.866-0.1330.133VA/VD(KN)32.28-32.2841.25-41.25-6.33-1.2671.267-1.1341.134-0.133VB 左(VC 右)/ (KN)-66.

14、1766.17-54.0154.01-6.336.330.1336.3328丫右(VC K左)/ (KN)152.23-100-52.2300147.63-1-47.63序号计算简图边跨跨内中间支座中间跨跨内KM1/(KN.m)KMB(MC)/(KN.m)KM1/(KN.m)1iC0.24468.94-0.267-73.210.06718.9324JtD0.28974.47-0.133-33.26-33.263xC-11.09-0.133-33.260.20051.534M Q MU0.22959.01-0.311-0.089-77.76-22.250.17043.80iic05.z -JCD

15、0.27470.60-0.1780.044-44.5111.00-14.84最 不 利 组 合1+2143.41-106.47-14.331+357.85-106.4770.461+4127.95-150.97( -95.46)62.731+5139.54-117.72( -62.21)4.09端支座内侧中间支座内侧0.68932.82-1.311-62.441.22258.2041 c &0.0894.240.1336.33-0.778-37.050.82239.15-1.178-56.110.22210.575 i c 科-0.044-2.10-0.044-2.100.22210.57最不

16、 利 组1+279.53 (-79.53)-120.18(120.18 )52.23(-52.23)1+331.95(-31.95)-72.50(72.50)99.86(-99.86)1+471.10(-34.04)-128.61(72.50)110.43(-89.28)合1+577.43(-40.38)-122.28(64.07)62.80(-41.66)主梁的弯矩包络图及剪力包络图如下:3、截面承载力计算判别T形截面类型，其翼缘计算宽度为：边跨 bf =1/3 l0 =5.41 X 1/3=1.803mb+ S0) =250mm+5155mm=5.405m 并取h0 =650-40=610

17、mm中间跨 bf =1/3 l0 =5.250 X 1/3=1.75m150.97 KN.m故属于第一类T形截面，但跨内截面在负弯矩作用下按矩形截面计算，取as =70mm， ho =650mm-70mm=580mnm支座截面按矩形截面计算，取 as =90mm， ho =650mm-90mm=560m因为支座弯矩较大，故考虑两排布筋，并布置在次梁主筋下面。)有V0 =1/2(G+Q+G+Q) =1/2 X 99.854KN X 2=99.854KN (按简支梁计算的支座边缘处剪力设计值)又 b(柱支座的宽度)=400mm所以 V0 b/2=99.854KN X 400mm X 主梁正截面承载

18、力计算:截面边跨跨内中间支座中间跨内M(KN.m)143.41-150.9770.46-14.33V0 b/2(KN.m)19.971M- V0 b/2(KN.m)143.41-130.99970.46-14.33s =M/1 fc bf ho0.01280.10010.00650.0102(s=M/ 1 fcbho)0.01290.10560.00650.01031As= bf h01 fc/ fy686.03 (两排布657.28置)321.9068.98As= bh。 1 fc/ fy置/?2& 182 182 14选配钢筋2曲144 142 12?218实际配筋面积8171125534

19、509斜截面承载力计算:截面端支座内侧中间支座外侧中间制作内侧V(KN)79.53128.61110.430.25 c fcbh (KN)636.69V584.5V584.5V0.7 ftbh0 (KN)167.60V153.86V153.86V选用箍筋?26?2|： 6?20 6Asv =n Asv1575757s=fyvAsvhV 0.7ftbh。构造配箍构造配筋构造配筋适配箍筋间距150150150f yv Asvh0Vcs =0.7 ftbh0 +s237.14217.70217.70Asb000选配弯筋实配弯筋主梁吊筋计算由次梁传来全部的集中荷载为：G+Q=52.226KN+47.6

20、28KN=99.854KN20n贝U 代=99.854 1000N/ (2 300N/mm sin 45 ) =235.4 mm2 fyvSin选配 21 4( As =308mm2)主梁配筋草图如下：巒諒轉9押 剿25諒i 驷饰2瞬58m*醴322吮S317詔鄰3W正常使用极限状态裂缝与挠度验算（新规范2010）s/Es （1.9Cs+0.08deq/ te）Cs为最外层纵向受拉钢筋外边缘至受一、主梁裂缝宽度验算恒载标准值Gk =43.523KN 活载标准值 Qk =34.02KNVoq(GkqQk) =43.523+0.534.02=60.533KN控制截面准永久组合值（Mq）Voqb/2

21、MqVoqb/2边跨跨内(0.244 43.523+0.50.289 34.02)5.41=84.0584.05中间支座0.311 34.02)(5.41+5.25)/2=-90.13-12.11-78.02中间跨跨内(0.067 43.523+0.50.200 34.02)5.41=34.1834.18判别最不利荷载组合，利用公式Mq mlGklo m qQkl（计算主梁内力）q =0.5对于受弯构件，按荷载准永久组合，并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度,max er拉区底边的距离。ftk=2.20N/mm2，Es=2.0 1o5N/mm2 Cs=25mm er=1.9主梁裂缝宽度演算表:项次

22、边跨中间支座中间跨跨内Mq84.05-78.0234.18As8171125534实配钢筋塾 ?2 182 182 142& 144 142坐12deq16.2515.5713.08Ate=0.5bh812508125081250Ate=0.5bh+(bf b)hf171250te0.01010.01380.0066 (取为 0.01)sq =Mq/(0.87 ho A)193.85142.35120.610.36960.37200.20001.9Cs +-J0.08 deq/ te176.21137.76152.14max ( mm)0.120.070.03显而易见，对于主梁，其裂缝宽度最大

23、值max最大裂缝宽度限值im =0.3mm,符合裂缝控制要求二、主梁挠度验算(按简支梁计算)主梁作为有集中力作用的连续梁，应利用图乘法求挠度。ftk=2.20N/mm2，Es=2.o 105 n/mm2 Cs=25mm cr =1.9主梁 恒载标 准值为 Gk =43.523KN 活载 标准值 Qk =34.02KNQk 0.5=17.01KN荷载效应准永久组合Mqm1Gklom qQk loMkm1GklomQklo=(O.244 43.523+0.289 34.02) 5.41=110.64 KN.m由于各跨中 取/1h=610mm As=8l7mm242匕=3.1510 N/mme =

24、Es/Ec=6.35As817sqBsafbho250610 .00536teAs0.5bh817Mq0.87A%1.10.65ftkte s84.05 1060.871.1EsAsh。1.150.26 e出Bs1)Mq Mk817 610193.85N/mm22.200.65 0.0101 193.850.3696522.0 108716101.150.36960.26 6.35 0.00536110.64Bs 4.442 1013(2 1) 84.05 110.6454820=5/48 110.64BMkl所以主梁挠度符合要求。0.01010.5 250 650137.8171062131

25、05410 /(4.442 10 )=7.59mm5410/250=21.64mm双向板楼盖设计承载能力极限状态设计（新规范2010）平面布置如图:创CO540?5400LfOCpjBD匚S3o一、板的计算（塑性方案设计）板的厚度按构造要求取h 120mm54亦 108mm。梁截面高度取5050h 450mmli 5400mm404036omm，截面宽度 b 200mm。1、荷载计算恒载标准值20 kN/m3 = 0.4 kN/m20mm厚水泥砂浆0.02 m25 kN/m3 = 3.0 kN/m150mn钢冈筋混凝土0.12m20mn厚混合砂浆天棚抹灰10mn厚水磨石面层0.02 m0.01

26、 m317 kN/m = 0.34 kN/m325 kN/m = 0.25 kN/mgk = 3.99kN/m2线恒载设计值 线活在设计值 合计每米板宽g = 1.23.99kN/m = 4.79kN/mq =1.43.5kN/m =4.9kN/m9.69 kN/mp = g + q =9.69 kN/m2、内力计算1）中间区格A计算跨度lx 5.4 0.2 5.2 mloy 5.4 0.25.2 m1n 0y /Ox 1取 21，2n采取弯起式配筋，跨中钢筋在距支座处弯起一半，故得跨内各塑性绞线上总 弯矩为Mx(l0ylox )mx4(5.25.2/4)mx 3.9m,My3 i4,3Lxm

27、x 匚41.0 5.2mx 3.9mxMxMxloyEx10.4mxMyMyMyMx 10.4mx代入公式2Mx2M y Mlx Mx My MyxPlOx 挣3ly lx)由于区格板C四周与梁连接，内力折减系数0.8，由2 3.9mx 2 3.9mx 2 10.4mx 2 10.4mx0.8 9.69 5.22(3 5.2 5.2)12可得 mx 3.176kN m/mmy mx 3.176kN m/mmx mxmx 6.352kN m/mmy mymy 6.352kN m/m2 )边区格B计算跨度l0y 5.4 0.2/2 0.12 0.12/2 5.24mlox 5.40.25.2m1n

28、 l0 y / 1 0x 101取21,2n由于B区格三边连续，一边简支，无边梁，内力不作折减，又由于短边lox支座弯矩为已知，my6.352kN m/mMx (5.245.2/4)mx 3.94mxMy1 5.2mx 3.9mx4Mx M；2 5.2410.48 mxMy6.352 5.233.030KN .m代入 2Mx 2My Mx Mx My M yplx212(3lyl0xl0x 5.40.25.2mn0y /0x匸011取1,2n得 mx 5.368kN m/mmymx 5.368kN m/mmx mxmy 10.736kN m/m3 ）边区格C计算跨度l0y 5.40.2/20.

29、120.12/25.24m由于C区格三边连续，一边简支，无边梁，内力不作折减，又由于短边lox支座弯矩为已知，my6.352kN m/ mMx (5.245.2/4)mx 3.94mxMy31 5.2mx 3.9mx4Mx Mx 2 5.2410.48 mxMy 6.352 5.233.030KN .m代入 2Mx 2My Mx Mxpl0x2My My 0x12(3l0yl0x)得 mx 5.368kN m/mmymx 5.368kN m/mmxmxmy 10.736kN m/m4) 边区格D跨度计算lx ly 5.24ml0y / l0x由于D区格支座弯矩均已知，mxmy10.736KN

30、m/mMx (5.24 5.24/4)mx3.93mx My3 1 5.24m.43.93mx代入公式2 M x2MyMx Mx” MMy plx212(3l0yl0x)mx13.42kNm/mmy13.42kNm/m3、配筋计算各区格板跨内及支座弯矩已求得，取截面有效高度hx 90mm, hy 90mm，即可近似按A m 算出相应的钢筋截面面积，板0.95fyh各截面配筋计算见表3连续板各截面配筋计算截面Mh0As选配钢筋适配钢 筋跨 中A区格lx方向3.176 0.8 =2.5419099.06 8200251ly方向3.176 0.8 =2.5419099.06sir 8200251B1

31、区格lx方向5.36890209.28 8130386ly方向5.36890209.288130386B2区格lx方向5.36890209.288130386l0y方向5.36890209.288130386C区格lox方向5.36890209.288130386loy方向5.36890209.28- 8130386D区格lox方向13.4290523.20- 10100785loy方向13.4290523.20- 10100785支座A-A6.35290247.64- 8130、8260580A-B6.35290247.64-8130、 8260580A-C6.35290247.641 8/

32、130、8260580B-B10.73690418.56- 8100、8200753B-D10.73690418.568100、8200753C-D10.73690418.56- 8100、8200753二、支承梁的计算（弹性方案设计）取梁高h 500mml 5400mm . u1515厶 U5 1II11 o1、何载恒载设计值由板传来g1 =4.79kN/m2 5.4m = 25.866kN/m次梁自重1.2 25 kN/m3 0.2m (0.5m0.12m) = 2.28kN/m梁侧抹灰1.2 17 kN/m3 0.02m (0.5m 0.12m) 2=0.31kN/mg2 =2.59KN

33、/m活载设计值由板传来q = 4.9kN/m25.4 m = 26.46kN/m1g1g1q 25.86624.46/432.481KN / m1q3-q 3 24.46 / 4418.345KN / m2、内力计算支承梁端支承在带壁柱的墙上，支承长度为240mm。中间支承在400mm 400mm的混凝土柱，按连续梁计算，支承梁长跨方向为五跨连续梁，短 跨方向为三跨连续梁，其计算跨度：边跨 In =5400mm 200mm 120mm = 5080mml 0 = ln+a/2+b/2 = 5080mm + 240mm/2 + 400mm/2 = 5400mm 1.05ln = 1.05 (54

34、00mm 400mm)=5250mm取 l0 = 5.25m支承梁各截面弯矩及剪力按下式计算:M Kgl2V Kgl。支承梁具体计算数值见下边表格:短边方向支承梁弯矩计算序 号荷载简图KKKK MCM1MBM210.08-0.10.0251.78-0.100J*6.04-7.34-7.342aiTi .0.054-0.0630.021-0.06351.15-58.0218.80-59.6730.068-0.031-0.03136.38-16.13-16.584-0.0310.052-0.031-16.1326.29-16.585-rrrT?0.05-0.0730.038-0.02126.75-

35、37.9719.21-11.23渤琳七単*J-nE-Jh-R M TV内一力一组一合一1+2+31+2+51+2+41+2+493.57-103.3347.48-83.59短边方向支承梁剪力计算序 号荷载简图KVaKVBLKVBr1F：二:二1：二 g0.45.59-0.6 -8.280.56.9020.18332.10-0.313-54.140.2543.8530.21921.69-0.281-27.455J0.17717.53-0. 323 -31.550.30229.92内 力 组 合1+2+31+2+51+2+559.38-93.9780.67长边方向支承梁弯矩计算序 号荷载间图KM1

36、K mbKM2KMCKM30.078-0.1050.033-0.0790.0465.89-7.702.36-5.643.280.053-0.0660.026-0.0490.03450.20-60.6723.28-43.8730.440.067-0.033-0.0250.05935.84-17.13-12.6429.83-0.0330.055-0.025-17.1327.81-12.640.049-0.0750.041-0.01426.21-38.9420.73-7.08-0.0220.039-0.0700.044-11.4219.72-35.3922.25最不利组合1+2+31+2+51+2+

37、41+2+61+2+391.93-107.3153.44-84.9063.55长边方向支承梁剪力计算序 号荷载间图K VAKVBLKVBRKVCLKVCR10.394-0.6060.526-0.4740.5005.51-8.357.25-6.456.8020.184-0.3160.266-0.2340.25032.27-54.6045.96-39.9042.6330.2170.2830.0080.0080.2521.5027.620.780.7724.0850.175-0.3250.311-0.819-0.01417.34-31.7230.35-18.2-1.3560.022-0.0220.2

38、02-0.2980.3072.18-2.1519.71-28.7029.57最不利组合1+2+31+2+51+2+51+2+61+2+659.28-94.6783.56-75.0579.003、承载力计算支承梁跨内按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：bf = l o/3 =5400m/3=1800mn b+Sn = 6000mm 并取 ho = 500mm 40mn= 460mm判别T形截面类型:,fcbf hf （h0 上）1.0 16.7 1800 120（460 竺）1443KN mm2 293.57kN m（边跨中）47.48kN m（中间跨中）故各跨中截面属于第一类T形截面。支座截面按

39、矩形截面计算，取 h0 = 500mm 90mm = 410mm按布置两排纵筋考虑。Vo （g1 q）l/4 g2l0 /2 72.85KN支座弯矩设计值：短边方向Mb MBmax Vob/2长边方向Mb M Bmax Vob/2MC Me max Vb/2 支承梁正截面承载力计算见下表：短边支承梁正截面承载力计算截面边跨中间支座中间跨弯矩M(kN m)93.57-88.7647.78M0.01470.15810.0075s1帥；或M或s21 fcbf h01 / 2 s0.01480.17310.00751Asbf h 1 fc / fyAsbh0 1 fc / fy569.25658.32

40、289.62选用钢筋4 14、2 並 14、 2 尬 164曲12实际钢筋截面面积 (mm616710452长边方向支撑梁正截面承载力计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二 跨跨内中间支座中间跨弯矩M(kN m)91.93-92.7453.44-70.3363.55Ms1fcbho或M或 s1fcbfh00.01450.16520.00840.09950.01001 J1 2 s0.01460.18170.00840.10500.01001Asbf h 1 fc / fyAsbh0 1 fc / fy559.20691.10324.07448.24385.69选用钢筋庭14、2 肚 14、2恋16梓124曲14、4巻12实际钢筋截面面积616710452616452(mm斜截面受剪承载力计算：验算截面尺寸hw ho hf 460 120 440，因为 hw /b 440/200 2.2 4,截面尺寸按下式验算：0.25 cfcbh0 0.25 1 16.7 200 460 384.1KN VMAX 94.67KN 符合截面尺寸，满足要求。又V 0.7 ftbho 0.7 16.7 2000 4601075.5KN故可以按照构造要求配置 带82