立式圆筒形钢制焊接储罐计算软件

1、浮浮盘盘支支腿腿计计算算：1.单盘支腿计算单盘支腿的设计载荷：单盘总重Wd：130Ton单盘单位面积活载W：0.122Ton/m2单盘面积Ad：2463m2单盘总活载Wsd=WAd：300.486Ton浮盘支腿数量Nd：114根Fd：3.776Ton2.浮舱支腿计算浮舱支腿的设计载荷：浮舱总重Wp：122Ton浮舱单位面积活载W：0.122Ton/m2浮舱面积Ap：916.8m2浮舱总活载Wsp=WAp：111.850Ton浮舱支腿数量Np：72根Fp：3.248Ton3.单盘支腿的许用压缩力计算：圆管支腿截面外径：76mm圆管支腿壁厚：7mm支腿长度L：280cm单盘支腿截面积：15.17c

2、m2单盘支腿截面惯性半径i：2.45cm支腿柔度= i/L：114.19Fs：1.91a：0.758Ton/cm2支腿许用压缩力Fa：11.5011.50TonFaFdFaFd浮浮盘盘支支腿腿压压缩缩力力合合格格！ 4.浮舱支腿的许用压缩力计算：浮盘板管外径x壁厚底板dsdddNWWF+=pspppNWWF+=aaAFs=saF34700132. 22ls-=63103 .1835035-+=llsF圆管支腿截面外径：76mm圆管支腿壁厚：7mm支腿长度L：280cm单盘支腿截面积：15.17cm2单盘支腿截面惯性半径i：2.45cm支腿柔度= i/L：114.19Fs：1.91a：0.758

3、Ton/cm2支腿许用压缩力Fa：11.5011.50TonFaFpFaFp浮浮盘盘支支腿腿压压缩缩力力合合格格！ aaAFs=saF34700132. 22ls-=63103 .1835035-+=llsF浮浮舱舱加加筋筋以以满满足足稳稳定定性性的的计计算算：浮浮舱舱重重心心计计算算：输入：输出：b4800mm重心OZ=361.57156361.57156 mmb1670mm重心Ox=2337.18322337.1832 mmb24801mm以下为中间过程值，仅供参考！b3830mmZ1335mmA16599.9924 mm2b44800mmZ2709.4005 mmA224005 mm2t

4、110mmZ3415mmA38300 mm2t25mmZ42.5mmA424000 mm2t310mmX14795mmt45mmX22405mm1X35mm0X42400mm圆薄膜边界条件影响系数K1，K2数值表00.256 0.706 1.1222.049.6K10.654 0.712 0.783 0.842 0.931 1.0125 1.078 1.145 1.194 1.239 1.286 1.336K20.334 0.296 0.254 0.236 0.202 0.182 0.169 0.158 0.151 0.144 0.138 0.13

5、2圆薄膜边界条件影响系数K3数值表00.5481.111.611.942.342.823.424.25.21K30.432 0.392 0.374 0.3640.360.354 0.351 0.347 0.3430.348.98.9保守设计状态为：K1取最小值，K2，K3取最大值！FtRc=l浮浮盘盘计计算算1.浮浮盘盘安安装装高高度度计计算算：浮盘外径D1：65600mm浮盘内径D2：56000mm=D2/D10.854储液密度：700Kg/m3浮盘厚度t：6mm浮舱重量W1：121797Kg单盘重量W2：106081Kg整个浮盘的重量调整系数：1.1整个浮盘重量W：250665.8Kg浮舱

6、自身在液面的浸没深度T0：190190mm设计最小安装高度C0：123123mm设计最大安装高度Cm：277277mm单盘中点挠度f0：6767mmP：单盘板单位面积重量(Kg/m2)T1M：8787mm结结论论：单单盘盘安安装装高高度度C范范围围：123mm123mm C C 277mm277mm实实际际浮浮盘盘安安装装高高度度235235mm2. .浮浮盘盘的的强强度度和和稳稳定定性性计计算算：(1)(1)单单盘盘挠挠度度与与应应力力计计算算船舱截面重心至罐中心轴的距离Rc：30500mm浮盘厚度t：5mm船舱宽度b：4800mm内边缘板宽度b1：670mm外边缘板宽度b3：830mm内边

7、缘板厚度t1：10mm外边缘板宽度t3：10mm单盘板与船舱连接构件的截面积FL：2130mm2弹性边环有效截面积F：17130mm28.9查表得：无量纲系数K10.6540.654无量纲系数K20.3340.334无量纲系数K30.4320.432浮盘厚度t：5mm单单盘盘板板最最低低安安装装高高度度单单盘盘板板最最大大安安装装高高度度单单盘盘板板中中点点rPTC-=00)(4222110DDWT-=rprttPTM-=D2211479. 0MmTTC10D+=FtRc=lLFtbtbF+=33113421EtqRKfm=322222tREqKr=s322223tREqKm=sss=5 .

8、145. 0a单盘最大当量载荷q：550Pa单盘半径R2：11800mm弹性模量E：192000Mpafm137mmr20.3Mpam26.3Mpa许用剪应力a：105.975Mpammaa 单单盘盘径径向向应应力力合合格格！(2)(2)浮浮盘盘整整体体稳稳定定性性计计算算A A浮浮船船在在圆圆环环平平面面内内临临界界失失稳稳浮船在圆环平面内临界失稳载荷Pcr1：26782678Mpamm材料弹性模量E：206000Mpa浮船平均半径Rc：30500mmOx2300mm惯性矩Iz：1.22958E+11 mm4上船舱板宽度b2：4807mm上船舱板宽度t2：5mm下船舱板宽度b4：4820mm

9、上船舱板宽度t4：5mm船舱宽度b：4800mm折减系数1：1折减系数2：0.4折减系数3：1折减系数4：0.4满足浮船平面稳定的条件为：整体稳定安全系数n1：1.4Nr：101.5Mpammn1Nr2/（1+）130.9130.9Mpamm满满足足浮浮盘盘平平面面稳稳定定性性要要求求！B B浮浮船船在在圆圆环环侧侧向向的的临临界界失失稳稳313czcrREIP=1212)(4344232223332111tbtbOtbObtbIxxzhhhh+-=tt+1211rcrNnPtNrrs=9321048 . 949+=cyxcxcrbRGIEIREIPr244232223332111221212

10、-+-+=ahahhhtgbOFtgbObFbFbFIzzx()=+=412231iiiiytbbbbIh()m+=12EGtNrrs=ss=5 . 145. 0a浮船在圆环侧向的临界失稳载荷Pcr2：310310Mpamm惯性矩Ix：4073088350mm4材料泊桑系数：0.3材料剪切模量G：158462Mpa惯性矩Iy：10444242974 mm4Oz：375mm浮舱底板倾角：0整体稳定安全系数n2：1.4Nr：101.5Mpammn2Nr2/（1+）130.9130.9Mpamm满足浮船侧向稳定的条件为：满满足足浮浮盘盘侧侧向向稳稳定定性性要要求求！C船船舱舱截截面面的的承承载载能能

11、力力（1）船舱顶、底板舱顶板承受的横向载荷q2：120Kgf/m2舱底板承受的横向载荷q4：133Kgf/m2r2：22.522.5Mpar4：24.124.1Mpa许用剪应力110Mpa结结论论：船船舱舱顶顶、底底板板径径向向拉拉应应力力合合格格！（2）船舱内外边缘板膜膜应应力力：由由径径向向拉拉力力引引起起的的边边缘缘板板应应力力系数n：1.3Nr：101.5Mpamm单盘半径R2：11800mm膜应力N：90.990.9Mpas2/3：157Mpa结结论论：船船舱舱内内、外外边边缘缘板板膜膜应应力力合合格格! !弯弯曲曲应应力力：由由径径向向拉拉力力和和泄泄漏漏后后盘盘自自重重引引起起的

12、的弯弯距距M M而而产产生生的的应应力力之之和和tt+1222rcrNnP ss=-322252224)10(tbqEr()1000/004arTTq+= ss=-324254424)10(tbqEr sLrNFtbtbRnNsss3233112=+=()sMNsss+()()xzzrObNCONM-=Nr：101.5Mpamm（Kgf/cm）Nz：6.25Mpamm（Kgf/cm）Oz：361.5mmOx：2337.2mm浮盘实际安装高度C：235mm船舱宽度b：4800mm外边缘板宽度b3：830mmIx：4073088350mm4M：2552.75NM：8.93Mpas：235MpaM+

13、N：99.8399.83Mpa结结论论：船船舱舱内内、外外边边缘缘板板弯弯曲曲应应力力合合格格! !（3）稳定性由由径径向向拉拉力力引引起起的的边边缘缘板板应应力力应应小小于于临临界界应应力力即即：cr1：169.30Mpacr3：110.32Mpa膜应力N：90.990.9Mpa结结论论：船船舱舱稳稳定定性性合合格格! !3. .浮浮顶顶的的抗抗沉沉性性计计算算：（1 1）单单盘盘板板泄泄漏漏与与任任意意两两个个相相邻邻浮浮舱舱泄泄漏漏时时的的抗抗沉沉计计算算必须满足浮舱底板倾角：0浮舱个数m：36个单个浮舱对应的中心角：10m mTTb)10050(03+a)(4222110DDWT-=r

14、p-=tPTrtt2211pyttsin1138243-+=maaTTT-+=110()()()atttatgDbT+-+=101121()()zxMObIDM-+=3114ts23 , 13 , 163 , 1106 . 7=btcrNss()sMNsss+()()xzzrObNCONM-=T0：190mmT1：165mma：0.174T：430430mmT0：0 0mm结结论论：浮浮舱舱外外边边缘缘板板高高度度至至少少为为 480480mm（2）单单盘盘在在雨雨载载下下的的抗抗沉沉计计算算注：本段计算公式对应的单位必须是Kg，cm！计算者在计算中按实际单位输入即可！储罐内径D：66000m

15、m积雨水高度h0：250mm雨水密度1：1000Kg/m3无量纲系数K1：1.2Q2：855299Kg安装单盘增加的浸液深度T1：87mme：441.52cm5/3/Kg1/3q1：9.87185E-05 Kg/cm3q0：0.011652484 Kg/cm2雨载当量载荷q：0.004471688 Kg/cm2雨载时单盘增加的挠度fm：498mm雨载时浮顶增加的下沉深度T2：172172mm关关于于浮浮舱舱高高度度的的结结论论：雨雨载载荷荷250mm250mm的的状状况况下下，保保持持浮浮舱舱不不沉沉没没，则则：浮浮舱舱外外边边缘缘板板高高度度至至少少为为449449mm10224rphDQ

16、=3/110qeqqq-=mfhDDT2012122521. 0trr-=()2701212221521. 0101trrrtt-=qhDDfmrrrttD+-=1012122201ThDDq()rt-=211521. 0qE tDKe3/4112 =t1023TTTbD+储储罐罐计计算算目目录录版版本本说说明明： 储储罐罐估估重重 应应提提供供参参考考系系数数！1.储罐估重量整整体体计计算算 基基本本无无误误抗抗震震计计算算 基基本本无无误误2.储罐整体计算带带地地脚脚螺螺栓栓时时的的抗抗震震有有疑疑问问。3.储罐抗震计算地地脚脚螺螺栓栓计计算算 未未再再次次校校核核对对风风载载中中的的一一

17、项项值值有有疑疑问问！4.地脚螺栓计算带带肋肋球球壳壳计计算算，未未再再次次校校核核，但但估估计计没没大大问问题题！罐罐顶顶罐罐壁壁有有效效连连接接面面积积计计算算，经经过过使使用用比比较较准准确确5.带肋球壳计算外外浮浮顶顶罐罐抗抗风风圈圈计计算算，未未校校核核，也也未未经经过过实实践践！拱拱顶顶扇扇形形板板尺尺寸寸计计算算，基基本本无无误误！6.罐顶罐壁有效连接面积计算锥锥顶顶板板尺尺寸寸计计算算，基基本本无无误误！必必须须增增加加外外浮浮盘盘的的计计算算！7.外浮顶罐抗风圈计算本本计计算算适适用用于于高高径径比比小小于于1.6的的储储罐罐。主主要要问问题题在在于于未未考考虑虑地地震震倾倾

18、覆覆。如如需需考考虑虑地地震震倾倾覆覆，可可参参考考API650相相关关章章节节。8.拱顶扇形板尺寸计算9.锥顶板尺寸计算10.浮盘计算本本计计算算适适用用于于高高径径比比小小于于1.6的的储储罐罐。主主要要问问题题在在于于未未考考虑虑地地震震倾倾覆覆。储罐SH3046计算计算时间2022/2/26：拱拱顶顶储储罐罐估估重重：1.数据输入：2.数据输出：公称直径：9.8m底板重量：4.9324.932ton罐壁高度：15m顶板重量：5.0775.077ton底板厚度：8mm壁板重量：149.182149.182ton顶板厚度：8mm浮盘重量：0 0ton浮盘厚度：0mmVOLUME113111

19、31m3浮盘材质：7850盘梯重量2.8642.864ton质量附加系数：1.1顶部护栏重量0.770.77ton盘梯型式双扶手罐重（不含梯子平台）：175175ton充水重：13061306ton全部罐重量：178.6178.6ton拱顶的拱高度：1312.951041312.95104 mm只只针针对对拱拱顶顶！过过些些时时候候改改善善！钢SH3046-92 储 罐 计 算计算日期:2022/2/26设计规范：SH3046-92 石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范项目：设设计计输输入入数数据据：设计温度：100100储罐形式：2 2设计压力：0 0Pa罐壁板分带数：1212基本风压Wo

20、：450450Pa第1带壁板宽度：1.81.8m储罐内直径 D=3636m第2带壁板宽度：1.81.8m罐壁高度H=2121m第3带壁板宽度：1.81.8m设计液位高度19.719.7m第4带壁板宽度：1.81.8m水压试验液位19.719.7m第5带壁板宽度：1.81.8m板材负偏差C1：0.80.8mm第6带壁板宽度：1.81.8m罐壁腐蚀裕量C2：2 2mm第7带壁板宽度：1.81.8m罐底腐蚀裕量C3：0 0mm第8带壁板宽度：1.81.8m罐顶腐蚀裕量C4：0 0mm第9带壁板宽度：1.81.8m物料密度：810810Kg/m3第10带壁板宽度：1.81.8m焊接系数：0.90.9第

21、11带壁板宽度：1.81.8m第12带壁板宽度：1.21.2m计计算算公公式式：1.罐壁设计厚度计算公式：（注：罐壁厚度取t1,t2,t3中较大者）符号说明：物料密度（Kg/m3）H：计算罐壁板底边至罐壁顶端（如有溢流口，则应至溢流口下沿）的垂直距离（m）D：储罐内直径（m）：焊缝系数t设计温度下罐壁钢板许用应力（Mpa）常温下罐壁钢板许用应力（Mpa）输输出出数数据据：1.壁板厚度：材料选择设计温度许用应力常温许用应力t1t2t3设计选用厚度第1带壁板厚度：25138.83138.8314014024.9924.9927.9627.960 08 8mm第2带壁板厚度：25138.83138.

22、8314014022.9322.9325.4425.440 08 8mm第3带壁板厚度：25138.83138.8314014020.8720.8722.9222.920 08 8mm第4带壁板厚度：25138.83138.8314014018.8118.8120.420.40 08 8mm第5带壁板厚度：25138.83138.8314014016.7516.7517.8817.880 08 8mm第6带壁板厚度：25138.83138.8314014014.6914.6915.3615.360 08 8mm第7带壁板厚度：25138.83138.8314014012.6312.6312.8

23、412.840 08 8mm() 213.00049.01CCDHtt+-=fsr() 123.09.4CDHt+-=fsfstPDttt0005. 0) 2, 1max(3+=内浮顶Q245RQ245RQ245RQ245RQ245RQ245RQ245RSH3046-92 储 罐 计 算计算日期:2022/2/26第8带壁板厚度：24145.83145.8314714779.870 08 8mm第9带壁板厚度：24145.83145.831471477.470 08 8mm第10带壁板厚度：24145.83145.831471476.286.285

24、.075.070 08 8mm第11带壁板厚度：24145.83145.831471474.324.322.672.670 08 8mm第12带壁板厚度：24145.83145.831471472.362.360.270.270 08 8mm壁板总重量：149182149182Kg2.罐壁加强圈风压高度系数z：1 1基本风压Wo：450450Pa罐顶呼吸阀负压q：490490Pa2.1设计外压（1）固定顶储罐罐壁筒体设计外压：（2）内浮顶储罐罐壁筒体设计外压：（3）外浮顶储罐罐壁筒体设计外压：内浮顶储罐设计外压Po：1012.51012.5Pa2.2罐壁筒体临界压力计算公式：符号说明：Pcr:

25、罐壁筒体的临界压力（Pa）tmin:顶层罐壁板的规格厚度（mm）HE:罐壁筒体的当量高度，对于外浮顶罐，只计抗风圈以下罐壁筒体的当量高度（m）Hei:第i圈罐壁板的当量高度，对于外浮顶罐，只计抗风圈以下部分（m）hi:第i圈罐壁板的实际高度，对于外浮顶罐，只计抗风圈以下部分（m）ti:第i圈罐壁板的规格厚度（mm）D:储罐内径（m）#DIV/0!#DIV/0!壁板分带每带壁板宽度每带壁板厚度当量高度Hei（m）qWP oOZ2.12 5.2+=mOZWPom25.2=OZWPom375.3=5.2m i n)(1 6 0 0 0DtHDPEc r=eiEHH=5.2m in)(iie itth

26、H=Q245RQ245RQ245RQ245RQ245RQ245RSH3046-92 储 罐 计 算计算日期:2022/2/26第1带壁板：1.3951.3957 70.3440.344第2带壁板：1.3651.3656 60.4950.495第3带壁板：1.3651.3655 50.7810.781第4带壁板：1.3651.3654 41.3651.365第5带壁板：1.3651.3654 41.3651.365第6带壁板：1.3651.3654 41.3651.365第7带壁板：1.3651.3654 41.3651.365第8带壁板：1.3651.3654 41.3651.365第9带壁板

27、：#DIV/0!#DIV/0!第10带壁板：#DIV/0!#DIV/0!第11带壁板：#DIV/0!#DIV/0!第12带壁板：#DIV/0!#DIV/0!罐壁的当量高度HE=#DIV/0!#DIV/0!m罐壁的临界压力Pcr=#DIV/0!#DIV/0!Pa#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0! #DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0! #DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0! #DIV/0!3.固定顶设计3.1罐顶连接处抗压面积校

28、核计算：计算公式：符号说明：A：罐顶与罐壁连接处的有效面积（mm2）P：罐顶的设计压力，取设计内压与设计外压中较大者（Pa）：罐顶起始角（）设计压力P：0 0Pa储罐内径D：3636m罐顶起始角：3030顶层壁板厚度t1：4 4mm顶板厚度t2：4 4mm包边角钢规格：5 50.001PD2/tg=0 0mm2包边角钢截面积A=951.5951.5有效面积A=42864286mm2(具体计算参见“罐顶罐壁连接处有效截面积”)有有效效面面积积A0.001PD2/tgA0.001PD2/tg 满满足足最最小小截截面面要要求求, ,罐罐顶顶连连接接处处截截面面设设计计合合格格! !3.2自支撑拱顶板

29、设计厚度计算:qtg/20.001PDA6363821CC +=0.5t0)E10PR(tSH3046-92 储 罐 计 算计算日期:2022/2/26符号说明：t：顶板设计厚度(mm)P0：罐顶设计外压(Pa)Et：设计温度下钢材的弹性模量(Mpa)R：球壳的曲率半径(m)D：罐的公称直径(m)数据输入：P0：25002500PaEt：192000192000MPaR：1111mD：3636m钢板负偏差C1：0.80.8mm顶板腐蚀裕量C4：0 0mmP：0 0Pa数据输出：t：4.774.77mmt1：4.54.5mm顶板规格厚度：6 6mm顶板重量：6392363923Kg壁板重量：14

30、9182149182Kg罐壁、罐顶及附件总重：213105213105Kg内压升力：0 0Kg内内压压升升力力不不足足以以抬抬起起罐罐底底板板，不不设设置置地地脚脚螺螺栓栓！21CC +=0.5t0)E10PR(t 石油化工钢制设备抗震设计 计算日期:2022/2/26设计规范：SH3048-1999石油化工钢制设备抗震设计规范储罐的抗震计算：1.1.自自振振周周期期的的计计算算：注：e是自然对数的底HW：19.719.7储罐底面至储液面高度（m）D：3636储罐的内直径（m）3：0.0019350.001935位于罐壁高度1/3处的罐壁有效厚度（m）T1：0.8060.806储罐的罐液耦连振

31、动基本自振周期（S）TW：6.3876.387罐内储液晃动基本自振周期（S）2.储储罐罐水水平平地地震震作作用用：当HW/R1.5时：（R为储罐内半径）当HW/R1.5时：（R为储罐内半径）KZ：0.40.4综合影响系数：0.110.11水平地震影响系数，按罐液耦连振动基本自振周期确定m：1730484017304840储液质量（Kg）FH：43397574339757储罐的水平地震作用（N）meq：10054112.0410054112.04等效质量（Kg）：0.5810.581动液系数M1：3847194638471946水平地震作用对储罐底面的倾倒力矩（Nm）3.最最底底层层罐罐壁壁的的

32、竖竖向向临临界界应应力力1：0.0280.028最底层罐壁的厚度（m）E：1.91E+111.91E+11罐壁材料的弹性模量（Pa）H：2121罐壁高度（m）：1.11.1设备重要系数kc：0.1410.1413517147. 010743. 7dDDDHeTWDHW+=-)68. 3(68. 32DHcthgDTWWp=gmKFeqZHa=fLe qmm =WWHRHRt h33=fWHR4375. 01-=fWHHFM45. 01=11DEkcc rds=-+=HDHkc111706. 010429. 010915. 0dhss5.1c rc r= 石油化工钢制设备抗震设计 计算日期:20

33、22/2/26cr：2093005420930054最底层罐壁的竖向临界应力（Pa）cr：1268488112684881最底层罐壁的允许临界应力（Pa）4.4.罐罐壁壁抗抗震震验验算算如如果果FL00.02HwD1sg，取取FL0=0.02HwD1sgb：0.0160.016罐底环形边缘板的厚度（m）y：245000000245000000罐底环形边缘板的屈服点（Pa）s：810810储液比重（Kg/m3）N1：42332084233208第一圈罐壁底部所承受的重力（N），通常可取罐体金属重力的80%与保温体重力之和0.02HWD1sg1149811498（N/m）Ft：3773837738

34、罐底周边单位长度上的提离力（N/m）FL0：9908699086储液和罐底的最大提离反抗力（N/m）FL：136487136487罐底周边单位长度上的提离反抗力（N/m）当FtFL时当FLFt2FL时A1：3.1693.169第一圈罐壁的截面积（m2），取D11Z1：28.54528.545第一圈罐壁的截面抵抗矩（m3），取D121/4：无无需需计计算算此此值值c：26835832683583罐壁底部的竖向压应力（Pa）cccrcr 罐罐壁壁底底部部压压应应力力满满足足要要求求！5.罐罐内内液液面面晃晃动动波波高高场地类别3 3类地震设防级别1 1度近远震类型2 21：0.850.85浮顶影响

35、系数2：1.3391.339阻尼修正系数：0.0070444310.007044431水平地震影响系数R：1818储罐内半径(m)HV：0.1440.144罐内液面晃动波高（m）2114DMFtp=1111ZMANc+=s1111ZMANcts+=3 . 17 . 0)( 4 . 02+-=LtLtFFFFtRhVaxx21=101DNFFLLp+=gHFswybLrsd=0wT08. 085. 12-=x6远震地 脚 螺 栓 计 算计算日期:2022/2/26地脚螺栓计算：储罐内径D：4.54.5m罐壁高度H：6 6m设计内压P：30003000Pa风压：450450Pa去除罐底板的罐的总重

36、：62006200Kg安全系数K：1.251.25螺栓许用应力：147147MPa螺栓公称直径：12螺栓有效截面积：817817mm2气体内压造成的升力P1：33753375N/m风力作用于罐壁造成的升力P2：11461146N/m风力作用于罐顶造成的升力P2：506506N/m平衡重g：43024302N/mq=K(P1+P2+P2-g)906.25906.25N/m计算螺栓个数n：1 1个实际选用螺栓个数：8 8实际每个螺栓承受的应力：2 2MPa选选用用M36M36螺螺栓栓8 8个个, ,可可以以满满足足要要求求！M36自自支支撑撑锥锥顶顶板板设设计计厚厚度度计计算算: :符号说明：t：

37、顶板设计厚度(mm)P0：罐顶设计外压(Pa)Et：设计温度下钢材的弹性模量(Mpa)D：罐的公称直径(m)数数据据输输入入：设计温度：100100设计外压P0：25002500PaEt：184000184000MPaD：4.54.5m钢板负偏差C1：0 0mm顶板腐蚀裕量C2：0 0mm设计内压P：30003000Pa罐顶起始角：1212数数据据输输出出：t：5.655.65mmt1：4.54.5mm选选择择：顶板规格厚度：6 6mm顶板重量：783783Kg壁板重量：149182149182Kg罐壁、罐顶及附件总重：62006200Kg内压升力：48644864Kg结结论论：内内压压升升力

38、力不不足足以以抬抬起起罐罐底底板板，不不设设置置地地脚脚螺螺栓栓！21CC +=0.5t0)EP(sin2.24Dtq3.2自自支支撑撑拱拱顶顶板板设设计计厚厚度度计计算算: :符号说明：t：顶板设计厚度(mm)P0：罐顶设计外压(Pa)Et：设计温度下钢材的弹性模量(Mpa)R：球壳的曲率半径(m)D：罐的公称直径(m)数数据据输输入入：设计温度：50设计外压P0：5000PaEt：192000MPaR：4.5mD：4.5m钢板负偏差C1：0mm顶板腐蚀裕量C4：0mmP：3000Pa数数据据输输出出：计算厚度t：2.32.3mm最小厚度t1：4.54.5mm选选择择：顶板规格厚度：5 5m

39、m顶板重量：669669Kg壁板重量：149182149182Kg罐壁、罐顶及附件总重：70007000Kg内压升力：48644864Kg结结论论：内内压压升升力力不不足足以以抬抬起起罐罐底底板板，不不设设置置地地脚脚螺螺栓栓！21CC +=0.5t0)E10PR(t带肋球壳的计算：（一）适用范围： 1.储罐直径不宜大于32m。 2.肋条间距不得大于1.5m。（二）许用外压计算：计算公式：符号说明：P带肋球壳的许用外压（Pa）E钢材的弹性模量（Mpa）R球壳的曲率半径（m）te球壳顶板有效厚度（mm），取钢板规格厚度减去厚度附加量。tm带肋球壳的折算厚度（mm）t1m纬向肋与球壳的折算厚度（m

40、m）h1纬向肋宽度（mm）b1纬向肋厚度（mm）L1纬向肋在经向的间距（mm）n1纬向肋与顶板在经向的面积折算系数e1纬向肋与顶板在经向的组合截面形心到顶板中面的距离（mm）t2m经向肋与球壳的折算厚度（mm）h2经向肋宽度（mm）b2经向肋厚度（mm）L2经向肋在经向的间距（mm）n2经向肋与顶板在纬向的面积折算系数e2经向肋与顶板在纬向的组合截面形心到顶板中面的距离（mm）数据输入：E191000191000钢材的弹性模量（Mpa）R3030球壳的曲率半径（m）te5.25.2球壳顶板有效厚度（mm），取钢板规格厚度减去厚度附加量。h16060纬向肋宽度（mm）b19.459.45纬向肋厚

41、度（mm）L114001400纬向肋在经向的间距（mm）h26060经向肋宽度（mm）b29.459.45经向肋厚度（mm）L213121312经向肋在经向的间距（mm）计算得P=28062806带肋球壳的许用外压（Pa）设计外压P=25002500Pa设计外压载荷许用外压载荷,合格! 5 . 02)()(1 . 0memttRtEP =3/132331)42(memmtttt+=-+=21132121111311242312etnttthhLbhteeeem-+=22232222222321242312etnttthhLbhteeeem罐顶罐壁连接处有效截面积：罐公称直径D360003600

42、0(mm)36.836.8角钢规格：11罐顶板厚度Th (mm)8 8(mm)顶层壁板厚度Tc (mm)6 6(mm)罐壁内半径Rc (mm)1800018000(mm)Ac (角钢截面积)1926.11926.1(mm2)A=42864286(mm2)Wc = 0.6(RcTc)0.5197.1801207(mm)R2 = Rc/sin30048.89965(mm)Wh = 0.3(R2Th)0.5147.089115(mm)5. 0)(6. 0cccTRW =5. 02)(3. 0hhTRW =qs i n2cRR =cchhcTWTWAA+=10010010设计规范：SH3046-92

43、石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范项目：上海东方罐区设备位号：1.罐壁抗风圈（1）抗风圈最小截面模数计算公式：符号说明：D：储罐内直径（m）22.722.7PaH：整个罐壁高度（m）15.215.2mWo：基本风压值（Pa）12351235mWz：所需要最小抗风圈截面模数（mm3）最小截面模数Wz：793188793188mm3（2）实际截面模数计算符号说明：a、b、c：三种截面的代号，非数值ea、eb、ec：a,b,c三种截面各自的形心距罐内壁的距离C1：三种截面组合形心距罐内壁的距离Aa、Ab、Ac：三种截面各自的截面积数据输入：Ts（mm）1010Tp（mm）1010L1（mm）11

44、501150L2（mm）1010Aa（mm2）33003300Ab（mm2）1150011500Ac（mm2）29122912ea（mm）5 5eb（mm）585585ec（mm）1115.71115.7C1（mm）564564C2（mm）596596Ia（mm4）2750027500Ib（mm4）12673958331267395833Ic（mm4）22034732203473Iae=Aa（C1-ea）210311873001031187300Ibe=Ab（C1-eb）250715005071500Ice=Ac（C1-ec）2886333855.7886333855.7Ic-c3192219

45、4623192219462Wact53560735356073WactWzWactWz 满满足足最最小小截截面面要要求求! !HWoDWz2082.0=拱拱型型顶顶板板的的尺尺寸寸计计算算：注：1.L值是指，当需要计算扇形板的哪个弧边，就从那个弧边开始，到中心线的弧线长度。 2.本表格中黑色数值是需要输入值，紫色斜体是输出值。 3.在输入L值时，不要忘记加入扇形板的纵向搭接量。 4.同时输入1块扇形板的大、小头两端参数后，最终会显示对这块扇形板进行对拼所需要的大约尺寸。一、扇形板大端参数：拱顶半径SR30000(mm)整个顶该形式扇形板块数36顶板所计算弧边距罐中心的弧线长度L18313(mm

46、)顶板周向搭接量50(mm)R120986.9220986.92(mm)扇形板下料切割所需弧长L13051.393051.39(mm)扇形板下料切割所需弦长L23048.73048.7(mm)作图时的扇形半夹角4.1654.165二、扇形板小端参数：拱顶半径SR30000(mm)整个顶该形式扇形板块数32顶板所计算弧边距罐中心的弧线长度L1060(mm)顶板周向搭接量40(mm)R11060.441060.44(mm)扇形板下料切割所需弧长L1248.09248.09(mm)扇形板下料切割所需弦长L2247.52247.52(mm)作图时的扇形半夹角6.7026.702以下是对拼板长、宽进行估算：展开图扇形半夹角4.65644.6564A13038.6377573038.637757A2246.7030596246.7030596结论：此块