混流泵轴流泵典型设计

1、5主要建设内容及典型设计5.2.1.5混流泵及轴流泵站（2台泵）典型设计 一、基本资料1、基本情况选取别桥镇湖塘下坪灌排站工程作为典型混流泵和轴流泵站进行设计。该泵站为拆建工程，位于湖边村。泵站主要功能为灌溉和排 涝。设计根据原有进、排水条件及功能要求，按现有灌溉面积2050亩和排涝面积1190亩进行泵站规模设计。2、工程地质工程位于天目湖观山村。经勘测，泵站附近地面高程为 6.837.47m左右。浅部为层素填土，高程 6.834.73m, 产18.82kN/m3;高程4.73-0.67m为-2层淤泥质粉质粘土， 产17.72kN/m3,凝聚力c=8.7kpa ,内摩擦角 忏7.8°

2、,地基允许承载 力p=60kpa。二、机泵选型1、水泵选型（1）灌溉设计流量推广水稻控制灌溉技术后，水稻生育期灌水定额较小，因此起控制作用的灌水定额是泡田定额。当地水田泡田定额为80nV亩，泡田期旱作物不需灌溉（旱作物若需灌溉，应将灌水时间前移或后退，以避开用水高峰）。泡田延续时间为5天，提水泵站每天开机时间20h。则设计净灌水模数为：m,.q. = S36x20x5=2-22m/5/万司根据下列公式推求渠道设计流量：Q=q 设"/ Y式中：Q灌溉流量（m3/s ）;A渠系控制灌溉面积（万亩）；-灌溉水利用系数，取0.68。计算得灌溉设计流量为 0.67m3/s。该泵站为小（2）型，

3、泵站等 级为V等，建筑物等级为5级。（2）排涝设计流量排涝设计标准为日降雨200mm®后一天排水，根据漂阳市可区测 算结果，该标准相当于排涝模数为10m3/ （s万亩），则泵站排涝设 计流量为1.19m3/s。该泵站为小（1）型，等级为IV等，建筑物等级 为4级，该泵站位于为一般可区，因此建筑物防洪等级根据堤防确定， 为20年一遇。（3）灌溉设计扬程a、渠首设计水位（出水池水位）为了满足自灌溉的要求，设计渠首水位应满足灌区内各高程点灌 溉要求，根据泵站灌溉实际情况，渠首设计水位为6.70m。b、进水池水位泵站通过涵洞从内河引水，本方案灌溉站设计运行水位根据历年灌溉期满足灌溉保证率95

4、%勺日平均水位确定，根据相应水文资料，设计常水位为3.50m,枯水位为2.80m;所以设计工况进水池水位为3.50m,校核工况进水池水位为2.80m。则水泵设计净扬程为3.20m, 校核净扬程为3.90m。表5-3前山一级灌溉站运行水位组合表序号工况进水池水位（mm出水池水位（mm1设计工况3.506.702校核工况2.806.70c、泵站设计扬程初选泵型时，沿程水头损失和局部水头损失按净扬程的 25%h算,则水泵设计总扬程为4m;最大总扬程H最大=4.875m。（2）排涝设计扬程a、出水池水位为了满足排涝的要求，出水池水位应满足排涝区内各高程点要求，根据泵站排涝实际情况，出水池水位为 6.3

5、3m。b、进水池水位设计工况进水池水位为4.00m,校核工况进水池水位为3.50m。则水泵设计净扬程为2.33m,校核净扬程为2.94m。表5-21东湖坪排涝站运行水位组合表序号工况进水池水位（m出水池水位（m11设计工况4.006.332校核工况3.506.44c、泵站设计扬程初选泵型时，沿程水头损失和局部水头损失按净扬程的 30%h算, 则水泵设计总扬程为3.029m;最大总扬程H最大=3.822m。(3)水泵选型该站灌溉设计流量为0.67m3/s ,排涝设计流量1.19 m3/s,灌溉 设计扬程4m排涝设计扬程3.029m。根据此流量、扬程，拟选用1 台32ZLB-125的轴流泵和1台5

6、00HW-钠混流泵，转速均为 n=580r/min ,轴流泵叶片安放角0°,配套电机功率分别为 JSL-12-10-95kW 和 Y280M-6-55kW(4)灌溉水泵工况点校核小型泵站实际扬程按下式计算：H实=h净+h管式中：H实水泵实际扬程； h净水泵设计净扬程，取值 3.2m;h管一一管路损失扬程，为沿程水头损失与局部水头损失之和。管道流速：v=4Q/£2=4>0.67/ (3.14 >0.52) =3.41m/s管路沿程水头损失：式中：L进出水管道总长，取4.9m;Q水泵设计流量，m3/s ;n一一粗糙系数，铸铁管取0.013;管路局部损失:式中：-局部

7、阻力系数，为各部位局部阻力系数之和。小型泵站局部损失以管道局部损失为主，进出水池的局部损失忽略不计。管路局部形状改变和管路附件等所造成的各局部阻力系数如下： 垂直进口阻力系数E进口 =0.30 ,圆形整块拍门阻力系数为 E拍门=0.085mV2、. 卜 局部损失hj= ( E进口/9 "白门) =0.23m贝U h管=卜程+ h局=0.38m所以求得设计工况点水泵实际扬程为：H总=Ah 净+h 管=3.20+0.38=3.58m(5)排涝水泵工况点校核小型泵站实际扬程按下式计算：H实=h净+h管式中：H实水泵实际扬程； h净水泵设计净扬程，取值 3.029m;h管一一管路损失扬程，为

8、沿程水头损失与局部水头损失之和。管道流速：v=4Q/由=4X1.19/ (3.14 >0.52) =2.37m/s管路沿程水头损失：式中：L进出水管道总长，取5mlQ 水泵设计流量，m3/s ;n 粗糙系数，铸铁管取0.013;管路局部损失：式中：-局部阻力系数，为各部位局部阻力系数之和。小型泵站局部损失以管道局部损失为主，进出水池的局部损失忽略不计。管路局部形状改变和管路附件等所造成的各局部阻力系数如下：垂直进口阻力系数 U口 =0.30 ,圆形整块拍门阻力系数为 已拍门=0.085避v2局部损失hj= （ E进口/自2拍门/自）=0.11m贝U h管=卜程+ h局=0.15m所以求得

9、设计工况点水泵实际扬程为：H总=小净+h 管=3.029+0.15=3.179m查该水泵特性曲线图，此时水泵效率刀泵=80%该泵型满足设计要求。图5-13 320ZLB-125 (n=580r/min)水泵工作性能曲线(6)混流泵安装高程水泵安装高程为进水池最低水位加上实际吸水扬程，实际吸水扬 程按下式计算：H实吸 =HS-h 吸损-V2进/2g-K式中：H实吸水泵基准面离进水池水面的垂直距离(即安装高 度)；Hs容许吸上真空高度，m;h吸损一一吸水管道的水力损失，m;v2/2g 水泵进口处的流速水头，m；K安全值，取0.4m。查水泵性能表，临界汽蚀余量NPSHc=5.50m,近似计算得Hs7

10、0.33-5.50=4.83m。靠乜口 ,Mh 吸损=h 不§+hM=' 行就八/D_Dd 2g =0.l+0.23=0.33m ,吸水扬程 H实吸=H-h 吸损-v2进/2g-K=4.83-0.33-0.59-0.4=3.51m。进水池最低水位为2.80m,则水泵允许安装高程H安为：H 安=2.80+3.51=6.31m结合地面高程及泵室布置，安装高程取 5.268m。(5)轴流泵安装高程a、叶轮中心高程H按照该轴流泵的安装图，要求最低水位至喇叭口的高度为1.45m, 悬空高度0.6m,排涝设计时最低水位为3.50m,所以喇叭口进口处高 程为：3.50-1.45=2.05m

11、。根据灌排站实际情况，取 1.80m。b、底板高程H2底板高程为喇叭口进口高程减去悬空高度，即为1.80-0.60=1.20m。c、水泵梁顶高程H3查泵的安装图，H3=3.07md、电机层楼板高程H4对中小型泵站取安全超高 a=0.60m, H4= Hma升a=4.50+0.6=5.10m一般电机层的楼板顶高程可略高于泵房外地面平均高程，故可取电机层楼板底高程为6.50m。e、屋面大梁下缘高程HH=凡+h,泵轴最长长度2.23m,电机基座高度0.6m,起吊设备0.8m高，预留0.3m高空间，则泵房净高度h=2.23+0.6+0.8+0.3=3.93m 。则屋面大梁下缘高程为 H二H+h=6.5

12、0+3.93=10.33m,考虑到通风、采光的要求，取值 12.00m。2、混流泵电机选型(1)电动机容量的选择根据漂阳市各乡镇的要求，为了维修管理方便，电动机与水泵采 用三角皮带传动。与水泵配套的电动机的输出功率 P配应大于水泵轴功率，计算公 式如下：式中：P配一一电动机的输出功率（kW；H一水泵的最不利扬程（m）,取值4.28m;Q水泵在最不利扬程下的流量（m3/s ）,取值0.65m3/s ;刀泵水泵在最不利工作扬程下的效率（衿，取值66.4%;刀传一一传动效率（%三角皮带为95%K1一一功率备用系数，根据轴功率查表，取值 1.14;K2水泵工作条件系数，混流泵取值 1.12。计算得P配

13、=54.24k皿 所以选用Y250M-4-55kWM机，满足水泵传动要 求。（2）皮带轮直径计算水泵皮带轮（大皮带轮）由厂家配备，无锡锡泵制造有限公司对该泵型配备的皮带轮为0 800X D&根据水泵皮带轮直径 D计算电机 皮带轮（小皮带轮）的直径do其中：n大大皮带轮的转速（r/min ）,为580 r/min;n小小皮带轮的转速（r/min ）,选用4级异步电动机,转速为 1480 r/min;d小皮带轮的直径（mrm;D大皮带轮的直径（mrm,为800mmK 打滑系数，取值1.02。计算得，电机皮带轮直径 d=307.37mm取值307mm选取大小皮带轮中心矩 A=1.2X800=

14、960mm:DI i则三角皮带的长度 L=2A+0.54D+d）+ :A=3401mm同口小验算三角皮带的工作速度 v=6oxiooo =23.78m/s ,位于适宜工作 速度2025m/s附近。校核小皮带轮的皮带包角/验算三角皮带的循环次数w = /（）/（）_D_Dd_,符合三角皮带的使用寿命要求。3、轴流泵电机选型查水泵选型手册，32ZLB-125配套电机功率为JSL-12-10-95kW。三、进出水池及站房设计本排涝站为拆除重建项目，新建泵站应充分利用老站基础，力求 节约工程投资，故新站仍选用老站旧址。泵房采用湿室型泵房，泵站 采用正向进水、正向出水方式。泵站进水池采用正向开敞式进水方

15、式， 出水池采用开敞式正向出水池，采用箱涵穿堤。泵房的形式采用湿室 型泵房。1、进水池尺寸泵站的进水池采用湿室型进水池，维修方便，池顶高程4.50m。进水池采用开敞式矩形，水泵进水流态好。(1)进水池池宽混流泵 B1=2.5XD=2.5M.8=2.00m轴流泵B2=2.5XD=2.5M.99=2.47m,根据实际地形，取 3.00m。进水池之间的墙厚为0.4m。则 B=B1+B2+0.4=5.40m(2)进水池池长排涝设计流量为1.19m3/s <10m3/s。该泵站为小型泵站，取进水 池秒换水系数K=2Q在低水位时，进水池水深 h=2.8-1.2=1.6m 。则 进水池长取池长9.17

16、m。2、出水池尺寸根据中小型泵站设计与改造技术(储训、刘复新，2000年), 该泵站正向出水池可根据出水管出口直径的大小采用参考尺寸。 具体 尺寸为管中心距边墙b=1.25m;混流泵管口下缘距池底的距离 h下=0.874m,轴流泵管口下缘距池底的距离 h下=0.277m,管口淹没深度h淹=0.50m,出水(也池长 Lk=4.50m。(1)出水池池宽B=1.25 >4+1=6.0mo(2)出水池高度H的确定出水池水位 H=6.70m;出水池墙顶高程H=H+安全超高a=6.50+0.30=7.0m出水池池底高程混流泵 H4=H3-h 淹-D0cos &h 下=7.00-0.50-0.

17、50-0.874=5.126m,取4.00m。轴流泵 H5=H-h 淹-D0cos &h 下=7.00-0.50-0.80-0.277=5.423m ,取 3.20m。3、管理房尺寸该泵站管理房共四间，均为6m4.90m：两间为泵房，一间为休 息室，一间为检修室，一间为卫生间。管理房地面高程与原地面高程 一致，取6.50m。屋面为现浇钢筋硅屋面。4、设备布置(1)起重设备布置检修用起吊设备采用5t手动葫芦，屋梁上架设128a工字钢，以 便起吊。(2)拦污栅周边用梢钢100 >48X5.3封边，角钢50刈与外框焊接作为内框，12X8的扁钢与角钢及上下框焊接，网格尺寸 7cm刈0cm

18、i拦污 栅为两扇。(3)量水设施在水泵进水管上安装流量计对灌溉流量和排涝流量进行测量。图5-14 湖塘下用灌排站平面图图5-15 湖塘下坪灌排站剖面图1图5-15 湖塘下坪灌排站剖面图2四、泵站稳定计算1、防渗计算渗透压力计算采用直线比例法。根据工程总体布置，防渗长度 L 计算成果如下：L= L 进水池 +L 底板 +L 出水=25.13m内外河水位差按前池无水校核，则AH=H-H进=6.44-1.2=5.24m。按照站址处地质资料，泵房地基为淤泥质土，渗径系数C=4,最小防渗长度L= C X H=4>5.24 =20.96m<L ,防渗满足要求。2、泵房稳定计算对泵房抗滑稳定及地

19、基承载力进行计算。该泵站抗滑稳定系数允 许值kc=1.20 ,根据计算，运行期和完建期均满足抗滑安全系数 kc>kc,抗滑稳定。3、地基承载力计算由地质资料可知，地基位于淤泥质粉质粘土，允许承载力 p为60kpa。对完建期地基承载力进行复核。根据计算基底压应力Pma>=71.68kPa >p,不满足安全要求，需要进行地基处理。本工程采用换土垫层法进行地基处理：挖除基础下方淤泥质粉质粘土0.5m后，填埋0.5m厚的粘性土。经过处理后地基不均匀系数允许值H=2.0 ,不均匀系数Y= max/ (min<H ,满足安全要求。表5-18完建期荷载计算成果表(进水池无水)厅P部位体积(m3)重度(kN/m3)垂直力(kN)水平力(KN1进水池及泵房底板26.0624.50638.473进水池侧墙50.7124.501242.404进水池与泵房连接墙17.9519.0054.725泵房及出水池连接墙7.224.50176.46泵及进出水管15.57工字钢32.708房屋墙15.8419.00300.96