盘江项目模板支撑架方案编制

1、盘县忠义乡人民政府党政综合楼工程高框架柱及屋面梁板模板支撑专项方案 编制人： 审批人： 编制单位：仁怀市第三建筑工程公司 日期：二0一四年三月十四日目录第一节 工程概况1第二节 主要编制依据2第三节 构造体系要求23.1 平面布置23.2立面布置示意图43.3模板要求63.4支撑架要求7第四节 模板及其支撑体系设计计算书84.1现浇板模板及支撑架设计计算94.2框架梁模板及支撑架设计计算174.3框架柱模板及支撑架设计计算31第五节 模板及其支撑体系施工要求475.1施工准备475.2地基与基础475.3模板制作与安装475.4模板拆除与堆放49第六节 质量检查与验收49第七节 安全管理与日常

2、维护417.1运输、维修和保管417.2注意事项41模板及支撑架专项施工方案第一节 工程概况本工程位于忠义乡，为普通乡政府党政综合楼；抗震设防烈度为六度,建筑物类为II类；建筑设计合理使用年限50年；结构抗震为三级，屋面防水等级为II级；本工程总建筑面积3058.85m2。建筑层数，四层半；建筑高度为21.3m；结构形式：框架结构；基础形式：人工挖孔C25砼灌注桩基础。 高大模板区域：1、正立面圆形装饰框架柱：A交5轴、A交6轴、A交8轴、A交9轴，共计4棵（地梁顶至柱顶标高 12.2m，支模高度12.2m）； 2、背立面圆形装饰框架柱：G交5轴、G交6轴、G交8轴、G交9轴，共计4棵（地梁顶

3、至柱顶标高 12.2m，支模高度12.2m）； 3、五层大会议室，层高4.8m，4至10轴支座跨度20.4m；B至C轴支座跨度15m；根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为高框架圆柱模板支架及外脚手架的搭设材料。根据建设部文件建质200987号要求：搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上属危险性较大的分部分项工程，必须按照高大支模施工规范的要求进行施工。因此本工程正背立面圆形框架柱模板支撑系统及五层大会议的混凝土模板支撑工程，根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为高框架圆柱模板支架及外

4、脚手架的搭设材料；材料采用48×3.5钢管作为支撑立杆及脚手架搭设；模板材料采用18mm厚胶合板。第二节 主要编制依据1建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；2建筑结构荷载规范GB50009-2001；3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；4建质（2009）87号危险性较大的分部分项程安全管理办法；5建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；6 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ302001；7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。第三节 构造体系要求3.1 平面布置现浇板截面立杆横向间距立杆纵向间距立杆步距板底方木间距板厚

5、120100010001500400框架梁截面梁侧立杆横距梁侧立杆纵距立杆步距梁底模板支撑小楞(平行梁跨)每纵距内附加小横杆侧模方木水平布置竖向主楞间距斜撑或对拉螺栓屋面大会议室梁截面300×6001000100015004根2根4根1000设斜撑250×5001000100015004根2根4根1000设斜撑400×12001000100015004根2根4根1000设斜撑250×5001000100015002根1根2根1000设斜撑300×6001000100015006根3根6根1000设斜撑框架柱截面B×H柱截面B方向对拉螺

6、栓；竖楞方木数量柱截面H方向对拉螺栓；竖楞方木数量柱加固箍间距d（柱底部）对拉螺栓（B、H方向）正背立面圆形柱截面D8001；41；4350M12中间各一道3.2立面布置示意图本工程梁、柱、板模板立面构造作法详见图1、图2和图3。图1 梁模板设计立面图图2 柱模板设计立面图 图3 板模板设计立面图3.3模板要求（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场的木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）： 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2。（3）规格尺寸标准：

7、1）长度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。2）宽度检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处，分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。3）角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。4）翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。（4）模板制作要求1）模板制作时电锯切割一律用小直径合金钢锯片，以达到模板切割质量，配模时所有接缝处要进行刨光拼缝，不准切割后直接使用。2）模板切割时，事先要计算好切割模数，防止材料浪费，对于拼接的小块料，不准在整块模板上切割，一律

8、找零星小块料切割拼接。3）柱、梁模板制作一律按照图纸柱号、梁号、分类编号制作，模板下料前先计算好模数，弹好墨线再进行切割制作。4）制作好的梁柱模板要按顺序编号，堆放整齐，堆放在阴凉干燥处，以防变形。5）异形结构的模板需事先放好大样，按大样规定的尺寸进行加工。6）配制柱、梁底、梁帮、方木背楞一定要按照规定的间距进行制作，防止过稀、模板刚度不够产生侧位变形和整体不稳定，过密造成材料浪费。3.4支撑架要求（1）立杆：每根立杆底部设置木垫板，木垫板宽200，厚50。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，下端第一根立杆交错用6m杆和3m杆相互错开。立杆的纵横距离不应大于1200mm；对高度超过8m，或跨度

9、超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于900mm。（2）纵、横向水平杆：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。纵、横向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨，接长宜采用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻横向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于步距的1/3。水平杆与立杆的连接作法如图5。

10、图5 立杆与水平杆构造示意图（3）连墙件的布置及固定要求：为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向每步设置。在安装立杆时，应尽量选择靠近框架的位置，以满足规范中连墙件“宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。 图6 连墙件构造示意图（4）纵向剪刀撑与水平剪刀撑的设置要求：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根；剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平

11、杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。屋面梁板、圆形框架柱模板支架高度超过4m需按下列规定设置剪刀撑：1）模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；2）模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑斜杆搭接构造如图7所示。图7 剪刀撑斜

12、杆搭接示意图（5）扣件：螺栓拧紧扭力矩不应小于40，且不应大于65。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件开口应朝上或朝内。第四节 模板及其支撑体系设计计算书4.1现浇板模板及支撑架设计计算现浇板模板及支撑架设计并计算，以大会议室层120mm厚现浇板为例。（1） 基本搭设参数 现浇板厚度为120mm，模板支架高H为4.8m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取1m，横距lb取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。

13、整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.4m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 48×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方

14、木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000×182/6=5.40×104mm3；模板自重标准值：x10.3×1 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.12×24×1 =2.88kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.12×1.1×1 =0.132kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41×1 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52×1=2kN/m。以上1、2、3项为恒载

15、，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.3+2.88+0.132)×1.2=3.97kN/m； q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下：M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×3.97×0.42+0.1×4.2×0.42=0.118kN·m 支座最大弯矩计算

16、简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×3.97×0.42-0.117×4.2×0.42= -0.142kN·m；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。 Mmax=0.142kN·m；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.142×106 /(5.40×104)=2.63N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =2.63N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求！（3）底模抗剪强度计算。

17、荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.97×0.4+0.617×4.2×0.4=1.99kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =3×1990/(2×1000×18)=0.166N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.166N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求！（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000×183/12=4.86×105 mm4；根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001

18、），刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模总的变形按照下面的公式计算： =0.547mm；底模面板的挠度计算值=0.547mm小于挠度设计值v=Min(400/150，10)mm ，满足要求！（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.3×0.4=0.12kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.12×24×0.4=1.15kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.12×1.1×0.4=0.0528kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.4=0.4

19、kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.4=0.8kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.12+1.15+0.0528)×1.35=1.79kN/m；q2 =(x4+x5)×1.4=(0.4+0.8)×1.4=1.68kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×1.79×

20、12-0.117×1.68×12=-0.376kN·m；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60×802/6=6.4×104 mm3； =0.376×106/(6.4×104)=5.88N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =5.88N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求！（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.79×1+0.617×1.68×1=2.11kN；按照下面的公式对底模方木进行

21、抗剪强度验算： =0.659N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.659N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求！（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=60×803/12=2.56×106 mm4； =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.536 mm；底模方木的挠度计算值 =0.536mm小于挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm ，

22、满足要求！（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载。 （1）荷载计算材料自重：0.036kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×2.11×1+1.2×1.68×1=4.337kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：48×3.5钢管W=5.08&#

23、215;103mm3I=12.19×104mm4 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力Rmax = 10.564 kN；钢管的最大应力计算值 = 0.968×106/5.08×103=190.551N/mm2；钢管的最大挠度max = 2.676 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值=190.551 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度计算值=2.676小于最大允许挠

24、度v=min(1000/150,10)mm，满足要求！（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调支座传力，此值为F1=10.564kN。除此之外，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.15×4.8=0.72kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+

25、F2×1.35=10.564+0.72×1.35=11.536kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.89×102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；l0=kh=1.167×1.539×1.5=2.694m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m；a -模

26、板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；-模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.539；k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.167；故l0取2.694m；=l0/i=2.694×103 /15.9=170；查规程附录C得 = 0.245；KH=1； =N/(AKH)= 11.536×103 /(0.245×4.89×102×1)=96.29N/mm2；立杆的受压强度计算值=96.29N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f =205 N/mm2，满足要求！2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷

27、载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut11.536kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.7×1.0×0.280×0.350=0.0686kN/m2；其中w0-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：w0=0.35kN/m2；    z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：z=1.0；    s-风荷载体型系数：取

28、值为0.280；Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.0686×1.0×1.5×1.5/10=0.018kN·m；（2）立杆稳定性验算=N/(AKH)+Mw/W=11536/(0.245×489×1)+18000/5080=99.83N/mm2；立杆的受压强度计算值=99.83N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4.2框架梁模板及支撑架设计计算框架梁模板及支撑架设计并计

29、算，以400×1200框架梁为例。一、参数信息梁的截尺寸为400mm×1200mm，结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造1.梁底模板及构造参数梁两侧楼板混凝土厚度(mm):120；立杆纵距la(m):0.7；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1；立杆步距h(m):1.5；梁底承重立杆横向间距或排距l(m):1；梁两侧立杆间距lb(m):0.9；2.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.8；梁截面高度 D(m):1.6；混凝土板厚度(mm):120.00；采用的钢管类型为48×3.5；主楞间距

30、(mm)：450；次楞根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；3.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；（二）材料参数面板类型为胶合面板，木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用48×3.5钢管，钢管的截面积为A=4.89×102mm2，截面模量W=5.08×103mm3，截面惯性矩为I=12.19

31、5;104mm4。木方的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.5kN/m2；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；梁新浇钢筋混凝土自重标准值：25.5kN/m3。所处城市为贵州盘

32、县忠义乡，基本风压为W00.35kN/m2；风荷载高度变化系数为z1.0，风荷载体型系数为s0.286。二、梁底模板强度和刚度验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm41、荷载计算 q1静0.9×1.35

33、×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.6×149.69kN/mq1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.77kN/mq1q1静+ q1活51.46kN/mq2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.6×140.9kN/m2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<fm梁底模板

34、承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.107×49.69×0.22+0.121×1.76×0.220.22kN·m = M/W=0.22×106/54000=4.09N/mm2；面板计算应力 =4.09 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=0.6q1l=6.174 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =3Q/(2bh)fv =3×6.174×1000/(2×1000.000×

35、;18.000)=0.515N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.515小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:max0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×2004/(100×6000×486000)0.142mm = min(200/150,10)=1.33mm其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200mm；面板的最大挠度计算值: 面

36、板的最大挠度计算值 =0. 142mm 小于 面板的最大允许挠度值 = 1.33mm，满足要求！支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.2+0.446×1.76×0.24.15kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.2+1.223×1.76×0.212.06kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.2+1.142&

37、#215;1.76×0.29.85kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.23.29kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×40.9×0.29.56kN R3'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.27.76kN三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=60.00×80.00×80.00/6 =6.40×1

38、04 mm3； I=60.00×80.00×80.00×80.00/12 = 2.56×106 mm4；1、荷载的计算按照四跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。q 1max=12.06kN/m q 2 max=9.56 kN/m2、抗弯强度验算 = M/W<fmMmax0.107ql20.107×12.06×0.4520.26kN·m Mmax/W0.26×106/6.40×1044.06N/mm2f13.000N/mm2支撑小楞的最大应力计算值 = 4.06 N/mm2 小于支撑小

39、楞的抗弯强度设计值fm=13.000 N/mm2，满足要求!3、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足: =3Q/(2bh)fvVmax0.607ql0.607×12.06×0.453.294kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.294×1000/(2×60×80)1.03N/mm21.3N/mm2支撑小楞的受剪应力计算值 =1.03N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 N/mm2,满足要求!4、挠度验算=0.632ql4/(100EI)=min(l/150,10)0.632q2l14/(100EI)0.

40、632×9.56×4504/(100×12000×2560000)0.08mm450/1503mm支撑小楞的最大挠度计算值 =0.08 mm 小于支撑小楞的最大允许挠度 v =min(450/ 150,10) mm，满足要求。四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：1 、荷载计算 钢管自重忽略不计，因钢管2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)Mmax/W0.154×106/412037.

41、46N/mm2f=205N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管剪力图(kN) Vmax4.199kN max2Vmax/A=2×4.199×1000/48917.17N/mm2125N/mm2 满足要求！ （3）、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.05mm400/150400/1502.67mm 满足要求！ 五、梁跨度纵向支撑钢管计算=h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.68立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max1.56+0.9max1.2×(0.75+

42、(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1×(0.9+0.6-0.9/2)/2×0.9，11.2，11.2，1.56+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1×(0.9+1.2-0.6-0.9/2)/2×0.911.2kN fN/(A)11.2×10

43、3/(0.68×489)33.67N/mm2f205N/mm2 满足要求！六、立杆的稳定性计算 4、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.88kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.149×3.500=0.625kN N = 5.88+0.625=6.5kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =

44、 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l = k1uh (1) l = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 152.65N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 69.85N/mm2，立杆

45、的稳定性计算 < f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；公式(3)的计算结果： = 83.02N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。九 、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T -

46、 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取8.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 103.045 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。十、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照

47、均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算面板抗弯强度验算公式如下： = M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×24×0.9=12.96

48、kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；计算跨度(次楞间距): l = (1000-120)/(4-1)=293.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.112.96×293.3332+0.117 ×2.52×293.3332= 1.37×105N·mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×12.960×(1000-120)/(4-1)/1000+1.2×2.520×(1000-120)/(4-1)/

49、1000=5.069 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.37×105 / 1.88×104=7.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 24×0.5 = 12N/mm； l-计算跨度: l = 293.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50×1.

50、5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×12×293.334/(100×9000×1.41×105) = 0.475 mm；面板的最大容许挠度值:v = l/250 =293.333/250 = 1.173mm；面板的最大挠度计算值 =0.475mm 小于 面板的最大容许挠度值 v=1.173mm，满足要求！十一、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.069/0.

51、500= 10.138kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.253 kN·m，最大支座反力 R= 5.576 kN，最大变形 = 0.189 mm（1）.次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W <f经

52、计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.53×105/6.40×104 = 4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: v = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.189mm 小于 次楞的最大容许挠度值 v=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.576kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3

53、.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.732=9.46cm3；I = 2×11.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.430 kN·m，最大支座反力 R= 9.299 kN，最大变形 = 0.107 mm（1）.主楞抗弯强度验算 =M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.30×105/9.46×103 = 45.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2

54、；主楞的受弯应力计算值 =45.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.107 mm主楞的最大容许挠度值: v = 470/400=1.175mm；主楞的最大挠度计算值 =0.107mm 小于 主楞的最大容许挠度值 v=1.175mm，满足要求。十二、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号: M12；查表得：穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.299 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×76/1