65+11x100+100m连续梁计算书

1、. *滩桥65+11*100+100米连续梁方案计算书编制：复核：审核：二三年十月65+11*100+100m连续梁计算书一、 设计资料1、 跨径：65+11*100+100m；2、 桥面横幅：桥面全宽26m，双箱单室，单箱顶宽12.5m。3、 设计活载：汽车-超20级，挂车-120级；地震按8级设防；4、 主梁：双室单箱箱梁；最大断面高度5.7 m，65 m边跨和100 m跨中最小断面高度2.5 m，100 m边跨支点断面高度3.5 m；材料为50号预应力混凝土；底板为圆曲线，在65 m边跨和100 m中跨，底板厚由80cm变为28cm，腹板厚由根部55cm变为跨中35cm，顶板厚为30cm

2、，100 m边跨底板厚由80cm变为28cm，腹板厚由根部75cm变为跨中55cm，其中在距100 m边跨支点70m至94m段腹板厚80cm，顶板厚由根部70cm变为跨中30cm，在距100 m边跨支点18m至支点段顶板厚均为30cm。 5、 预应力筋：j15.24mm预应力钢绞线，公称抗拉强度为Rby=1860Mpa，锚具采用YM15-12；6、 计算软件：运用BRBP结构分析程序；二、 有限元计算模型本桥采用有限元计算模型进行计算。取左边跨65米和5个100米中跨，再加右边跨100米进行计算，计算时将箱梁结构划分为214个节点，213个单元。节点编号见下图。全桥分为19个施工阶段，现浇0号

3、块为第一阶段，从悬臂浇筑1号块到合拢段之前依次为214阶段，15阶段两边跨合拢，16阶段各中跨合拢，17阶段施工桥面系，18阶段为收缩徐变阶段 ，19阶段为运营阶段。施工过程中挂篮重75T，作用于距离悬臂端0.35米处；在14阶段加入风载。 三、 计算荷载及组合计算荷载说明恒载1.梁体自重，2.二期恒载4.5T/m。3.预加应力。4.混凝土收缩徐变影响力。活载汽-超20，挂-120温度基准温度取15度，按升温30度降温20度，顶底板温差5度考虑风力1.考虑作用于主梁及桥墩上的横桥向风力和纵桥向风力对桥墩的影响。2.考虑施工中最大悬臂状态不对称的竖向风力影响地震八度计算1. 风载计算如下：1）

4、作用于主梁横桥向风载依据工可报告，桥位处设计基准风速Ud=40m/s,主梁横向风载 PH=1/2*Ud2CH*D=1.225 Ud=40m/sCH=2.1-0.1*(B/D)=2.1-0.1*(12.5/5.2)=1.860其中D取平均梁高+1.2m=4+1.2=5.2mPH=1/2*1.225*402*1.860*5.2=9478.6N/m作用于单跨主梁上的横向风力为P=9478.6*49*（1+1）=928.9KN2） 作用于主梁上的竖向风载 PV=1/2*Ud2CV*BCV=0.4 B=12.5mPV=1/2*1.225*402*0.4*12.5=4900N/m作用于主梁最大双悬臂状态的

5、竖风力按一侧1.0，另一侧0.5的系数考虑 Ps1=4900*49*1.0=240.1KN Ps2=4900*49*0.5=120.1 KN。3） 桥墩横、纵桥向静力风载 PD=1/2*Ud2*CD*An顺桥向 CD=1.3 横桥向 CD=1.0 作用于桥墩顺桥向风载 PD=1/2*1.225*402*1.3*7*38=338.9KN作用于桥墩横桥向风载 PD=1/2*1.225*402*1.0*4*38=193.6KN主要进行以下组合：组合一： 恒载+汽-超20级组合二： 恒载+汽-超20级+升温组合三： 恒载+汽-超20级+降温组合四：恒载+汽-超20级+升温+顶底板温差组合五： 恒载+挂

6、-120级+升温组合六： 恒载+挂-120级+降温组合七 ： 恒载+地震四、 典型断面截面特性及配束情况 位置面积A抗弯惯矩I顶板预应力束底板预应力束腹板预应力束中跨跨中7.9407.1602束26束中跨支点15.29074.25026束26束65m边跨合拢段7.9407.1602束14束100m边跨合拢段13.74019.15066束五、 计算结果：1 施工阶段主拉应力主拉应力均小于1MPa，满足规范要求。2 施工阶段顶底板正应力正应力均满足规范要求。3 成桥阶段主拉应力节点主拉应力（Mpa）3-1.1354-1.1386-1.15118-1.16180-1.14182-1.52183-1.

7、44206-1.4212-1.63213-1.77其余各点主拉应力<1.0主拉应力均小于1MPa，满足规范要求。4 成桥阶段顶底板正应力顶底板正应力均大于0（为压应力），最大压应力为209节点底板，为13.87Mpa。5 运营阶段顶底板正应力 顶板应力（Mpa）底板应力（Mpa）节点最大节点最小节点最大节点最小组合一19515.21830.920914.5100.4组合二19515.21830.920914.5100.4组合三19515.21830.920914.5100.4组合四19515.71830.920914.5100.2组合五19514.42130.720914.12131.2

8、组合六19514.42130.720914.12131.2对于组合（恒+地震），地震荷载用SAP84程序计算，墩顶设置抗震支座，计算时将抗震支座横桥向与纵桥向均设为弹簧约束，弹簧刚度取为1000T/m,计算结果与恒载内力组合验算墩顶顶板最小压应力6.34Mpa，（182节点），跨中底板最小压应力6.02Mpa（166节点）。顶底板应力验算如下：跨中截面节点号恒载地震组合上缘应力(MPa)下缘应力(Mpa)7N(t)4279-3442454.868.60M(t-m)-24349-19438N(t)4727-1047186.025.99M(t-m)-984-53-103770N(t)4758174

9、7756.096.06M(t-m)-54876-472102N(t)47534347966.126.09M(t-m)-404145259134N(t)54486355117.026.99M(t-m)-455-170-625166N(t)47043747416.056.02M(t-m)-106381-982198N(t)126693126729.399.31M(t-m)4624-1594465墩顶断面节点号恒载地震组合上缘应力(MPa)下缘应力(Mpa)22N(t)1102323110467.487.49M(t-m)-525789-516854N(t)1027112102836.986.99M(

10、t-m)-545683-537386N(t)10280-4102766.986.99M(t-m)-5791-279-6070118N(t)1028150103317.017.03M(t-m)-573441-5693150N(t)102519102606.976.98M(t-m)-3891-384-4275182N(t)1037722103996.346.35M(t-m)-9367-88-9455从计算结果可以看出，地震荷载对主梁的竖向弯矩影响不大。六、 上构位移计算根据规范，以汽车荷载计算的主梁跨中挠度应满足L/600m汽车荷载时挠度计算值如下满足规范要求。节点号活载位移（cm）容许值(cm

11、)最大最小绝对值之和70.958-1.0892.04710.8382.714-3.7586.47216.7704.279-4.4658.74416.71024.637-6.07510.71216.71344.408-6.07710.48516.71664.111-3.8527.96316.71981.891-3.6105.50116.7以下图表单位均以T-m计二、墩身计算一、 设计资料 1、桥面净宽：26米2、设计活载：汽车20级，挂车100；地震按8级设防3、桥墩高度：Lm4、桥墩形式：实体墩5、桥墩材料：墩身采用30号钢筋混凝土，基础为25号钢筋混凝土二、 复核顺桥向墩底截面偏心受压复核数

12、据如下：跨径上构恒载上构活载风荷载地震弯矩荷载组合一荷载组合二轴向力Nj弯矩W轴向力Nj弯矩W100m40632.93736.7338.95341274659.6102523.363456.2130614.4、截面强度复核该截面为最不利截面，受力如上所算。受拉及受压钢筋均为级钢筋，直径25，受拉及受压分别为140根，单根钢筋面积为4.9092，受拉及受压钢筋总面积均为687.262；截面宽度为B为700，截面高度为H为400；构件纵向弯曲计算长度：此处墩视为一端固定，一端为不移动的铰，故取为0.7L即2660；N1上构恒载；N2上构活载；N3墩重；M1上构恒载产生的弯矩；M2上构活载产生的弯矩

13、；M3风载产生的弯矩；M4地震弯矩；纵向计算力Nj= N=1.1N11.1N31.3N2或N1+ N3（KN）；计算弯矩Mj= M=1.1M11.3M21.3M3或M1+ M4（KN·M）；纵向弯曲系数查“墩台与基础”中表2114可得为0.95025；复核结果如下：验算截面选取桥墩中跨侧墩底截面顺桥向验算荷载组合一为：N=74659.6KN，Q=2918.3KN，M=102523.3KN.me0=102523.3/74659.6=1.373m 偏心距增大系数=1ag=ag=15cm=150mme0=1×1.373=1.373>0.3×3.85=1.155m按

14、大偏心受压构件进行计算。 e=e0+h/2- ag=1.373+4/2-0.15=3.223m e=e0-h/2+ ag=1.373-4/2+0.15=0.477m取g=Rg，因对称配筋，且Rg= Rg，按矩形截面计算受压区高度由Rabx（eh00.5x）=g Ag·eRgAge可求得受压区混凝土高度x，则x=1.97m所求得的混凝土受压区高度满足假设要求，且构件确实为大偏心受压构件。Njmax=rb/rc RabxRgAgg Ag=0.95/1.25×（17.5×7000×1970+68726（340340）÷1000=183413.96KN

15、>Nj=74659.6KN验算表明强度满足要求。 顺桥向验算荷载组合二为：N=63456.2KN，Q=2031.6KN，M=130614.4KN.me0=130614.4/63456.2=2.058m 偏心距增大系数=1ag=ag=15cm=150mme0=1×2.058=2.058>0.3×3.85=1.155m >h/2- ag=2-0.15=1.85m大偏心受压构件,且纵向力不作用在钢筋Ag=Ag合力点之间。 e=e0+h/2- ag=2.058+4/2-0.15=3.908m e=e0-h/2+ ag=2.058-4/2+0.15=0.208m取g

16、=Rg，因对称配筋，且Rg= Rg，按矩形截面计算受压区高度由Rabx（eh00.5x）=g Ag·eRgAge可求得受压区混凝土高度x，则x=1.131所求得的混凝土受压区高度满足假设要求，且构件确实为大偏心受压构件。Njmax=rb/rc Rabx+ RgAgg Ag=0.95/1.25×（17.5×7000×1131+340×68726340×68726）÷1000=105312.6KN>Nj=63456.2KN验算表明强度满足要求。 横桥向验算荷载组合二为：N=67192.9KN，M=60064.2KN.me0

17、=60064.2/67192.9=0.894m 偏心距增大系数=1ag=ag=15cm=150mme0=1×0.894=0.8940.3×6.85=2.055m小偏心受压构件。 e=e0+h/2- ag=0.894+7/20.15=4.244m e=e0-h/2+ ag=0.8947/2+0.15=2.456m因对称配筋，且Rg= Rg，按矩形截面计算受压区高度由Rabx（eh00.5x）=g Ag·eRgAgeg=0.003 Eg（0.9/§1）§= x/h0可求得受压区混凝土高度x，则x=5.486g=0.003 Eg（0.9/§1）=74.3MPa所求得的混凝土受压区高度满足假设要求，且构件确实为小偏心受压构件。Njmax=rb/rc Rabx+ RgAgg Ag=0.95/1.25×（17.5×7000×5486+340×42217.474.3×42217.4）=300364.34KN>Nj=67192.9KN验算表明强度满足要求。