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文档简介

1、一、 设计题目设计带式运输机中的齿轮传动:带式运输机的传动方案如下图所示,机器运行平稳、单向回转、成批生产,其他数据参见下方表格。方案电动机工作功率Pd/kW电动机满载转速nm/(r/min)工作机的转速nw/(r/min)第一级传动比i1轴承座中心高H/mm最短工作年限工作环境5.1.3396011021805年2班室外、有尘二、 选择齿轮材料、热处理方式、精度等级考虑到带式运输机为一般机械,且仅有一级齿轮减速传动,故大、小齿轮均选用40Cr合金钢,调质处理,采用软齿面。大小齿面硬度为241286HBW,平均硬度264HBW。由要求,该齿轮传动按8级精度设计。三、 初步计算传动主要尺寸本装置

2、的齿轮传动为采用软齿面开式传动,齿面磨损是其主要失效形式。其设计准则按齿根疲劳强度进行设计,并考虑磨损的影响将模数增大10%15%。齿根弯曲疲劳强度设计公式;m32KT1dz12YFYsYF式中 YF齿形系数,反映了轮齿几何形状对齿根弯曲应力F的影响。Ys 应力修正系数,用以考虑齿根过度圆角处的应力集中和除弯曲应力以 外的其它应力对齿根应力的影响。Y重合度系数,是将全部载荷作用于齿顶时的齿根应力折算为载荷作用 于单对齿啮合区上界点时的齿根应力系数。F许用齿根弯曲应力。1. 小齿轮传递的转矩T1=9.55×106×P1n1p1=12Pd根据参考文献2表9.1,取1=0.96,

3、2=0.97。由此P1=12Pd=0.96×0.97×3=2.7936KWT1=9.55×106×P1n1=9.55×106×2.79369602=55581Nmm2. 齿数Z的初步确定为了避免根切,选小齿轮z1=17,设计要求中齿轮传动比i=n1nw=960/2110=4.3636,故z2=i×z1=4.3636×17=74.1818,取z2=75。此时的传动比误差为=i-i0i×100%=4.3636-75/174.3636×100%=1.1%<5%满足误差要求,故可用。3. 载荷系数

4、K的确定由于v值未知,Kv不能确定,故可初选载荷系数Kt=1.11.8,本设计中初选Kt=1.4。4. 齿宽系数d的确定根据参考文献1表8.6,齿轮在轴承上为悬臂布置,软齿面,选取齿宽系数d=0.35。5. 齿形系数YF和应力修正系数Ys的确定根据参考文献1图8.19,YF1=2.95,YF2=2.25。根据参考文献2图8.20,Ys1=1.52,Ys2=1.76。6. 重合度系数Y的确定对于标准外啮合直齿圆柱齿轮传动,端面重合度=1.88-3.21z1+1z2=1.88-3.2117+175=1.6491Y=0.25+0.75=0.25+0.751.6491=0.727. 许用弯曲应力F的确

5、定F=FlimYNSF式中 Flim计入了齿根应力修正系数之后,试验齿轮的齿根弯曲疲劳极限应力,根据参考文献1图8.28,取Flim1=Flim2=300MPa。SF齿根弯曲强度计算的安全系数;与疲劳点蚀相比,断齿的后果更为严重,故一般取SF=1.25。 YN弯曲强度计算的寿命系数。 小齿轮与大齿轮的应力循环次数可按下式计算:N=60naLh n齿轮转速,r/min; a齿轮转一周,同一侧齿面啮合的次数;Lh齿轮的工作寿命,h;因此,N1=60×480×1×5×250×2×8=5.76×108hN2=N1i=5.76

6、5;1084.3636=1.32×108h根据参考文献1图8.30,取YN1=YN2=1.0。因此,需用弯曲应力:F1=F2=FlimYNSF=300×1.01.25=240MPa根据参考文献1YF1YS1F1=2.95×1.52240=0.01868YF2YS2F2=2.25×1.76240=0.0165因此,YFYSF=maxYF1YS1F1,YF2YS2F2=0.01868综上,可初算模数:m32KT1dz12YFYsYF=32×1.4×555810.35×172×0.01868×0.72=2.74

7、6mm对于开式齿轮传动,为考虑齿面磨损,要将上式计算出来的模数m后,增 大10%15%,即m=1+15%×2.746=3.157mm四、 计算传动尺寸1. 计算载荷系数K设计要求机器工作平稳,由参考文献1表8.3查得使用系数KA=1.00。v=dn60×1000=mz1n160×1000=×3.157×17×48060×1000=1.349m/s由参考文献1图8.7得动载荷系数Kv=1.15。由参考文献1图8.11得齿向载荷分布系数K=1.10。由参考文献1表8.4得齿间载荷分布系数K=1.1。K=KAKvKK=1.0

8、15;1.15×1.1×1.1=1.392 由于该K值与初设的Kt差距很小,故不必修正。2. 圆整mn根据参考文献表8.1,圆整取第一系列标准模数4mm。3. 其他传动尺寸中心距a=m(z1+z2)2=4×(17+75)2=184mm 因此,d1=mz1=4×17=68mmd2=mz2=4×75=300mmb=dd1=0.35×68=23.8mm,取b2=25mmb1=b2+510mm,取b1=30mm五、 齿面接触疲劳强度的校核齿面接触疲劳强度校核计算公式:H=ZEZHZKFtbd1u+1uH式中 u齿数比,为大齿轮齿数与小齿轮齿数

9、之比,u=7517=4.41ZE材料弹性系数,由参考文献1表8.5,得ZE=189.8MPaZH节点区域系数,由参考文献1图8.14,得ZH=2.5Z重合度系数,由参考文献1图8.15,得Z=0.89H=ZEZHZKFtbd1u+1u=189.8×2.5×0.89×1.392×2×5558123.8×682×4.41+14.41=554.6MPa许用接触应力:H=HminZNSH式中 Hmin试验齿轮的齿面接触疲劳极限。由参考文献1图8.28,得Hmin1= Hmin2=770MPaZN接触强度计算的寿命系数。由参考文献1图

10、8.29,得ZN1=1.07,ZN= 1.13SH接触强度计算的安全系数。取SH=1.0H=HminZNSH=770×1.071.0=823.9MPa因此有HH,满足齿面接触疲劳强度要求。六、 计算齿轮传动其他尺寸1. 齿轮结构型式的确定对于大齿轮,齿顶圆直径:da=d2+2ha=mz2+2mh*=4×75+2×4×1=308mm由于200mm<da500mm,故采用腹板式结构。为降低成本、提高效率、适于批量生产,采用模锻的加工方法,起模斜度为1:10。同理对于小齿轮,da=d1+2ha=mz1+2mh*=76mm由于da200mm,采用实心式结构

11、。2. 轮毂孔径的确定大齿轮轮毂孔径是根据与孔相配合的轴径确定,此处按照扭矩初算轴径dC3Pn式中 P轴传递的功率,由参考文献2表9.1可知8级精度的一般齿轮传动效率3=0.97,因此P=3P1=0.97×2.7936=2.71kWC由许用扭转剪应力确定的系数,由参考文献1表10.2得C=11297MPa,对于大齿轮,不安装在轴端部,取较大值C=110MPa,因此dC3Pn=11032.71110=32.00mm轴和大齿轮连接时用键连接,轴和联轴器连接时用键连接,即轴颈上有2个键槽,应将轴径增大10%,即d1+10%×32.00=35.21mm,根据参考文献2表9.4取d=

12、36mm。对于小齿轮,安装在轴端部,其C值应取较小值,即取C=100MPa,因此d'C'3Pn=10032.71110=29.10mm轴和小齿轮连接时用键连接,轴和V带大轮连接时用键连接,即轴颈上有2个键槽,应将轴径增大10%,即d1+10%×29.10=32.01mm,取d=32mm。3. 大齿轮结构尺寸的确定参照参考文献1图8.38:dk=36mm,D11.6dk=57.6mm,取D1=58mmD2da-10m=268mmL=1.21.5dk=43.254mm,取L=50mmc=0.20.3b=57.5mm,取c=7mmD00.5D1+D2=163mmd00.25D2-D1=52.5mm,取d0=52mm0=2.54m=1016mm10mm,取0=10mm4. 键连接设计对于大齿轮一侧:使用圆头普通平键(A型),根据参考文献2表11.28,可知公称尺寸b×h=10×8,初选L=45mm,材料选用45#优质碳素钢。根据公式校核强度:P=2TkldP式中 P工作面的挤压应力;T传递的扭矩,T=T1=55581Nmm;L键的工作长度,

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