高支模施工方案

1、 中建五局第三建设有限公司中电九所灾后重建项目1#科研综合楼工程高支模工程施工方案 发放编号： 受控印章： 发布日期：2010年2月25日 执行日期：2010年 月 日 1#科研综合楼工程项目经理部目 录编制说明31、编制依据3第一章 工程概况41工程设计概况42 工程特点4第二章 施工部署51施工技术准备52现场准备53各种资源的准备54、材质要求5第三章 主要施工技术方法81 满堂脚手架搭设82支撑体系加固及安全防护12第四章 脚手架质量要求141脚手架搭设的质量要求14第五章 支模架安全保证措施151 支模架的使用安全措施152 架子搭设安全技术措施163 架子拆除安全技术措施174安全

2、防护措施18第六章 脚手架计算201 楼板支架计算202 梁模板支架计算28编制说明1、编制依据1.1建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302008）1.3中建五局三公司安全生产实施标准（CSCES5B3GC003-2008）1.4建筑施工安全检查标准(JGJ 59-99)1.5 中建五局三公司技术手册1.6 1#科研综合楼工程施工组织设计1.7 1#科研综合楼工程设计施工图纸2、编制及审核人员2.1编制人员：王瑞豪2.2审核人员： 3、本方案发放范围 监理单位、建设单位 分公司：工程部、技术部、合约部项目部：技术部、工程部、质

3、量部、安全部、生产经理、技术经理 中建五局三公司1#科研综合楼项目经理部 2010年1月5日 第一章 工程概况1工程设计概况 本工程为中国电子科技集团公司第九研究所投资修建的1#科研综合楼工程，框剪结构，地上九层，地下一层，建筑面积约为22499。本工程在1011轴交A1/C轴入口大厅部分为六层架空层，七层板结构标高为28.6m，屋面板厚度为150mm，框架梁截面尺寸主要有500×1500，300×700等。2 工程特点由于大厅部分架空层高为28.8m，并且有6根1200的圆柱子，在此部分施工时，梁板、柱模板支撑体系属于高支模架；因此在施工过程中，即要保证支撑体系的安全稳定

4、性又要满足施工需要，将是此部分的重要控制点。第二章 施工部署1施工技术准备1.1支模架施工前，项目技术负责人组织相关项目管理人员、劳务分包管理人员及作业班组，进行专项施工方案交底及施工安全、技术交底工作，交底要有记录和接受交底人签名。1.2施工前组织有关人员熟悉图纸、规范、标准、图集、方案等技术资料，掌握施工重点、难点、施工顺序及细部处理等，确保施工质量及施工安全。1.3 各项技术复核工作已执行并检查无误。2现场准备2.1 大厅周边基础土方回填完成并满足土方回填设计要求，压实系数为0.94。2.2 工程轴线控制网测量定位及控制桩、控制点已复核无误并加以保护。2.3 施工材料及施工机具已经准备就

5、位。3各种资源的准备3.1主要周转材料：钢管采用48×3.2 mm、配标准扣件，梁板、柱模板采用14mm厚建筑木模板，圆柱采用1200的定型钢模，木枋采用50×100mm的杉木，梁柱模板加固采用12对拉螺杆。3.2劳动力资源：支模架施工阶段作业工人，架工8人；模板分项施工阶段作业工人，木工20人；砼结构施工阶段作业人员：砼工10人。在施工前，对管理人员、施工班组进行详细的技术、安全交底，作业人员必须了解施工过程的要求，作业流程以及安全规定等。3.3机械设备准备：1台QTZ5013型塔吊、力矩扳手、圆盘机、手提电锯、钉锤、测量仪器等。4、材质要求4.1 钢管脚手架钢管应采用现

6、行国家标准直缝电焊钢管（GB/T12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。钢管进场时供应方应提供质量证明文件。脚手架钢管的尺寸应按表1采用。每根钢管的最大质量不应大于25kg，应采用48*3.5钢管。横向水平杆标准尺寸应按表1进行定尺表1 脚手架钢管尺寸（mm）脚手架类型截面尺寸长度外径，d壁厚t横向水平杆限定长度其他杆最大长度落地式脚手架483.217004000-6500型钢悬挑式脚手架483.214504000-6500钢管截面特性见表2表2 钢管截面特性钢管类别外径d(mm)

7、壁厚t(mm)截面积A（mm2）惯性矩I（mm4）抵抗矩W（mm）回转半径i（mm）每米长自重（N）低压流体输送用焊接钢管483.24.504*1022.271*1055.078*1031735.44.2扣件扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，必须具有产品质量合格证、生产许可证和专业检测单位测试报告。其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件是钢管与钢管的连接，脚手架使用的扣件分为三种：两钢管90°交叉连接采用直角扣件；两钢管呈任意角度交叉连接采用旋转扣件；钢管与钢管接长采用对接扣件。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏，施工

8、后应对架体上的扣件进行检查，不得少于50%。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm.扣件在使用前应进行全数质量检查，有裂缝、气孔、砂眼、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件使用前应进行防腐处理：先除锈然后采用油浸防锈。4.3脚手板：脚手板选用木脚手板或竹脚手板，竹脚手板应采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板，采用钢丝绑扎牢固。4.4密目式安全网4.4.1应选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的密目网。密目式安全网宽（高）度不得小于1.8m,网目密度不应低于2000目/100cm

9、2, 各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8mm。不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。4.4.2旧密目式安全网再才使用时必须经过1.5m高的耐冲击性能检验和耐贯穿性检验，合格后方可使用。4.4.3密目式安全网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网使用。4.4.4密目式安全网使用时应采用有足够强度、耐候性好的绳索绑扎，不得使用铁丝捆绑。4.4.5边绳与网体连接必须牢固，立网边绳断裂强力不得小于3000N.系绳沿网边均匀分布，相邻两系绳间距应0.45m 4.4.6密目网从顶至底沿外脚手架满挂。4.5平网 4.5.1安全平网使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低

10、于上述品种的材料编织网。外观应平整，宽度不得小于3m,网眼尺寸不大于5cm，每张安全平网重量一般不宜超过15kg.4.5.2水平设置时能承受冲击高度10m，不小于1.6kN的冲击荷载。4.5.3阻燃安全网必须具有阻燃性，其续燃、阻燃时间均不得大于4s。4.5.4边绳与网体连接必须牢固，平网边绳断裂强力不得小于7000N。系绳沿网边均匀分布，相邻两系绳间距0.75m。第三章 主要施工技术方法1 满堂脚手架搭设1.1满堂脚手架搭设概况：材料选择及搭设系数支模架体系采用48×3.2 mm钢管，梁两侧立杆纵横间距均为500mm，板部位立杆纵横间距为700mm，水平杆步距1300mm，纵横方向

11、通设。 18m以下采用双立杆，18m以上采用单立杆。扫地杆一道，距地面高度不应大于200mm，梁板下水平杆距模板找平杆距离不应大于500mm。架体搭设时一般先按楼面上预先放出的梁边线顺主次梁方向搭设梁架，梁按设计规定起拱，梁架起好后在板中间位置补充立杆和水平纵横杆。作业条件及时间a）回填土夯实完毕；b）混凝土垫层施工完毕，强度达到50%；c）在周边架体施工至四层顶板完工时，采用专业架工同时搭设；1.2满堂脚手架搭设范围示意图如下：1.3 外立面展开示意图: 1.4 梁板模板支撑体系示意图(见下页)1.5周边圆柱进行拉结，如下图2支撑体系加固及安全防护由于基坑周边为回填土，内部基坑还未回填；为了

12、保证脚手架的安全，必须对基坑进行回填，压实系数不小于0.94。2.1 架体基础应进行处理，采用200mm厚C20混凝土做基层，立杆下在主梁两侧及中部顶撑铺设槽钢作垫板，其他立杆下满设竹胶板板，并垫平整。2.2架体搭设前，由项目施工人员在混凝土垫层上弹线分出纵横立杆搭设位置线。2.3在各楼层板上按水平杆横向间距预埋钢筋拉环，水平杆进行拉结，若楼层中的模板架体未拆除，高支模架与楼层满堂架连接；架体在每层楼间的边柱进行拉结，拉结点一颗柱同层不得少与三点；2.4架体在各层面上设置水平剪刀撑，形成整体水平加强层；在大厅周边满设斜撑500，并与各楼层架体拉结；剪刀撑的搭设根据立杆间距连续加设。2.5在架体

13、立杆和水平杆完成后，架子外侧应沿全长和全高连续铺设45°的剪力撑。2.6在架体立杆和水平杆完成后,在梁两边立杆设置竖向剪刀撑，按全高连续加设。2.7各楼层的边柱已施工，满堂脚手架水平杆在柱位置均与柱进行拉结，每层不少于三道和主体拉结。2.8在框架梁下设立杆，顺梁跨间距与其他立杆相同。2.9 立杆采用6m和4.5m长架管，错开接头进行搭设，且钢管搭接均采用对接扣件连接。2.10浇筑楼板时采用布料机辅助浇注，在布料机安放位置，立杆间距应进行加密，加密采用加设顶撑方式，形成局部加强区。3施工主要事项：3.1架体上不得集中堆放钢筋或木枋等，避免施工荷载过于集中。3.2混凝土浇筑方式正确，由1

14、0轴和11轴同时向中间浇筑，混凝土禁止在楼层集中堆放。3.3在架体A轴线上外侧满挂密目网，作为临边防护。3.4施工过程中在架体第一层、第三层和第五层水平纵横拉边立杆拉通线，并在立杆上画线作水平沉降控制线，施工过程中派专人进行观测控制线是否有沉降，若出现沉降立即停止上部施工，并对架体进行加固处理。第四章 脚手架质量要求1脚手架搭设的质量要求项次项目技术要求检查方法1地基基础坚实平整、无积水、无沉降观察2立杆垂直度总高100mm用经纬仪或吊线和卷尺搭设段高10m20mm20m40mm30m60mm3间距步距20mm尺量检查纵距50mm横距20mm4纵向水平杆高差一根杆的两端20mm水平仪或水平尺同

15、跨两纵向杆10mm5扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150mm尺量检查同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500 mm立杆上的对接扣件至主节点的距离不得大于三分之一步高纵向水平杆上的对接扣件至主接节的距离不得大于三分之一跨距扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.m扭力扳手6剪刀撑倾角45°60°角尺第五章 支模架安全保证措施1 支模架的使用安全措施1.1架子的验收、使用及管理把好验收关。搭设过程中的架子，每搭设一个施工层高度必须由项目技术负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进行检查，符合要求后上报分公司二级机构验收并合格,方可上人使用。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀

16、登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。架体施工前，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。架子搭好后要派专人管理，未经安全员同意，不得改动，不得任意解掉架子之间相互连接的拉杆和扣件。架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋、模板等，一旦发现应及时清除。要及时检查架子的变形情况，发现架体变形或立杆悬空要马上进行加固处理。 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土输送管等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 当有六级及六级以上大风和雾雨天气时应停

17、止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆, 连接件。工地临时用电线路的架设及脚手架接地避雷措施等，应按规定设置。搭拆脚手架时侧面应设围护栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。1.2人员素质要求高处作业人员必须年满18岁，两眼视力均不低于1.0，无色盲，无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其他疾病和生理缺陷。责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。明确使用个

18、人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽，在无可靠防护2m以上处作业必须系好安全带，使用工具要放在工具套内。操作工必须经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。作业所用材料要堆放平稳，高处作业地面环境要整洁，不能杂乱无章，乱摆乱放，所用工具要全部清点回收，防止遗留在作业现场掉落伤人。在架体施工和混凝土施工完毕后，分管工长应与预应力分包施工班组做详细交接：预应力施工过程中不得破坏模板加固体系，不得随意拆除架体，要改动必须向相关责任人申请同意，才能由专业人员进行调整。1.3 劳保用品(三宝)要求安全帽安全帽必须使用建设部认证的厂家供货，无合

19、格证的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽一律由分公司统一提供，各分包外联单位不准私购安全帽。安全帽必须具有抗冲击、抗侧压力、绝缘、耐穿刺等性能，使用中必须正确佩戴，安全帽使用期为2.5年。1.3.2 安全带采购安全带必须要有劳动保护研究所认可合格的产品。安全带使用2年后，根据使用情况，必须通过抽验合格方可使用。安全带应高挂低用(架子工除外)，注意防止摆动碰撞，不准将绳打结使用，也不准将钩直接挂在安全绳上使用，应挂在连接环上用，要选择在牢固构件上悬挂。安全带上的各种部件不得任意拆掉，更新绳时要注意加绳套。安全网安全网的技术要求必须符合CB572585规定，方准进场使用。密目安全网使用有国家认证的生

20、产厂家供货，安全网进场要做防火试验。安全网在存放使用中，不得受有机化学物质污染或与其他可能引起磨损的物品相混，当发现污染应进行冲洗，洗后自然干燥，使用中要防止电焊火花掉在网上。安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方，禁止使用钩子搬。2 架子搭设安全技术措施2.1凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培训以前必须经过医务部门体检合格，操作时必须有技工带领、指导，由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员，必须定期(每年)进行体检。2.2脚手架支搭以前，必须制定施工方案和

21、进行安全技术交底。对于高大异形的架子并应报请上级部门批准，向所有参加作业人员进行书面交底。2.3操作小组接受任务后，必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作。2.4架子工在高处(距地高度2m以上)作业时，必须佩带安全带。所用的杆子应栓2m长的杆子绳。安全带必须与已绑好的立、横杆挂牢，不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”(即在一根顺水杆上不扶任何支点行走)，也不得跳跃架子。在架子上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架子。严禁酒后作业。2.5遇有恶劣气候(如风力五级以上

22、，高温、雨天气等)影响安全施工时应停止高处作业。2.6绑第一步大横杆时，必须检查立杆是否立正，绑至四步时必须绑临时小横杆和临时十字盖。绑大横杆时，必须2-3人配合操作，由中间一人结杆、放平，按顺序绑扎。2.7递杆、拉杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拉杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。使用人力吊料，大绳必须坚固，严禁在垂直下方3m以内拉大绳吊料。使用机械吊运，应设天地轮，天地轮必须加固，应遵守机械吊装安全操作规程，吊运杉板、钢管等物应绑扎牢固，接料平台外侧不准站人，接料人员应等起重机械停车后再接料、解绑

23、绳。2.8未搭完的一切脚手架，非架子工一律不准上架。架子搭完后由施工人会同架子组长以及使用工种、技术、安全等有关人员共同进行验收，认为合格，办理交接验收手续后方可使用。使用中的架子必须保持完整，禁止随意拆、改脚手架或挪用脚手板；必须拆改时，应经施工负责人批准，由架子工负责操作。3 架子拆除安全技术措施3.1第六层和第七层混凝土强度经同条件养护试块检测达到100%后。3.2两层预应力梁进行张拉后，由工长办理模板拆除申请，且申请由各单位、部门签字同意后，才能进行拆除工作。3.3拆除前，工长要向施工人员进行书面安全交底工作，且交底有接受人签字。3.4拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架

24、人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。3.5拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有监护人，没有安全员工长在场，外架不准拆除。3.6架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。3.7拆杆和放杆时必须由2-3人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。3.8拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强、技术水平高

25、的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。3.9拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。3.10拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具套内。3.11拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。3.12拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。3.131拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。3.14拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。3.15拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调和漆。弯管要调直，扣件

26、要上油润滑。3.16严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。未尽事宜工长在安全技术交底中做详细的交底，施工中存在问题的地方应及时与技术部门联系，以便及时纠正。4安全防护措施4.1在操作层脚手架的最外侧一排架体应高出作业面1.5m，作为防护栏杆。4.2操作层应达设安全走道并满铺木架板或竹架板,且与架体之间帮扎牢固。4.3 在操作层满铺脚手板。并且在每三步设置一道安全平网，安全平网应使用直径在9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳等材料,网眼尺寸不大于5cm。水平设置能承受冲击高度10m,不小于1.5kn的冲击荷载。4.4 脚手架外侧应满挂密目式安全网。安全网宽(高)度不得小于1.2m,网目密度不应低于2000

27、目/100c,各边缘部位的开眼环必须牢固可靠,环眼直径不小于8mm。不得使用有断纱、破洞、变形等缺陷的安全网。第六章 脚手架计算1 楼板支架计算1.1、参数信息:1.1.1脚手架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.30；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):28.60；采用的钢管(mm):48×3.2 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；1.1.2荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):27.00；楼板浇筑厚度

28、(m):0.150；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.500；1.1.3木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元1.2模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；I=5.000×10.000×10.00

29、0×10.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.2.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q2= 0.350×0.200 = 0.070 kN/m ； (2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350×0.200 = 0.070 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.500+2.000)×0.700×0.200 = 0.490 kN；1.2.2方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1

30、.2×(0.810 + 0.070) = 1.056 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.490=0.686 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.686×0.700 /4 + 1.056×0.7002/8 = 0.185 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.686/2 + 1.056×0.700/2 = 0.713 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.185×106/83.333×103 = 2.217 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；

31、方木的最大应力计算值为 2.217 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!1.2.3方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: V = 0.700×1.056/2+0.686/2 = 0.713 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×712.600/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.214 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 0.214 N/mm2；方木受剪应力计算值为 1.4 N/mm2 小于 方木的

32、抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!1.2.4方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.810+0.070=0.880 kN/m；集中荷载 p = 0.490 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.880×700.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +490.000×700.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.158 mm；方木最大允许挠度值 V= 700.00

33、0/250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 0.158 mm 小于 方木的最大允许挠度值 2.800 mm,满足要求!1.3.木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.056×0.700 + 0.686 = 1.425 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.354 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.513 mm ；最大支座力 Qmax = 5.529 kN ；钢管最大应力 = 0.354×1

34、06/4730.000=74.778 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 74.778 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.000/150与10 mm,满足要求!1.4.扣件抗滑移的计算双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.529kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 1.5.模板支架立杆

35、荷载标准值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.5.1静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.142×28.700 = 4.064 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.700×0.700 = 0.171 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 27.000×0.150×0.700×0.700 = 1.984 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.220 kN；2.活荷载

36、为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.500+2.000 ) ×0.700×0.700 = 1.715 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.865 kN；1.6.立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.865 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.50 cm2； W -

37、立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.300+0.100×2 = 1.500 m； L0/i = 1500.000 / 15.9

38、00 = 94.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.634 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9864.904/（0.634×450.000） = 34.577 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 34.577 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1.097 ；上式的计算结果：上式的计算结果：立杆计算

39、长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.097×(1.300+0.100×2) = 2.045 m； Lo/i = 2045.357 / 15.900 = 129.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9864.904/（0.401×450.000） = 54.668 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 54.668 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否

40、则存在安全隐患。 2 梁模板支架计算梁段:L1。 2.1、参数信息2.1.1 模板支撑及构造参数（断面图具体见支模体系图）梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.50混凝土板厚度(mm):0.15；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.30；梁支撑架搭设高度H(m)：28.7；梁两侧立柱间距(m):0.50；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:4；立杆横向间距或排距Lb(m):0.30；采用的钢管类型为48×3.20；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及

41、保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.1.2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.02.1.3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；

42、面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；2.1.4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：14.0；2.1.5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：400；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.2；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；2.2 梁模板荷载标准值计算2.2.1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度

43、验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 23.280 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.00

44、0 kN/m2作为本工程计算荷载。2.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图2.3.1 抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.00×1.4×1.4/6=16.33cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的

45、侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×4.00×0.90=2.52kN/m；q = q1+q2 = 9.720+2.520 = 12.240 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 400.00mm；面板的最大弯距 M= 0.1×12.24×400.002 = 1.96×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.96×105 / 1.63×10

46、4=11.990N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =11.990N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.3.2 挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 400.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.40×1.40×1.40/12=11.43cm4；面板的最大挠度计算值: =

47、0.677×9.00×400.004/(100×9500.00×1.14×105) = 1.436 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400.000/250 = 1.600mm；面板的最大挠度计算值 =1.436mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.600mm，满足要求！2.4 梁侧模板内外楞的计算2.4.1 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×100×1

48、00/6 = 83.33cm3；I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.90+1.4×4.000×0.90)×0.400/1=9.79kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500

49、mm； 内楞的最大弯距: M=0.1×9.79×500.002= 2.45×105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.45×105/8.33×104 = 2.938 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.938 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.40/1= 7

50、.20 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 4.17×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×7.20×500.004/(100×10000.00×4.17×106) = 0.073 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.073mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2.4.2 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截

51、面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.50×0.40/2=2.45kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 4

52、00mm； 外楞的最大弯距：M = 0.175×2448.000×400.000 = 1.71×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.71×105/4.49×103 = 38.165 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =38.165N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00

53、5;0.50×0.40/1= 1.80 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 400.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.08×105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.146×1.80×103×400.003/(100×210000.00×1.08×105) = 0.058mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.000mm；外楞的最大挠度计算值 =0.052mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.000mm，满足要求！2.5 穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.400×2 =7.200 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000×76/1000 =