中国矿业大学机械设计基础课程设计

1、机械设计课程设计计算说明书装设计题 目：带式运输机的一级圆柱齿轮减速器线矿业工程学院采矿工程09-8班设计者：龚良勇指导教师：2012年01月13日中国矿业大学第一章设计任务书目录传动方案图： 错误！未定义书签。设计条件：错误！未定义书签。设计工作量： 错误！未定义书签。电动机的选择.4.电动机类型的选择错误！未定义书签。电动机功率选择：错误！未定义书签。确定电动机转速： 错误！未定义书签。确定电动机型号：错误！未定义书签。传动方案的拟定.6总传动比错误!未定义书签。分配各级传动比错误！未定义书签。运动参数及动力参数计算错误!未定义书签。齿轮传动的设计计算错误！未定义书签。轴的设计计算9输入轴

2、的计算.7输出轴的计算错误！未定义书签。键的选择与强度验算23输入轴上键的选择及校核15输出轴上键选择及校核错误！未定义书签。3.1、2、3、第二章1、2、3、4、第三章1、2、3、4、第四章1、2、第五章1、第六章滚动轴承的选择及联轴器的选择 271、滚动轴承的选择172、联轴器的选择 错误！未定义书签。第七章减速器润滑与密封28第八章、减速器附件选择 311、 轴承端盖.192、通气器错误！未定义书签。3、窥视孔错误！未定义书签。4、油标错误！未定义书签。5、放油孔及放油螺塞 错误！未定义书签。6、定位销.错误！未定义书签。7、启盖螺钉错误！未定义书签。&地脚螺栓错误！未定义书签。

3、9、箱体设计 错误！未定义书签。第九章课程设计感想 35第十章参考文献362第一章设计任务书计算依据及过程设计课题:带式输送机传动装置设计计算结果3#1 ）机器功用2）工作情况 超过40C;3 ）运动要求4）使用寿命 时；5 ）检修周期6 ）生产厂型7）生产批量51.4200原始数据数据编号一丿设计条件:由输送带运送物料如石料、谷物等； 单向运输，在和轻度振动，环境温度不输送带运送速度误差不超过7% 使用时间8年，每年350天，每天8小一年小修；三年大修； 中小型机械制造厂； 单件小批量生产。原始数据:运输带运输拉力（kN） 运输带工作速度V （m/s） 卷筒直径（mm）厕目1设计用干带式运输

4、机的一级圆柱齿轮减速器】¥带传跡2运输帶却一一级圜柱齿轮闕速殊4 联轴器5 电动机6卷筒第二章电动机的选择计算依据及过程计算结果1、电动机的选择工作机的功率FPw 1000(kWFv5000 x 1 .4“P-=7 kwW10001000总效率H :错误！未找到引用源。由设计手册得，带：V带传动效率0.96口轴承:滚动轴承效率0.99 （球轴承）口齿轮齿轮传动效率0.97（ 8级精度般齿轮传动）"联：联轴器传动效率0.96 （弹性联轴器）筒卷筒传动效率0.96 （传统滚筒）n = ne2nnn带轴承齿轮联筒=0.96 汇 0 .99 2 汉 0 .97 汉 0 .96 汇

5、0.96= 0 .841工作机所需电动机功率PdPd - Pw d七Pd =8.23kwn 工 0.8413)确定电动机转速工作机卷筒轴的转速为：60 汇 v>< 1000n筒=祁60 江 V 100060沃 1.4況 1000门筒_筒兀D兀辺180=148.6r/min通过查表，取圆柱齿轮传动单级减速器传动比范围i1=35，取V带传动比i2 = 24，则总传动比范围为i = 620。故电动机转速的可选范围为n电Mn筒=(6 20p 148.6=(891 .6 2972 )r / min，则在这一范围的同步转速有 750r/min、1000r/min、和 1500 r / min。

6、电动机型号额定功率/kw满载转速/（r/mi n）启动转矩 额定转矩最大转矩 额定转矩Y132M-47.514402.22.2Y160M-67.59702.02.0Y160L-87.57202.02.0根据谷量和转速，由有关手册查出有三种适用的电动 机型号：因此有三种传动比方案：通过综合考虑电动机 和传动装置尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动 比，可见第2方案比较适合，则选 Y160M-6。第三章传动方案的拟定计算依据及过程计算结果1）总传动比的确定由已知数据可知：.n电i总n筒由上数据可得总传动比：n 电1000_ 6i总一- 6.73总n筒148 .6（2）分配各级传动比查阅资料可知，

7、单级减速器i=36合理，故可取齿轮i齿轮=3则有i总 =i齿轮x i带，可得：i 带=i 总=6.73= 2 .24i齿轮3(3) 计算各轴转速电动机轴：m = n电机二1000 r/minV带轮轴：n1000“ /-n2 = 446.43r/mini 带2.24大齿轮轴：n2446 .43 一c “/n3 =.二=148 .81 r / mini齿轮3卷筒轴：n4 二 nw 二 148 .81 r / min(4) 计算各轴的功率电动机轴：P1 = Pd = 8.23 kwV带轮轴：P2 = P n 带=8.23 絃 °.96 = 7.90kw大齿轮轴：p3p2轴承齿轮二 7.90

8、浜 0.99浜 0.97= 7.59kw卷筒轴:p4二FV=5*1.4=7.0KW(5)计算各轴转矩电动机轴T 9550Pi二 9550V带轮轴：ni8.23100078 .60 N mT2 二 9550 P2 二 9550n2二 169 .0 N m7.90446 .43大齿轮轴：T3 二 9550P3 二 9550“37.59148 .81二 487 .09 N m7148 .6卷筒轴:T4 二 9550 P4 二 9550 “4二 449 .87 N m(6)传动装置运动、动力参数汇总表传动装置运动、动力参数计算轴号参数电动机轴V带轮轴大齿轮轴卷筒轴转速n r/min1000446.43

9、148.81148.81输入功率P/kw8.237.907.597.0输入转矩T/N m78.60169.0487.09449.87第四章选择齿轮材料及精度等级计算依据及过程计算结果考虑减速器传递功率不大，所以米用软齿面，小 齿轮齿根较薄，弯曲强度较低，且受载次数较多，故 在选择材料和热处理时， 般使小齿轮齿面硬度比大 齿轮高2050HBs材 热处 硬度接触疲劳弯曲疲劳极10料理方/HBs极限（T限（T FE/MPa式Hlim/MPa小45调质217350400280340齿286轮大45正火197550620410 480齿286轮按上表取小齿轮硬度为260HBS接触疲劳极限Jim =600

10、MPa弯曲疲劳极限6e =460MPa ;大齿轮硬度 为220HBS接触疲劳极限匚Him =400MPa，弯曲疲劳极 限二fe =340MPa按一般可靠度取最小安全系数Sh min = 1.0 ， Sf min = 1.25计算许用应力：-HH limShlimMPaFESf limMPa得:小齿轮f- H limSH lim600= 600MPa ；6FESflim46 = 368MPa1.25大齿轮二H2=H limSH lim400 = 400MPa ；1fe 340二 F2E272 MPaSFlim 1.25（1）按齿面接触强度设计设齿轮按8级精度制造。取载荷系数1.3，齿宽系 数d

11、=0.8，小齿轮上的转矩5T2 = 1.69 江 10 N mm，取Ze88,d1 -12#3 2 1.3 1.69 1056.73 1 /188 2.5 2=3()20.86.73600二 72.88mm齿数取 乙=32，则 Z2 =32 6.73 = 215。故实际传动比d厂 72.88mm1=6.72，模数 m=72.88/6.72=10.85齿宽bdd10.58.304mm#,b值应加以圆整，作为大齿轮的齿宽 bz而使小齿轮的齿宽 b1 =b2 (510)mm，取b260mm#b165mm按标准模数系列取m = 3，实际 d厂乙 m= 32 3= 96mm，d2 = z2 m = 21

12、53= 645 mm，中心距:96645=2 -3705 mm齿顶咼：*h a = h a m=13 = 3 mm齿根高：h f =(ha* - c*)m =(1 0.25 )3 = 3.75 mm全齿高：h二hahf二 3 亠 3 .75 二 6 . 75 mm齿顶圆：d a1 二d 12 ha = 9623二 102d a2 二d2ha二 64523 二651 mm齿根圆：df1 rd, -2hf =96 -2 3.75 =88.5mmd f2 二 d2 - 2hf = 645 - 23.75 二 637 .5mm(2) 齿根弯曲疲劳强度校核计算 齿形系数YFal =2.6 ,Ysal =

13、 1.6 , YFa2 =2.2 ,Ysa2 = 1.82KT1YFa1YSa12汇1.3況1.69><105 X2.6X1.6"-'F122bz1m258.304 32 32=36.29MPa 乞二F1 =368MPa14#-F2YFa2Ysa2YFa1YSa1= 36.21.6#=34.55MPa 辽；F2 =272MPa(3) 齿轮的圆周速度 鳥0弋篇件2.2皿，对照“齿轮传动精度等级的选择与应用表”，可知选用8级精度是合宜的。第五章轴的设计计算计算依据及过程计算结果1、输入轴的计算已知输入轴传递的功率Pi = 8.23kw，转速山=44

14、6 .43 r / min ，小齿轮的齿宽切=65 mm ,齿数z1=32,模数m=3，压力角a =20，载荷平稳1）初步估算轴的直径按照“轴的常用材料及其主要力学性能表”进行选择，C3lmm选取45号钢为轴的材料，调质处理。由Yn ,查“常用材料的t 值和C值表”知45号钢C值范围为118107，取C=115,计算后得1 8 23d严115" = 30.38mm 取1V 446.43'取dmin =d “1+0.05 )=30.38汉(1+0.05) = 31.90mm (考虑有键槽，将直径增大5%。轴的结构设计：右轴承从轴的右端装入，靠轴肩定位。齿轮和左轴承从轴的左端装入

15、，齿轮右侧端面靠轴肩疋位，齿轮和左轴承之间用定位套筒使左轴承右端面得以定位，左16右轴承均采用轴承端盖，齿轮采用普通平键得到圆周 固定。1、确定轴的各段直径12345 67轴结构示意图段根据dmin圆为使便于装拆轴承内圈且符合标准轴承内径。查(GB/T276-94)暂选滚动轴承型号 6305，di=33mm, 其宽度B=17mm2轴段安装轴承端盖，按照轴肩 d2二d1-5 mm原则， 取 d2 =38mm ；3轴段安装轴承及挡油圈，为减少装配轴承处的精加工面长度设置轴肩dd 1-3 mm，其中d3为轴承内径 大d40mm根据机械设计基础课程设计表10-35 :取 深沟球轴承6305,轴承宽B

16、= 17mm错误！未找到引用 源。；轴两端装轴承处轴径相等，则 7段取 dd40mm ； 4轴段安装齿轮，齿轮内径d4 二 d3 1 -5 mm，取 d4=43mm 定位轴肩d5=d42-5 mm，取ds=48mm ； 6、7之间有砂轮越程 槽，取de=45mm错误！未找到引用源。3、确定轴的各段长度结合绘图后确定各轴段长度如下：1轴段的长度取h=2 33= 66mm （根据链轮结构及尺寸）；2轴段总长度12 = 10 24 = 34mm （根据外装式轴承 端盖的结构尺寸，起厚度b e d。=2殂 1 =2.2 10 1=23，还有箱体的厚度取10mm； 3轴段I3 = 45mm （轴承的宽与

17、套筒的长度 和）；4轴段b=57mm （因为齿轮的齿宽为60mm轴段 的长度应比零件的轮毂短2-3mm ； 5、6、7轴段长度I5 l6 l 50mm ;则轴的全长为 l=252mm。2、按弯矩复合强度计算已知：转矩T2 二 9550 P2 二 95507.90 二 169 .0 Nn2446 .43小齿轮分度圆直径d仁96圆周力2 TFt2- = 2169 .0 /96 二 3525 N md1径向力18FrFt tana = 3525tan 20 o1283 N m19#法向力FnFt3252cos 20 o二 3460 .70 N m#两轴承间距离为152m m因为该轴两轴承对称，所以:

18、La=Lb=76mm(1) 绘制轴受力简图如下(2) 绘制垂直面弯矩图如下垂直面内的轴承支反力:F AY 二 F byFr21283641 .5 N m#水平面内的轴承支反力:F AZ = F bzFt3640.7二 1820 .35 N m由两边对称,知截面C的弯矩也对称。截面C在垂直面#弯矩为二 641.5152#二 48 .754 kN(3) 绘制水平面弯矩图如下:截面C在水平面上弯矩为:M C2 = Faz L = 1820 .35二 138 .35 N m(4) 绘制合弯矩图如上1522M c 二二 x 48 .754 2138 .35 2 二 146 .70 N(5) 绘制扭矩图如

19、上 转矩：T = 78 .60 N m(6) 当量弯矩计算转矩产生的扭转力按脉动循环变化，取 a =0.6，截M c = 137 .16 N m面C处的当量弯矩：M c 二二、120 .98 2(0.6107 .7)2 = 137 .16 N(7) 校核危险截面C的强度判定危险截面为第一段轴的中心面，轴的材料选用45钢,调质处理，查机械设计基础表14-1得二 b =650MPa，表 14-3 查得匕 J = 60MPa 则：口 = M _137 .16° 名 一 0.1d13 " 0.1 江(33 显 10 ：3)3=38 .17 Map 乞二 _1b = 60 Map该轴

20、强度足够。3、输出轴的计算已知输出轴传递的功率P3二6.91 kw，转速n 106 .1r / min，大齿轮的齿宽b 55 mm ,齿数z 81，模数m =3，压力角:=20，载荷平稳。1)初步估算轴的直径按照“轴的常用材料及其主要力学性能表”进行选择， 选取45号钢为轴的材料，正火处理。由dEcfmm, 查“常用材料的t 值和C值表”知45号钢C值范围 为118107，取C=115,计算后得d - 11546 .27 mm ，取dmin = d 10.05 = 46.27 (1 0.05) = 48.58mm (考虑有键槽，将直径增大5%。轴的结构设计(1) 确定轴的结构方案右轴承从轴的右

21、端装入，靠轴肩定位。齿轮和左轴承 从轴的左端装入，齿轮右侧端面靠轴肩定位，齿轮和 左轴承之间用定位套筒使左轴承右端面得以定位，左 右轴承均采用轴承端盖，齿轮采用普通平键得到圆周 固定。(2) 确定轴的各段直径1234567轴结构示意图由图中个零件配合尺寸关系知d1二48mm ； d 52mm ,d3 二 d7 二 55mm, d 60mm , d5 二 66mm ,24错误！未找到引用源（3）确定轴的各段长度结合绘图后确定各轴段长度如下：1轴段的长度取 h=80mm （根据联轴器结构及尺寸）；2轴段总长度 “0 24 =34 （根据外装式轴承端盖的结构尺寸，其厚度b e d0 二 2.2d3

22、1 = 2.2 10 1 = 23，还有箱体的厚度取10mr）3轴段l3=52mm（轴承的宽与套筒的长 度和）；4轴段I4 =58mm （因为齿轮的齿宽为60mm轴段 的长度应比零件的轮毂短2-3mm ； 5、6、7轴段长度l5 l6 l7 =48mm （考虑到轴承的宽度及砂轮越程槽的宽 度）；则轴的全长为I = 272mm。3）按弯矩复合强度计算已知：转矩：p36.91T3 二 9550 H3 二 9550622 .0 Nn3106 .1大齿轮分度圆直径d 2二252 mm圆周力Ft4936 .5 N2_T3 2_622 .0_1000_ d 2252Fr = Fttan a = 4936

23、.5 沢 tan 20 0 径向力rt=1796 .7 N m法向力Ft4936 .5Fn -七-。- 5253 .3N mcos 口cos 20两轴承间距离为152m m因为该轴两轴承对称，所以：LA二LB=76m垂直面上支撑反力及弯矩：Fay = Fby = Fr = 1796 .7 = 898 .35 N 2 2M ay一 F 人丫*2152 x 10 一3-898 .35 汉-70 .97 N m2水平面上支撑反力及弯矩：Ft4936 .5Faz = FBz =2468 .25 N2 2L152 江 10 一3M az 一 FAz - 2468 .25 汉2 2=195 .00 N m

24、26rtrnrnTmT T T TlrrnTTriTTri-rlx<rTTrrnTirT T【TrnTrrnrTTrT合成弯矩:百70 .97 2195 .00 2 = 207 .5 N m危险截面为齿轮中心截面取=0.6，则M 厂 JM 2 + (° T)2=J207 .52 + (0.6 汉 622 .0)2 = 427 N m4)校核危险截面C的强度计算危险截面处轴的直径：轴的材料选用45钢，正火处理。查机械设计基础表得虹b =650MPa，通过表查得 =650MPa，贝卩3:M c|427 如03d 启3i疋 =J= 41.44mmH°.1Bb0.1 汉 60

25、考虑键槽对轴的削弱，将d值加大5% ,故d = 1 .05 沃 41 .44 = 43 .51 mm，因该处选择轴的直径为d = 43 .51 mm= 48 mm > 43 .51 mm ,强度满足要求。第五章键的选择与强度验算计算依据及过程计算结果1、输入轴上键的选择和校核(1)最小直径处：1)选择键型:齿轮与轴周向固定采用静联接，为了便于安装固定，选择普通B型平键。2) 确定键的尺寸：该轴上最小直径为d = 33mm，轴长h = 66mm，按(GB/T1095-2003)查得，用于此处连接的键的尺寸b =8,h =7, L = 453) 强度校核：轴所受转矩T2 = 169.0N m

26、 ，键连接的挤压强度4T24 169pdhl33 汉 7 沃 45 江 10 一9=65 .03 Mpa <p 100 MpaT2T2T =dbl2 江 16928 .45 Mpa < p 33述8迖45述10 一9=40 Mpa强度满足要求。该键标记为：键 B8汉45GB/T1096-2003。(2)齿轮处键 B8X51) 选择键型：该键为静联接，为了便于安装固定，选 择普通B型平键。2) 确定键的尺寸：该轴上最小直径为 d4=43m m,轴长I4 =57m口，按(GB/T1095-2003，GB/T1096-2003)查得,用于此处连接的键的尺寸为b = 14, h = 9,

27、L = 50 ,3）强度校核：键连接的挤压强度（根据机械设计基础：表10-10）4T24 169fTpdhl60 江 9 況 57 江 10 一9=21 .96 Mpa 吒p = 100 MpaT 2T2T =dbl_2 汉 16960 汉 14 汉 57 汉 10 一9=7 .06 Mpa v = 40 Mpa强度满足要求。该键标记为：键B14x：50 GB/T1096 2003。键 B14H502、输出轴上键选择及校核（1）最小直径处1）选择键型:齿轮与轴周向固定采用静联接，为了便于安装固定，选择普通B型平键。2）确定键的尺寸：该轴上最小直径为d1 =48mm，轴长h=60mm，按（GB/

28、T1095-2003，GB/T1096 -2003 ）查得，用于此处连接的键的尺寸为b = 14,h =9, L = 63，3）强度校核：轴所受转矩T 487 .09 N m ,键连接的挤压强度（根据机械设计基础：表10-10）4T34 沃 487 .09CTpdhl48 江 9 沃 60 汉 10 一9=75 .16 Mpa 吒p = 100 MpaT 2T3T =dbl2 沃 487 .09=24.16 Mpa < =48 沃 14 汉 60 沃10 一9强度满足要求。该键标记为：键B14%3 GB/T1096 2003（2）齿轮处：1）选择键型:该键为静联接，为了便于安装固定，选择

29、普通B型平键。2）确定键的尺寸：该轴上最小直径为d4 = 60mm ,轴长l58mm，按（GB/T1095-2003，GB/T1096-2003）查得，用于此处连接的键的尺寸为b =18,h = 11丄=45，3）强度校核：键连接的挤压强度4T34江 487.09CT=pdhl60 汉 11 江 45 汉 10 一9=65 .60 Mpa 兰巴 p = 100 Mpa40 MpaT 一 2T3”dbl=2 决.°9=20 .04 Mpa < = 60 "8 汉 45 "0 一9强度满足要求。该键标记为：键 B18x；4540 Mpa第六章滚动轴承的选择及联轴

30、器的选择计算依据及过程计算结果1、滚动轴承的选择根据设计条件，轴承预计寿命：8*350*8=22400小时（1）计算输入轴承对于输入轴的轴承选择，首先考虑深沟球轴承。初选用6308型深沟球轴承，其内径为40mm外径为90mm宽度为23m极限转速（脂）:7000r/min ;极限转速（油）:8500r/min。因轴承工作温度不咼、载荷平稳，查机械设计基础书上表16-8及表16-9得：取£ =1,fp =1.1;由于轴向力的影响可以忽略不计，即坯严，取X=1, Y=0.则当量动载荷P = XFr =1 勺337.3=1337.3N，转速 n 1=446.63r/min ,H=22400小

31、时，总=3。所需的径向基本动载何值：Cr=188458.38N>17487.5N故选用6308型深沟球轴承符合要求。（2）、计算输出轴承对于输出轴的轴承选择，考虑深沟球轴承，初选6212型深沟球轴承，其内径为 60mm外径为110mm 宽度为20mm极限转速（脂）：5600r/min ;极限转速（油）:7000r/min。因轴承工作温度不咼、载荷平稳，查机械设计 基础书上表16-8及表16-9得：取1=1击=1.1 ；由于 轴向力的影响可以忽略不计，即 %"，取X=1, Y=0.则当量动载荷p = XFr =10282.2“282.2N，转速 n2=334.1r/min ,H=

32、22400小 时，呂=3。所需的径向基本动载何值：Cr=10799.5选6212型深沟球轴承符合要求联轴器的选择计算依据及过程计算结果H轴与链相连不需用联轴器；I轴与电动机相 连需选用合适的联轴器。考虑此运输机的功率不大，工作平稳，考虑结构简单、安装方便，故选择弹性柱 销联轴器。计算转矩按下式计算：Tc = KaT式中T名义转矩；N- mmKA工作情况系数；取 KA=1.5,贝y：Tc = K aT = 1 .5 汉 169 .0 = 253 .5 N m输出轴的转速为 片=1000 r / min输入轴输入 段直径为d=30mm根据机械设计课程上机与设计书上续表14-5 :可选择HL2型弹性

33、联轴器GB 5014- 85。第七章减速器润滑与密封计算依据及过程计算结果1）、润滑：齿轮圆周速度V = 2.03m/s< 12m/s ,采用油池润滑，圆柱齿轮浸入油的深度约一个齿咼，大齿轮的齿顶到油底面的距离3060mm选择油面的高度为40mm并考虑轴承的润滑方式，计算：输入轴：3c45汇485 = 3.825汉 10 mmr/min 兰2汉10 mmr/min ;输出轴：35d 汽 n = 60汉 131 = 7.86X0 mmr/min 兰2汉 10 mmr/min ;所以选用脂润滑，润滑脂的加入量为轴承空隙体积的13 12，米用稠度较小润滑脂。2）、密封：为了防止润滑油或脂漏出和

34、箱体外杂质、水及灰尘等侵入，减速器在轴的伸出处、箱体的结合面处和轴承盖、窥视孔及放油孔与箱体的结合面处需要密封。轴伸出处的滚动轴承密封装置采用毛毡圈密封，其中输入轴按密封圈密封处直径：d =45mm ,选择毛毡圈尺寸：D =61,a =44, B =8。输出轴按密封圈密封处直径：d =60mm选择毛毡圈尺寸：D =80,d“ =58,B=8第八章、减速器附件选择计算依据及过程计算结果(1)轴承端盖6212型深沟轴承端盖全部米用外装式轴承端盖(根据机械球轴承设计课程上机与设计：表13-4与表15-3)1)、输入轴的轴承端盖：轴承外径100,螺栓直径d3 =10 ,端盖上螺栓数目A4;d0=d3+

35、1=11mm , D0 = D+2.5d3 = 125mm ,D2 =D0 +2.5d3 =150mm,e=1.2d3 =12 , e1 >e , , D4 = D - (10 15)mm , D4 =90mm2)、输出轴的轴承端盖：轴承外径130,螺栓直径d3=12，端盖上螺栓数目HL2型弹性联4；轴器d° =d3+1 =13mm , D° = D+2.5d3 = 160mm ,GB 5014- 85D2 =D0 +2.5d3 =190mme =1.2d3 =14.4 , ee , D4=D-(10 15)mm ,(2)通气器减速器工作时，由于箱体内部温度升咼，气体

36、膨胀，压力增大，使得箱体内外压力不等。为使箱体内受热膨胀的气体自由排出，以保持箱体内外压力平衡，不致使润滑油沿分箱面或轴伸密封件处向外 渗漏，需要顶部或直接在窥视孔盖板上设置通气 器。本设计将通气器安装在窥视孔盖板上。 选用通 气帽（根据机械设计课程上机与设计：表15-5 ）。（3）窥视孔窥视孔用于检查传动零件的啮合、润滑及齿轮损坏情 况，并兼做注油孔，可向减速器箱体内注入润滑油，观察孔应设置在减速器箱盖上方的适当位 置，以便直接进行观察并使手能伸入箱体内进行操 作，平时观察孔用盖板盖住。窥视孔孔盖的结构尺寸（根据机械设计课程上机与设计：表15-8）：A100mmAiA + ( 5 6 ) d 4140mmA(A + Ai ) / 2120mmBB 1 - (5 6) d 4Bi箱体宽-（15-20）B2(R + R1 ) / 2d4M6 4个R610mm(4) 油标为指示减速器内油面的高度符合要求，以便保 持箱内正常的油量，在减速器箱体上需设置油面指 示装置。本设计选用长形油标，油标尺中心线与水 平面成45度，注意加工油标凸台和安装油标时， 不与箱体凸缘或吊钩相干涉。油标选择 A8