满堂支撑架结构计算书

1、扣件式满堂支撑架安全计算书一、计算依据1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-1991、计算参数基本参数满堂支撑架的宽度B(m)13满堂支撑架的长度L(m)27满堂支撑架的高度H(m)10.2立杆布置形式单立杆剪刀撑(含水平)布置方式普通型立杆纵向间距la(m)0.9立杆横向间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)1.5顶步水平杆步距h

2、9;(m)0.75立杆自由端高度hO(mm)400次楞间距a(mm)250计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011材料参数架体钢管类型48 X2.6脚手板类型竹串片脚手板栏杆、栏板类型栏杆、竹串片 脚手板挡板底座形式垫板主楞钢材牌号Q235次楞钢材牌号/主楞类型圆钢管主楞规格48 X2.6次楞类型矩形木楞次楞规格40 X90主楞合并根数2主楞自重标准值g k(kN/m)0.058次楞自重标准值gkc(kN/m)0.022可调托座承载力允许值(kN)30架体底部垫板面积A(mA2)0.25何载参数材料堆放何载标准值Qi(kN/m 2)2施工均布活何载Q2(kN/m 2)

3、2架体是否封闭密目网否密目式安全立网自重标准值g3(kN/m 2)/风压咼度变化系数uz/风何载体型系数us/脚手板自重标准值gik(kN/m2)0.35栏杆自重标准值g2k(kN/m)0.17基础类型地基土地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)250是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市安徽(省)铜陵(市)地面粗糙度类型/平面图（图1）简图:（图2 ）纵向剖面图1（图3 ） 纵向剖面图2三、次楞验算恒荷载为:gi=1.2g kc+gike=1.2 x(0.022+0.35 X250/1000)=0.131kN/m活荷载为：q i=1.4（Q1+Q2）e=1.4x（2+2） X250/1

4、000=1.4kN/m次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下：（图4）可变荷载控制的受力简图1、强度验算JL0 阿J »W1| 匚(图5)次楞弯矩图(kN m)M max =0.124kN mo=M max/W=0.124 X1O6/(1 X85.333 xlO3)=1.454N/mm 2<f=15N/mm 2满足要求2、抗剪验算(图6)次楞剪力图(kN)Vmax =0.827kNTnax = V max So/(lb) =0.827 X1O3X4O.5 X1O3/(341.333 X104 X4X10)=0.245N/mm2< T=125N/mm2满足要求3、挠度验

5、算挠度验算荷载统计：qk=g kc+g 1ke+(Q1+Q2)e =0.022+0.3X250/1000+(2+2)X250/1000=1.097kN/m丫丄丄二1“一工一口：一“丄一!4一.耳曲（图7）挠度计算受力简图(图8)vmax=0.145mm-Jm.LJU-El TQIHh次楞变形图（mm）w V=max(1000X0.9/150,10)=10mm满足要求4、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为:R=1.516kN正常使用极限状态下支座反力为:Rk=1.086kN五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下:（图9）简 图1、抗弯验算iM-9?一rflK% 7 1

6、1q mciiw-i辽LL1IHI屮(图10) 主楞弯矩图(kN m)M max =0.501kN mo=M max/W=0.501 x106/(7.98 xlO3)=62.817N/mm 2wf=205N/mm 2满足要求2、挠度验算1 0341 阳11 救L口“.1L 111 JTY1I1UL IIIH1211SVJ 17廿 1 :勺 U 1切 11SQQ咖1删（图12）简 图（图13） 主楞变形图（mm）vmax=0.5mm < v=max(1000 X0.9/150,10)=10mm满足要求3、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax =6.073

7、kN六、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, w、p2按JGJ130-2011附录C取用loi=k 山(h+2a)=1 X1.323 x(1.5+2 X400/1000)=3.044mlo2=k 匹h=1 X1.951 X1.5=2.926m取两值中的大值lo=max(l 0102)=max(3.044,2.926)=3.044mZ=l0/i=3.044 X1000/(1.61 X10)=189.048 W =210 满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)/1=l01/i=3.044 X1000/(1.61 X10)=189.048根据入1查JGJ130-2011附录得到

8、9;=0.2012<N1=R max= 6.073kNf=N 1/( ©A)=6.073 X1000/(0.201 X3.71 X100)=81.483N/mm(r=205N/mm2满足要求3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)?2=l 02/i=2.926 X1000/(1.61 X10)=181.77根据入1查JGJ130-2011附录得到©=0.216N3=Rmax+1.2 XH Xgk=6.073+1.2 X10.2 X2.91/100=6.43kNf=N 3/( ©A)=6.43 X1000/(0.216 X3.71 Xl00)=80.063N/mm2<c=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力 N=max(N 1 ,