汽车站脚手架方案

1、脚手架搭设（方案）审批表LJA3 1 1程位 单 设 建湾妣青型 类 构 结幽盖 纟亠目h 框 加八 框位 单 计 设公 限 有 计设T 筑司建代时岛青位 单 理 监监 设 建 通 建 岛 青度 高 数 层K>立口>M,层7h 地度 跨 物 筑 建m30期 日 工 竣人 制 编森 元 崔人 责 负 目 项泽 禄 张涛 立 林字 签 员 人 审 会 加 参位 单处 术 技处 检>处 全 安 产 生处 备 设务 职长 处 副长 处 副长 处 副席 主称 职工 助工 助工 助工 高名 签1 1审批结论年¥: 盖 字 签 人 责 负 术 技药月l日建设单位审批日 月 年&#

2、165;)盖字 M 签 日监理单位日 月 年¥)盖字1:签 日胶南市汽车总站站房、酒店及商业脚手架搭设方案凑、ZHONGQIJITUAN中启集团建设单位：青岛灵山湾建设发展有限公司 监理单位：青岛建通工程管理有限公司 施工单位：中启胶建集团有限公司 工程名称：胶南市汽车总站工程日 期：2012年03月目录I、工程概况H、脚手架的材料要求皿、脚手架搭设的构造要求W、脚手架的搭设施工V、脚手架的拆除W、检查与验收10%、文明施工要求忸、落地式扣件钢管脚手架计算书 区、悬挑式扣件钢管脚手架计算书脚手架搭设方案I、工程概况：本工程为胶南市汽车总站酒店及商业、站房、附属用房，建设地点位于胶南

3、市泰山路以北、上海路以西。总建筑面积约为 46065 平方米，酒店及商业建筑面 积为 31881 平方米，商业二层，酒店地上十七层，地下一层，结构形式为框剪结 构，基础形式为筏板基础 +柱下基础 +止水底板。站房建筑面积约为 9973 平方米， 主站房一层，局部 2-3 层，结构形式为框架结构，钢结构屋盖；站房建筑高度为 12m局部高度为6m 4m基础形式为独立基础。附属用房站房建筑面积约为 4211 平方米，四层，结构形式为框剪结构；站房建筑高度为 18.15m，局部高度为6m 4m,基础形式为独立基础。本工程抗震结构等级为三级、四级，结构使用年限 50年，耐火等级一级，建 筑结构安全等级二

4、级，抗震设防烈度 6 度。本工程为青岛灵山湾开发建设有限公司开发， 青岛纬测地理信息有限公司勘 察，青岛时代建筑设计有限公司设计，青岛建通工程管理有限公司监理，中启胶 建集团有限公司承建施工。本工程站房、附属用房及商业区采用落地式脚手架，酒店在二层采用16#工字钢悬挑、斜拉钢索双排脚手架。采用分段卸荷的方法，不超过 20m作为一个施 工段，即在 20m、 39.3m、 58.5 处沿建筑物周边各搭设一道悬挑式支撑，在每道 支撑上搭设双排脚手架。H、脚手架的材料要求脚手架搭设必须选用同一材质。I、钢管：外径48.3mm壁厚3.6mn,外观不准有凹凸状疵点、裂纹、变形、扭曲。用于脚手架的立杆、大小

5、横杆、剪刀撑及连墙杆等。2、扣件：主要有十字扣件、转向扣件、接头扣件、用于各种杆件的连接。材料为可锻铸铁，外观不准有变形、裂纹。在螺栓拧紧力矩达65NM时，不得 发生破坏。3、 脚手板应采用不低于5 cm厚的木板制作，木板不得有腐蚀、疤节等现象。4、密目网：采用安全部门检测备案合格的密目网，主要用于脚手架外侧全 封闭防护。5、安全网：采用备案合格的产品，主要用于脚手架内外挑网及临边洞口防护。6、垫木：采用 50厚200250宽的木材。7、 底座：采用焊接底座，既用L= 150的© 22的钢筋焊于8X 150X 150的钢 板上，用于立杆底座。8、悬挑钢梁：采用 16工字钢梁。9、吊索

6、：采用2根© 16钢丝绳。10、松紧调节器：采用 16花篮螺丝。11、予埋锚环：采用© 20圆钢制作。12、 吊索穿墙锚环：采用© 20钢筋制作，垫板采用8X 80X 80的钢板制作。皿、脚手架搭设的构造要求1、脚手架的几何尺寸： 立杆步距 1200，立杆间距 1200，立杆横距 1050，连墙杆竖向间距 4500，水平间距不大于 3600，外侧大横杆间距为 600.2、立杆的构造要求：2.1 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣 件连接，对接、搭接应符合下列规定：2.1.1 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在内步内

7、，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。搭接长度不应小于1m应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。2.2 立杆上的接头扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步设在同 步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500，各接头中心距主节点的距离应大于步距的1 / 3。2.3立杆顶端应高出建筑物沿口 1500伽。2.4 每根立杆底部均应设置底座及垫木。2.5 脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用十字扣件固定在距离底座下皮不大于200伽处的立杆上，横向扫

8、地杆应采用十字口件固定在紧 靠纵向扫地杆下方的立杆上， 当立杆基础不在同一高度上时， 必须将高处的纵向 扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠边坡的立杆轴线距离不应大于 500。2.6 脚手架步距为 1.2m。2.7 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接， 连墙件布置竖向间距为 3 倍步距， 水平间距为 2 倍步距。（即二步三跨）3、纵向水平杆的构造要求：本工程采用竹笆脚手架，其构造要求为：3.1 纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并采用十字扣件与立 杆扣紧。3.2 纵向水平杆宜采用接头扣件连接，对接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500 mm。4、横向水平杆构造

9、要求 ：4.1 每一主接点处必须设置一根横向水平杆，并采用十字扣件扣紧在纵向水 平杆上，该杆偏离主接点不应大于150 mm,靠墙一端的外伸长度不应大于横向水平杆长度的0.4倍，且不应大于500 mm4.2 横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上。5、脚手板的构造要求：5.1 作业层，脚手板应铺满、铺稳、离开墙面 120-150mm。5.2 竹笆脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆方向，铺设且采用对接平铺，四个角应用12 m的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。5.3作业层脚手板探头应取150起板长两端均应与支撑杆做可靠固定。6、连墙杆件的构造要求： 连墙杆件的设置通常分为刚性连接和柔性连接两种,本工程

10、拟定刚性连接。连墙件的布置应符合下列规定：6.1 连墙杆按二步二跨设置,可采用花排或并排的形式,墙内外用短钢管固定。6.2 连墙杆宜靠近主节点设置,偏离主接点的距离不应大于 300m。6.3 连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置,与脚手架连接的一端可稍微下斜, 但不允许上翘。6.4 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,当该处设置有困难时,应采用 其它可靠措施固定。7、人行斜道的构造要求：7.1 人行斜道应附着在建筑物上,斜道杆件应独立设置。7.2人行斜道宽度宜设置在1.2 1.5m，坡宜采用1: 3（高：长）。7.3拐弯处应设置休息平台，其宽度斜道宽度。7.4 斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及踢脚

11、板, 栏杆高度为, 0.6-1.2m , 挡脚板高度为 150-180 m7.5 脚手板采用顺铺，接头宜采用搭接，下边的板头应压在上边的板头，板 头凸棱处应三角木填顺，人行斜道的脚手板上应每隔250-300伽设置一道防滑条， 规格为25X40 mm,长度同斜道宽。7.6 斜道及平台端部均按规定设置连墙杆及剪刀撑。8、密目网安全网的绑扎当脚手架高度大于 2 米以上时，就应架设第一道安全网，随后每隔 10 米， 设一道安全网，顶部设一道随层网，并铺好架板。架设平网时，采用钢管穿过安 全网并与小横杆，离墙不大于10cm往上开始绑扎密目网，所用的密目网必须是 备案合格产品。所用的绳子不小于4mm勺尼龙

12、绳绑扎严密，密目网超过建筑物1.5 米。9. 剪刀撑9.1 脚手架剪刀撑采用满设剪刀撑与地面倾角为 60度。9.2剪刀撑一般采用搭接，搭接长度不小于 1m且不得少于3扣件，剪刀撑 交叉处必须用扣件固定在立杆或横向水平杆的伸出端。W、脚手架的搭设施工：1. 施工准备1.1 向架设和使用人员进行技术交底。1.2 按规范对原材料进行检查验收，不合格产品不能使用。1.3 经验收合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地 不能有积水。1.4 应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并排水通畅。2. 地基处理： 脚手架搭设前应将地下室回填土进行分层夯实整平，按脚手架平面布置图浇筑100 m厚C15

13、砼垫层，宽度1.4m，在垫层外侧设200X 300 m的 排水沟，沟两侧砌120伽厚砖侧壁，外抹20厚1: 2.5水泥砂浆，沟底浇50厚 细石砼，按3%。的坡度坡向集水坑，主楼周边设500X 500集水坑5个，群楼周边 设500 X 500的集水坑6个，深度500,集水坑周边均砌筑240厚砖墙，外抹1:2.5 水泥砂浆，坑底浇 60厚细石砼。3. 脚手架的搭设顺序3.1 落地式脚手架搭设顺序: 铺垫木按立管位置排列底座放置纵向扫地 杆一立柱一横向扫地杆一第一步纵向水平杆 -第一步横向水平杆一连墙杆（或 抛撑）-第二步纵向水平杆-第二步横向水平杆3.2 悬挑式脚手架搭设顺序: 按装工字钢挑梁搭设

14、下支斜撑放置纵向扫 地杆立柱横向扫地杆第一步纵向扫地杆第一步横向扫地杆安装悬拉 吊索连墙杆 - 第二步纵向扫地杆 - 第二步横向扫地杆4、脚手架搭设方法:4.1 落地式脚手架搭设 时,应按顺序铺设 50 厚 200-250 宽的木板并调直, 按立杆间距放置底座，下部距底座底 200设纵横向扫地杆，立管排距1.05 M, 步距1.8 M,柱距W 1.5 M,脚手架搭设第一步时，在脚手架外侧设抛撑，当脚手 架搭设至第二步后,应在内侧设置连墙杆,在外侧设置安全挑网,并在外排纵向 水平杆内侧绑扎密目绿网,向上每层设连墙杆,其予留方法为:在每层窗台墙和 阳台及边梁予留 ? 48.3 短钢管,埋入深度 3

15、00外露 150,短钢管予埋时应尽量靠 近脚手架主接点，连墙杆横向间距W 3000。4.1.1 脚手架必须配合施工进度搭设,分次搭设。4.1.2 高度不应超过相邻连墙件以上二步。4.1.3 每搭设完一步架后,按规范校正垂直度。4.1.4 底座规定:底座、垫板均应准确的放在定位线上立杆搭设严禁将外径48.3mm与51mrrt勺钢管混用。开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑直至连墙安装稳定后，方 可拆除。当搭设至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、 横向水平杆后，应立即设置连墙件。横向水平杆不能设置在下列部位：4.161设计不允许留脚手眼的部位。过梁上与过梁两端成60°角

16、的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内。宽度小于1m的窗间墙。扣件安装应符合下列规定:扣件规格必须与钢管外径相符合。螺栓拧紧力矩不应小于40N.m,不应大于65N.ni脚手板的铺设应符合下列规定：脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120- 150mm脚手板对接、搭接示意图:EM200(b)在拐角应与横向水平杆可靠连结，防止滑动自顶层作业层的脚手架往下计，每隔10m设一道安全平网4.2悬挑式脚手架搭设多年高层脚手架搭设经验，结合工程的实际情况，本工程计划搭设上拉式悬 挑脚手架，以达到减少外墙脚手架周转材料投入，又确保工程正常施工的目的。 即采用16#工字钢为横梁 1500, 216钢丝绳为斜拉索

17、 1200。铁件预埋在需搭设悬挑支架的楼层（即2层、7层、15层）在楼面混凝土浇筑前，应 依照预先设计的16#工字钢梁位置，逐一放置埋件及锚固钢筋套环。埋件规格锚 © 20圆钢，锚固长度30d,钢梁端部锚固钢筋套环采用© 20圆钢制成，两端弯起 后预埋在楼板内，并与楼板底筋焊牢。在安装钢梁的上层边梁外侧，按钢梁位置预埋© 20钢筋套环，作钢丝绳安装时的锚固钢筋L63X6钢梁的制作钢梁采用16#工字钢制成，在钢梁一侧距端部 1150处翼板上部焊接© 32短 钢筋头，上部脚手架立杆即套入锚桩内，在钢翼板下部距端部100处再焊接一个© 32短钢筋头，

18、作为斜支撑上部水平横杆外挡杆。在槽钢距端部50处肋板上用气焊割出一个© 30的圆孔作为套钢丝绳之用。搭设在立杆部位将钢梁的上下翼板 用50宽10厚钢板将其开口处焊接，以提高钢梁的自身刚度。悬挑结构的搭设当安装钢梁的楼层混凝土浇筑后 2天即安装，其安装顺序为：将预制好的钢 筋吊到安装楼层，并分散至各自安装位置，将16#工字钢插入预埋的钢筋套环，并测量外端距楼面边梁的距离是否为1400,确认无误后即可安排电焊工将16#工 字钢与预埋件及钢筋套环焊牢。 在安装钢梁的上层楼面混凝土浇筑完成并达到一定的强度后， 应加紧上部斜 拉钢丝绳的工作，斜拉钢丝绳采用上下各段中间用钢丝绳松紧器调节（即花篮

19、螺 丝），将下段钢丝绳穿过钢梁端部孔洞垫上钢丝绳护套，夹紧钢丝绳接头，上部 将钢丝绳穿过，穿楼套管与© 20套环连接并夹紧钢丝接头，垫上护套后，将上下 两端钢丝绳与松紧调节器连结，并转动松紧器，使钢丝绳绷紧即可。4.2.4 当钢梁及下部支撑搭设完成后，即可搭设上部脚手架。脚手架的搭设 同落地式脚手架。4.2.5 卸料平台卸料平台为悬挑式钢平台，规格为 5.0 X 4.5 x 1.5m,悬挑长度为3m防护 栏分别在75 cm、150 cm设立两道，刷红白相间的油漆标志，并满布密目安全网。 平台底面设厚5 cm的脚手板，满铺、铺满、两端用 8#铁丝捆紧，并在四周设18 cm高的脚手板。卸

20、料平台自二层每层设一个，卸料平台限重500kg.4.3 沿架剪刀撑设置 该工程脚手架满设剪刀撑，沿架高连续设置，刷红白漆区分。V、脚手架的拆除1 、脚手架拆除时应按顺序逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。2、拆架前，全面检查脚手架定出作业计划，进行技术交底后，方可施工。3、脚手架拆除前应在建筑物外侧设警戒线，划分警戒区，有专人负责看护， 确保拆除时的安全。4、拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣 时，应先通知对方，以防坠落。5 、拆架时，不得中途换人，如必须换人，必须将拆除情况交代清楚后方可 离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。6、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，

21、以放触电。7、所有连墙杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后在 拆除脚手架；分段拆除高差不应大于 2 步。8、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送 到地面。9、当脚手架拆至下步最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛 撑加固，后拆连墙杆。10、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板或垃圾物从高处坠落 伤人。11、拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要帮扎牢固，双 点起吊，拆除后的各种杆件及扣件等必须及时分段集中用塔吊吊运至地面，严禁 从高空抛掷。12、运至地面的构件应及时堆放整齐，确保现场文明施工。W、检查与验收：1、脚手架及其他

22、地基基础在下列阶段进行检查与验收：2、基础完工后及脚手架打设前：3、作业层上施加荷载前；4、每搭设完10 13m高度后；5、达到设计高度；6、遇有六级大风与大雨后、开冻后；7、停用超过一个月。%、文明施工要求1. 进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业要系好安全带，穿防滑鞋，现 场禁止吸烟。2. 严禁酗酒人员上架作业，操作时要精力集中，禁止嬉皮打闹。3. 首先由安全员对安装及拆除人员进行详细的技术交底后方可操作，并且 操作人员应持证上岗。操作人员定期进行体检。 凡患有高血压、贫血病、心脏 病及其他不适应高空作业者，一律不得上架操作。4. 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。5. 护

23、栏、脚手板、密目网等影响作业时，如需拆改，应由架子工完成，任何 人不得任意拆改。6. 脚手架验收合格后，未经许可任何人不得擅自拆改。7. 不准利用脚手架吊运重物，不准攀爬架子上下作业；不准推车在架子上跑 动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。8 不得将模板支撑、泵送砼及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬 挂起重设备。9. 在脚手架上作业人员任意拆除脚手架。10. 脚手架要定期检查，发现问题及时解决，不留后患。11. 要保证脚手架的整体性，不得与井架、塔吊一并拉结不得截断架体。12. 施工人员不得凌空抛掷物品，材料、工具不得乱扔。13. 使用的工具要放在工具包内，防止掉落伤人；登高要穿防

24、滑鞋，袖口及 裤口要扎紧。14. 脚手架堆放场地要整洁、 摆放合理、专人保管， 并建立严格领退料手续。15. 施工人员做到工完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。16. 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。拆下的材料运至指定地点，分类堆放整齐，妥善保管17. 凡在三步架以上高度时作业人员必须系安全带。所用工具用绳挂在身 上。搭设架子时，如果有六级以上大风、大雪、大雾大雨天气停止脚手架作业。 在冬、雨季要经常检查脚手板，有无积水、积雪等物，若有随时清扫，并要采取 防滑措施。忸、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

25、(JGJ130-2011)。落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011 )计算参数 :双排脚手架，搭设高度 14.0 米，立杆采用双立管。立杆的纵距 1.20 米，立杆的横距 1.05 米，内排架距离结构 0.30 米，立杆的步距 1.20 米 钢管类型为连墙件采用 2步 2跨，竖向间距 2.40 米，水平间距 2.40 米。 施工活荷载为 2.0kN/m 均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 脚手板的荷载标准值 活荷载标准值q 1=1.2 X 0.040+1.2 X 0.052=0.111kN/mq 2=1.4 X 1.050=1

26、.470kN/m，同时考虑 2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为 0.10kN/m 2，按照铺设 2层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为 0.17kN/m ，安全网荷载取 0.0100kN/m 2 。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压 0.35kN/m 2，高度变化系数 1.2500 ，体型系数 0.8000 。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2,地基承载力调整系数 0.40。一、大横杆的计算 :P 1=0.040kN/mP 2=0.100 X 1.050/2=0.052kN/mQ=2.000 X 1.050/2=1.050kN/m静荷载

27、的计算值活荷载的计算值大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1iJ.1! 1丨 i1 1J 2A2L大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)L 1JIJ JL11 1. A4色兀也L 1l,1pLI.1.1.11TTf大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M i=(0.08 X 0.111+0.10 X 1.470) X 1.200 2支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=-(0

28、.10 X 0.111+0.117 X 1.470) X 1.200 2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.264 X 106/5260.0=50.114N/mm 2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下静荷载标准值 q1=0.040+0.052=0.092kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X 0.092+0.990 X 1.050) X 1200.0 4/(100 X 2.06 X 105X 127100.0)=0.873mm

29、大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求！、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。P 1=0.040 X 1.200=0.048kNP 2=0.100 X 1.050 X 1.200/2=0.063kN1. 荷载值计算 大横杆的自重标准值 脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值Q=2.000 X 1.050 X 1.200/2=1.260kNP=1.2 X 0.048+1.2 X 0.063+1.4 X 1.260=1.897kN小横杆计算简图2. 抗弯强度计算

30、 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下 :集中荷载最大弯矩计算公式如下 :M=(1.2 X0.040) X 1.0502/8+1.897 X =0.504X 106/5260.0=95.906N/mm 2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求 !3. 挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下 :集中荷载最大挠度计算公式如下 :小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V 1=5.0X0.040 X1050.00 4/(384 X2.060X105X127100.000)=0

31、.02mm集中荷载标准值 P=0.048+0.063+1.260=1.371kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V 2=1370.640 X1050.0 X1050.0 X1050.0/(48 X2.06 X105X127100.0)=1.263mm最大挠度和V=V1 +V2= 1 .287mm小横杆的最大挠度小于 1050.0/150与10mm,满足要求三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):Rw Rc其中R c 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重

32、标准值 P 1=0.040 X 1.050=0.042kN 脚手板的荷载标准值P 2=0.100 X 1.050 X 1.200/2=0.063kN活荷载标准值 Q=2.000 X 1.050 X 1.200/2=1.260kN荷载的计算值 R=1.2 X 0.042+1.2 X 0.063+1.4 X 1.260=1.890kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动8.0kN ；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值 ：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静

33、荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1538NG1 = 0.154 X 14.000=2.153kN(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m 2) ；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2 = 0.100 X 2X 1.200 X (1.050+0.300)/2=0.162kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为NG3 = 0.170 X 1.200 X 2/2=0.204kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m 2)； 0.010NG4 = 0.010 X 1.200

34、X 14.000=0.168kN经计算得到，静荷载标准值NG= N G1+NG2+NG3+NG4= 2.687kN 。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 经计算得到，活荷载标准值NQ= 2.000 X2X1.200X1.050/2=2.520kN其抗滑承载力可取0.171/2 取值风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压 (kN/m 2) ，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 附录表 D.4 的规定采用： W0 = 0.350U z 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 附录表 7.2.1 的规

35、定采 用： Uz = 1.250U s 风荷载体型系数： Us = 0.800经计算得到，风荷载标准值W = 0.350 X 1.250 X 0.800 = 0.350kN/m 2。考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.9 X1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2X 2.687+0.9 X 1.4 X 2.520=6.400kN不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2X 2.687+1.4 X 2.520=6.753kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩

36、Mv计算公式MW= 0.9 X 1.4Wklah2/10其中 W k 风荷载标准值 (kN/m 2) ；la 立杆的纵距 (m) ；h 立杆的步距 (m) 。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9 X1.4X0.350 X1.200 X1.200 X五、立杆的稳定性计算 :1. 不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值， N=6.753kN；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm ； k 计算长度附加系数，取 1.155 ； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500 ；l 0 计算长度 (m), 由公式 l 0 = kuh 确定， l0=1.1

37、55 X1.500X 1.200=2.079m ；A 立杆净截面面积，A=5.060cm2；W 立杆净截面模量 (抵抗矩 ),W=5.260cm 3； 由长细比，为 2079/16=131 ； 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l 0/i 的结果查表得到 0.396 ； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到 =6753/(0.40 X 506)=33.700N/mm 2;f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm 2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f, 满足要求 !2.考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算i计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm ;k 计

38、算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 ;l o 计算长度(m),由公式丨 0 = kuh 确定，10=1.155 X 1.500 X 1.200=2.079m ; A立杆净截面面积，A=5.060cm2;W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm 3; 由长细比，为 2079/16=131 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比丨0/i的结果查表得到0.396 ;Mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M=0.076kN.m ;钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=6400/(0.40 X506)+76000/5260=46.42

39、7N/mm 2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< f,满足要求！六、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:其中N G2K 构配件自重标准值产生的轴向力，Ng2k= 0.534kN ;Nq活荷载标准值，Nq= 2.520kN ;g k每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.154kN/m ;经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H = 199.980 米。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:其中N G2K 构配

40、件自重标准值产生的轴向力，Ng2k= 0.534kN ;Nq活荷载标准值，Nq= 2.520kN ;g k每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.154kN/m ;H = 186.162 米Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，MWk = 0.060kN.m ;经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Ni = N iw + N o其中N iw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算Niw = 1.4X wk X Awwk 风荷载标准值，w = 0.350kN/m 2；Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的

41、迎风面积，Aw = 2.40 X 2.40 = 5.760mNo连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN) ; N = 3.000经计算得到 Nw = 2.822kN，连墙件轴向力计算值Ni = 5.822kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nfi = 0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2 = 0.85Af其中 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=30.00/1.59 的结果查表得到=0.95 ；净截面面积 Ac = 5.06cm 2;毛截面面积 A = 18.32cm 2； f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf1 = 88.171kNNf1&

42、gt;N，连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到 Nf2 = 303.873kNNf2>N，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Ni = 5.822kN小于扣件的抗滑力 8.0kN，满足要求樹钢件OTnm 短短扣50 向平角留 竖水直预连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m 2)，p = N/A ；p = 27.01 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN) ；N = 6.75 A 基础底面面积 (m 2) ；A = 0.25fg 地基承载力设计

43、值 (kN/m 2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算fg = k c Xfgk其中 k c 脚手架地基承载力调整系数； kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值； fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求 !悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范( JGJ130-2011 )计算参数 :双排脚手架，搭设高度 20.0 米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1.20 米，立杆的横距 1.05 米，内排架距离结构 0.00 米，立杆的步距 1.20 米采用的钢管类型为 48.3 X 3.6 ,连墙件采用 2步2跨，竖向间距 2.4

44、0米，水平间距 2.40 米。施工活荷载为 2.0kN/m 2，同时考虑 2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为 0.10kN/m 2，按照铺设 2层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为 0.17kN/m ，安全网荷载取 0.0100kN/m 2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。3.40米基本风压 0.35kN/m 2，高度变化系数 1.2500 ，体型系数 0.8000 。悬挑水平钢梁采用 16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.70 米，建筑物内锚固段长度悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在

45、小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P仁0.040kN/m脚手板的荷载标准值P 2=0.100 X 1.050/2=0.052kN/m活荷载标准值Q=2.000 X 1.050/2=1.050kN/m静荷载的计算值q 1=1.2 X 0.040+1.2 X 0.052=0.111kN/m活荷载的计算值q 2=1.4 X 1.050=1.470kN/m11 III 1 1 IM 1 H 1 1 M 1i-r大横杆计算荷载组合简图%的IH H mu 1 H 1 H M.1JXAs1大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯

46、矩和跨中最大挠度)2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M 1=(0.08 X 0.111+0.10 X 1.470) X 1.200 2支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=-(0.10 X 0.111+0.117 X 1.470) X 1.200 2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.264 X 106/5260.0=50.114N/mm 2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下 静荷载标准值 q1=0.040+0.0

47、52=0.092kN/m活荷载标准值 q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X 0.092+0.990 X 1.050) X 1200.0 4/(100 X 2.06 X 105X 127100.0)=0.873mm 大横杆的最大挠度小于 1200.0/150与10mm,满足要求！二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。脚手板的荷载标准值P 2=0.100 X 1.050 X1.200/2=0.063kN活荷载标准值Q=2.000 X 1.050

48、X 1.200/2=1.260kN1. 荷载值计算大横杆的自重标准值P 1=0.040 X 1.200=0.048kN荷载的计算值 P=1.2 X 0.048+1.2 X 0.063+1.4 X 1.260=1.897kN小横杆计算简图2. 抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下 :集中荷载最大弯矩计算公式如下 :M=(1.2 X0.040) X 1.0502/8+1.897 X =0.504 X 106/5260.0=95.906N/mm 2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求 !3. 挠度计算 最大挠度考

49、虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下 :集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V 1=5.0 X 0.040 X 1050.00 4/(384 X 2.060 X 105X 127100.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.048+0.063+1.260=1.371kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V 2=1370.640 X 1050.0 X 1050.0 X 1050.0/(48 X 2.06 X 105X 127100.0)=1.263mm最大挠度和V=V1+V2=1.287mm小横杆的最大挠度小于1

50、050.0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):Rw Rc其中R c 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值 P 1=0.040 X 1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值 P 2=0.100 X 1.050 X 1.200/2=0.063kN活荷载标准值 Q=2.000 X 1.050 X 1.200/2=1.260kN荷载的计算值 R=1.2 X 0.042+1.2 X 0.063+1.4 X 1.260=1.89

51、0kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN ;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1538NG1 = 0.154 X 20.000=3.076kN(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m 2) ；本例采用竹笆片脚手板，标准值为 0.10NG2 = 0.100 X 2X 1.200 X (1.050+0

52、.000)/2=0.126kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为 0.17NG3 = 0.170 X1.200X 2/2=0.204kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m 2) ； 0.010NG4 = 0.010 x 1.200 X 20.000=0.240kN经计算得到，静荷载标准值NG= N G1+NG2+NG3+NG4 = 3.646kN 。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值 经计算得到，活荷载标准值NQ= 2.000 x 2x 1.200 x 1.050/2=2

53、.520kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 Wo 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 附录表 7.2.1 的规定采用： Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 0.800经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.350 x 1.250 x0.800 = 0.350kN/m 2。考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9 x1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2x3.646+

54、0.9 x1.4 x2.520=7.550kN不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2x 3.646+1.4 x 2.520=7.903kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW十算公式MW= 0.9 x 1.4Wkl ah2/10其中 Wk 风荷载标准值 (kN/m2) ；l a 立杆的纵距 (m) ；h 立杆的步距 (m) 。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9x1.4x 0.350x1.200 x1.200 x 、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1. 不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值， N=7.903kN；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm