干燥 - 热解与半焦气化解耦的生物质气化特性-

1、2009 年 8 月 The Chinese Journal of Process Engineering Aug. 2009收稿日期:20090331,修回日期:20090424基金项目:国家自然科学基金青年基金资助项目(编号:20606034;国家自然科学基金资助项目(编号:20776144作者简介:胡景辉(1982,男,河南省周口市人,硕士研究生,化学工艺专业;许光文,汪印,通讯联系人,Tel/Fax: 010-*,E-mail: gwxu, wangyin.干燥/热解与半焦气化解耦的生物质气化特性胡景辉1,2, 汪 印1, 刘新华1, 蒋登高2, 许光文1(1. 中国科学院过程工程研究

2、所多相复杂系统国家重点实验室,北京 100190;2. 郑州大学化学工程学院,河南 郑州 450001摘 要:利用固定床上下两段反应器,以酒糟为气化燃料,对比分析了解耦气化与传统耦合气化的焦油产率、碳转化率和气化效率的差异. 结果表明,在解耦气化热解温度550、气化温度800、耦合气化温度800、燃料含水量40%(和气化剂中氧含量4%(的条件下,相对于传统的耦合气化,解耦气化焦油产率降低了35.3%,气化效率、碳转化率和产气率分别提高4.0%, 18.4%和20%. 提高燃料含水量(080%, 、气化温度(800900和气化剂中氧含量(4%6%, ,解耦气化的焦油产率降幅、生成气中H 2或CO

3、 含量及燃料C 转化率的增幅均比耦合气化高. 关键词:解耦气化;生物质;酒糟;焦油重整;半焦催化中图分类号:TK6 文献标识码:A 文章编号:1009606X(2009040731071 前 言普通的生物质空气气化过程中,干燥、热解、燃烧、焦油重整等物理变化和化学反应耦合在一起,造成生成燃气的热值仅46 MJ/Nm 3,焦油含量偏高,在0.5150 g/Nm 3之间1. 两段气化可有效减少焦油的生成27.Henriksen 等4通过联合螺旋式热解炉和下行式半焦气化炉,利用半焦的催化作用使气化气中焦油含量降低至15 mg/Nm 3;Wang 等5通过在重整炉中燃烧部分来自热解炉的热解气形成高温反

4、应区裂解和重整焦油,可使生成气中的焦油含量降至0.5 g/Nm 3以下. 但两段气化生成的燃气热值仍较低,与普通的一段气化接近. 双床气化(流化床耦合输送床可以有效提高燃气热值,吴创之等8指出双床气化可将燃烧与热解/气化反应过程分离,有效避免了燃烧空气带入的N 2和燃烧生成的CO 2对气化气的稀释, 生成燃气的热值达1015 MJ/Nm 3. 但现存的流化床气化操作温度通常在900以下9,造成燃气中焦油含量在1050 g/Nm 3之间,使气化效率偏低. 而且,McKendry 10指出,气化燃料含水量超过30%(时将造成点火困难和气化效率下降.为同时解决气化过程中焦油产率高、生成气热值较低、且

5、对高水分燃料适应性差的问题,Xu 等11提出了新型双床气化(解耦双床气化工艺. 与普通双床气化不同的是,此工艺在流化床反应器内增加隔板,将其分为左右两室,使生物质干燥/热解与半焦气化、焦油重整反应过程分离,且有效利用了燃料干燥产生的蒸汽作为反应剂,获得低焦油、较高热值的气化气. 为此,本工作使用具有上下两段的固定床反应装置研究模拟解耦气化(Decoupling Gasification, DG和耦合气化(Coupling Gasification, CG的反应特性,验证解除燃料干燥/热解与半焦气化、焦油重整反应之间耦合的解耦气化技术在降低焦油生成、利用燃料水分强化气化反应过程等方面的优越性,并

6、考察了气化温度和气化剂中氧含量对解耦气化与耦合气化的不同作用. 为该工艺进一步的工程技术研究和应用提供基础.2 实 验2.1 实验原料原料啤酒糟采自北京燕京啤酒厂,鲜糟首先在110的恒温干燥箱中干燥3 h ,然后自然冷却并置于密闭的容器中备用,其工业分析和元素分析如表1所示.表1 干酒糟的工业分析与元素分析Table 1 Proximate and ultimate analysis of dried beer leesProximate analysis (%, Ultimate analysis (%, V d A d FC d C d H d N d O d +S d LHV 1 (MJ

7、/kg79.90 3.9316.17 48.74 6.73 4.58 38.9514.68Note: 1 Lower heating value.实验用半焦的制备:依据解耦气化实验中要考察的酒糟含水量对干糟进行加湿并置于严密坩埚中,待热解炉升至550时,迅速将坩埚放入热解炉中,热解时间与解耦气化时间相同(如30 min. 取出坩埚在空气中冷却23 min 后放入干燥器中冷却至室温备用. 2.2 实验装置与仪器实验用反应器为双层石英反应器(图1,由外反应管(内径36 mm ,高1380 mm、内部上反应管(内径26 mm ,高815 mm、内部下反应管(内径26 mm ,高650 mm、内部上反

8、应管上盖四部分组成. 为实现上、下内 图1 气化实验装置示意图Fig.1 Schematic diagram of the gasification experimental apparatus反应管的配合,在内部上反应管下端有一缩径;上、下内反应管中均有一厚度为3 mm 的石英烧结板以支撑物料和分散气流,反应管组装过程中,内、外反应管及上反应管上盖之间通过磨口密封,上、下内反应管可分别从外反应管的两端取出,便于加料和冷却等操作. 该上下两段反应器采用双温区控温电炉加热.仪器:Agilent 3000微型气相色谱仪(美国Agilent 公司,ABB-AO2020烟气分析仪(德国ABB 公司,D

9、H-101型恒温干燥箱(上海新苗医疗器械制造有限公司,FA1104分析天平(上海天平仪器厂,HX-1050恒温水浴冷凝器(北京博医康实验仪器有限公司,LMF-1型湿式体积流量计(长春汽车滤清器有限责任公司,自制热解炉、秒表等. 2.3 实验方法 2.3.1 实验流程解耦气化实验流程如图1所示,首先在上内反应管中放置一定量干酒糟(5 g,通入氮气(约1.943 NL/min将反应管内的空气完全排净;下内反应管中放置与上内反应管中所放酒糟在相同的热解条件下热解所得的半焦(1.2 g,相当于把上段热解的半焦放到了下段,从而实现气化反应的解耦. 待电炉温度升至指定温度后(如上段温度550,下段温度80

10、0,把通入下内反应管中的氮气切换为空气(约0.457 NL/min,将上、下内反应管从上、下2个方向同时插入外反应管中,解耦气化实验开始计时. 上反应段进行燃料干燥/热解,热解气(含水蒸汽向下通过半焦层进行半焦气化和焦油重整反应,气化生成气由下部排出,经恒温冷凝器冷凝、纤维过滤器过滤、丙酮/水洗、硅胶干燥后一部分由气袋连续收集,由微型气相色谱离线分析,另一部分通过旁路(反应即将结束时经烟气分析仪监测后排空. 当烟气分析仪检测到的CO 2含量为0.5%(时,结束气化反应实验. 酒糟含水量通过向干酒糟中连续注水模拟,由柱塞泵监控注水流率,流率依据酒糟含水量、针对给定的反应时间(如30 min平均而

11、确定.耦合气化实验流程与解耦气化相似,不同的是只在上内反应管中放置与解耦气化实验相同量的干酒糟,且所需的空气与氮气都从上内反应管通入. 2.3.2 分析方法生成的可燃气热值(Lower Heating Value, LHV (MJ/Nm 3为单位体积生成气中的可燃气体成分,包括H 2, CO, CH 4, C 2H 4, C 2H 6, C 3H 6, C 3H 8的热值总和,按下式计算:dry gas LHV (/LHV .=×i i iN N(1基于气相色谱测得的气体各组分浓度,结合同时测量的从反应器释放的气体体积摩尔流率,按下式计算0t 时间内转化为气体(不含H 2O的C 及H

12、 元素转化率,以t 时刻C 的转化率X C t 为例:C C C 0d 100%.=×t t i i i i X F m C t n (2 相应地,本工作定义产气率Y gas 为单位质量的酒糟(干重通过气化生成的不含O 2, N 2的气体总体积,气化效率为生成燃气的总热值占酒糟发热量的百分比,总碳转化率X C 为气化气中含C 摩尔量占气化的酒糟中含C 摩尔量的百分比.气体中焦油的收集方法:实验后,将冷凝器和所有可能有冷凝物的连接管用丙酮溶液清洗3次以上,收集清洗液和洗气瓶中的丙酮溶液,在50恒温干燥箱中干燥至恒重,称量. 称得的焦油量与纤维过滤器实验前后的质量差之和即定义为所产生的总

13、焦油量,其除以被气化的酒糟质量即为焦油产率Y tar .3 结果与讨论3.1 解耦气化与耦合气化的对比图2和3比较了两种不同反应条件下的解耦气化与耦合气化的实验结果. 解耦气化实验条件:上段热解温1. Mass flow controller2. Inner upper tube3. Inner lower tube4. Plunger pump5. Thermocouple6. Condensate filter7. Impinger bottles8. Wet volume gas meter 9,10. Drying bottles 11. Gasbag12. Emitted gas d

14、etector第4期 胡景辉等:干燥/热解与半焦气化解耦的生物质气化特性 733度550,下段气化温度800,气化剂中氧含量4%(. 耦合气化实验条件:上、下反应段温度均为800,气化剂中氧含量4%(. 实验用酒糟的水分含量分别为40%(图2(a和60%(图2(b. 上段热解温度选择550的根据为:(1 实际操作过程中生物质热解通常发生在500600;(2 在低温热解条件下实现的效果较耦合气化具有优势(如生成的焦油更低,能确保在高温热解条件下该结果成立.图2表明,解耦气化的焦油产率明显低于耦合气化,而气化效率、碳转化率和产气率比耦合气化都有一定程度的增加. 针对含水量40%(的燃料图2(a,单

15、位质量酒糟的焦油产率由耦合气化的52.7 g/kg 降低到解耦气化的34.1 g/kg ,气化效率、碳转化率、产气率则分别由耦合气化的51.9%, 71.8%和0.65 Nm 3/kg 增加至解耦气化的54.0%, 85.0%和0.78 Nm 3/kg.解耦气化由于分离了燃料干燥/热解与半焦气化,使干燥/热解的生成气通过半焦层,在半焦层中同时发生半焦气化与焦油/碳氢化合物重整反应,充分发挥了半焦对重整反应的催化作用12,并利用干燥/热解所产水蒸汽作为反应剂,促进半焦气化及焦油/碳氢化合物重整反应:22C H +H O CO+(+/2H ,n m n n n m (3从而降低焦油产率、增加单位质

16、量燃料的产气率和气化效率. 图2还表明,解耦气化的生成气热值稍低,如从耦合气化的11.9 MJ/Nm 3降为解耦气化的10.3 MJ/Nm 3图2(a,实质上缘于图3所示2种气化方式在生成气组成上的差异.图3表明,解耦气化由于使燃料干燥/热解的生成气(含蒸汽通过气化的半焦层,在促进焦油裂解生成小分子可燃性气体的同时,一部分大分子碳氢化合物也发生了裂解式(3,使C 2H 4, C 2H 6, C 3H 6, C 3H 8浓度明显降低,而H 2, CO 含量则大幅增加. 热解和燃烧反应生成的CO 2参与半焦气化反应式(4,使其摩尔分率较耦合气化低.图2 解耦与耦合气化的焦油产率、气体热值、产气率、

17、气化效率和碳转化率的比较Fig.2 Comparison of tar yield, LHV of produced gas, gas yield, gasification efficiency and carbon conversionrate between decoupling gasification (DG and coupling gasification (CG processes图3 解耦与耦合气化生成气组成比较Fig.3 Comparison of produced gas compositions between decoupling and coupling gasif

18、ication processes153045Gas species(a H 2O 40%( in fuelC p r o d u c e d g a s (%, H 2CH 4CO CO 2C n H mCG DG153045Gas species(b H 2O 60%( in fuelC p r o d u c e d g a s (%, H 2CH 4CO CO 2C n H mCG DG2040608015304560Gasification parameter L H V (M J /N m 3, Y t a r (g /k g CGDGY gasX CY(a H 2O 40%( i

19、n fuelX C (%, (%, Y g a s (×102N m 3/k g 204060800153045Gasification parameterL H V (M J /N m 3, Y t a r (g /k g CG DGY X CY (b H 2O 60%( in fuelX C (%, (%, Y g a s (×102 N m 3/k g 734 过 程 工 程 学 报 第9卷 2CO +C 2CO. (4另一方面,耦合气化也必然首先发生燃料热解反应,表明在800的耦合气化温度时仍可能产生较多的碳氢化合物. 因此,如果CH 4在其通过800的气化半焦层时

20、难以裂解和重整,图3解耦气化的低CH 4生成可能与其低热解温度(550有关. 对应这种组成特性,解耦气化生成气由于其高CO 和H 2、低C n H m 浓度而具有较低的热值.图2, 3中针对燃料含水量60%(的实验图2(b, 3(b揭示了相同的结果,进一步证明了前述解耦与耦合气化的效果. 3.2 气化条件的影响气化过程水蒸汽量、反应温度和气化剂中氧含量对解耦气化与耦合气化有不同的作用. 3.2.1 水蒸汽燃料中水分在干燥/热解阶段蒸发转变为水蒸汽,在解耦气化中这部分水蒸汽可作为气化剂参与反应式(3. 因此,有必要研究燃料含水量对气化过程的影响. 本工作利用连续注水方式模拟连续气化中由燃料干燥/

21、热解产生的水蒸汽量. 图4比较了燃料含水量080%(的解耦与耦合气化2种情形下的焦油产率,其中解耦气化的上段热解温度550、下段气化温度800、气化剂中氧含量4%(,而耦合气化中上、下反应段温度均为800,气化剂中的氧含量相同4%(.图4 解耦与耦合气化中燃料水分对焦油产率的影响 Fig.4 Effects of water content in the fuel on tar yield indecoupling and coupling gasification processes由图4可看出,可利用燃料水分作为气化剂的解耦气化(DG的焦油产率随燃料含水量的增加明显降低,即由42.7 g/

22、kg 降到28.0 g/kg ,降幅达34.4%. 而耦合气化(CG时燃料水分的作用很小,在水分080%(范围内耦合气化的焦油产率由52.9 g/kg 降到45.0 g/kg ,降幅仅14.9%.解耦气化由于分离了燃料干燥/热解与半焦气化,干燥/热解产生的水蒸汽被充分用作焦油重整与半焦气化的反应剂,含水量增加促进了焦油重整反应式(3,从而降低焦油产率,证明解耦气化可有效利用燃料水分降低焦油产率. 同时,解耦气化中半焦层对焦油裂解的催化作用使生成气中的焦油含量进一步降低13. 图4还表明,燃料水分由0增至40%(时,解耦气化的焦油产率减少幅度最大,从42.7 g/kg 降到34.1 g/kg ,

23、降幅达20.1%;水分含量进一步增加,焦油产率的降低相对变弱,如从水分40%(时的34.1 g/kg 降到水分60%(时的31.8 g/kg ,降幅仅为6.7%. 考虑到水蒸汽用量增加会降低气化系统的热效率11,解耦气化适宜的水蒸汽用量(包括燃料自身的水分应为燃料量的40%(左右.在上述实验条件下,图5比较了燃料水分含量由0增至40%(时解耦气化与耦合气化的H 2含量和C 转化率,其中数据上方的百分数代表对应参数的相对变化率. 可见,两种情形下水含量对气化行为的影响趋势相同,但解耦气化时的变化幅度更大. 如解耦气化生成气中H 2含量和C 转化率增幅分别达17.8%和9.1%,高于耦合气化的4.

24、4%和2.6%. 该结果进一步证明,解耦气化利用燃料水分强化焦油重整式(3和促进半焦气化式(5的能力比耦合气化强.22C+H O CO+H , (5图5 解耦与耦合气化的生成气中H 2含量和C 转化率随燃料水分含量的变化Fig.5 Variations of H 2 content in produced gas and carbonconversion rate with water content in the fuel for decoupling and coupling gasification processes3.2.2 温度和氧含量固定燃料水分含量40%(,在解耦气化上段热解温

25、度550、气化剂中氧含量均为4%(的条件下比较了不同气化温度(800900对解耦气化与耦合气化焦油产率的影响图6(a,并在解耦气化上段热解温度550、下段气化温度800、耦合气化上、下反应段051015DGCG DG9.1%2.6%17.8%X C (%C H 2(%, 0 404.4%CG m H 2O (%, 255075100Gasification method406080303540455055Y t a r (g /k g Water content in the fuel, m H 2O (%, 第4期 胡景辉等:干燥/热解与半焦气化解耦的生物质气化特性 735温度均为800条件

26、下比较了气化剂中氧含量(4%6%, 对解耦气化与耦合气化的焦油产率的影响图6(b.可见,升高气化温度图6(a或增加气化剂中氧含量图6(b都可使气化过程的焦油产率减少,与文献报道14相符. 但图6进一步揭示了在相同的气化温度和氧含量条件下,解耦气化的焦油产率明显比耦合气化低,而且随反应条件的变化解耦气化的焦油产率降低幅度比耦合气化大. 在图6(a中(气化温度变化,解耦气化的焦油产率从34.1 g/kg 降低到25.2 g/kg ,降幅达26.0%;耦合气化的焦油产率则从52.7 g/kg 降低到44.5 g/kg ,降幅仅为15.5%. 气化剂中氧含量增加图6(b,解耦气化与耦合气化的焦油产率降

27、幅分别是17.5%和11.8%. 这些结果表明,解耦气化中半焦的催化作用强化了气化温度及气化剂中氧对焦油裂解、重整反应的作用2. 因此,变化相同反应温度或氧含量,解耦气化更大幅度地抑制了焦油的生成.图6 解耦与耦合气化中气化温度与气化剂中氧含量对焦油产率的影响Fig.6 Effects of gasification temperature and oxygen content in gasification reagent ontar yield in decoupling and coupling gasification processes图7 解耦与耦合气化的生成气中CO 含量和C 转

28、化率随温度和氧含量的变化Fig.7 Variations of CO content in produced gas and carbon conversion rate with gasification temperatureand oxygen content for decoupling and coupling gasification processes图7比较了与图6相同实验中得到的解耦与耦合气化生成气中CO 含量和C 转化率,表明2种气化方式都增加了转化为气体的C 转化率,并使生成气中CO 浓度更高. 化学反应上该结果主要源于高反应温度下焦油/碳氢化合物更多地被分解和重整式(3

29、,而增加气化剂中的氧含量则直接增加了O 2与半焦、焦油的气化反应. 但图7表明,耦合气化时CO 含量和C 转化率的增加比解耦气化低,如800900温度时图7(a,耦合与解耦气化的C 转化率相对增加0.6%和4.7%,生成气中CO含量增加9.3%和15.9%. 这些结果与图6所揭示的焦油产率随温度及气化剂中氧含量的变化趋势互为因果关系,即随气化温度和气化剂中氧含量的增加,耦合气化的焦油减少幅度较低表明了通过焦油裂解和重整转化为生成气的物料量少,因而导致C 转化率及生成气中CO 含量的增幅较低. 3.3 反应过程分析上述分析针对解耦与耦合气化的最终气化效果,而操作条件对两种气化方式下燃料转化的影响

30、过程尚不102030405060Gasification method T s (CGY t a r (g /k g 80090026.0%15.5%DG (a102030405060Gasification method(bDGY t a r (g /k g 4 617.5%11.8%CGC O 2(%, 10203040(aC C O (%, DGCG X C (%15.9%9.3%4.7%800 900T s (0.6%20406080100Gasification method 010203040(bC C O (%, DGCG DGX C (%CG18.6%13.0%4.8%0.9%

31、46C O 2(%, 255075100Gasification method736 过 程 工 程 学 报 第9卷 清楚. 因此， 通过比较燃料中 C, H 元素转化率随反应时 间的变化，揭示解耦和耦合在气化进程方面的差异. 图 8 表示了对应图 47 的 C 转化率随时间的变化， 表明不同实验条件下燃料的 C 转化率有一个共同特点： 解耦气化的 C 转化率在初始反应阶段(前 500 s比耦合 气化低，而在反应后段比耦合气化高，即总的 C 转化率 高. 解耦气化实验中将原料与半焦分别放置于反应器的 上段和下段，热解温度为 550 ，而耦合气化时上下段 均为 800. 因此，耦合气化初始阶段的

32、较高 C 转化率 100 80 与其热解发生在较高温度下有关， 而反应后段解耦气化 表现的较高 C 转化率与其在半焦催化作用下将焦油更 多地转化为气体产品有关. 对于解耦气化，燃料热解与 半焦气化及焦油重整要求在反应上相互匹配. 上段高速 热解可能致使其产生的焦油在下段半焦气化中来不及 被催化裂解和重整. 因此，虽然图 8 揭示了解耦气化在 初期具有一定的反应滞后， 但该特点有利于利用半焦催 化功能，强化焦油裂解和重整，降低气化过程中焦油的 生成，提高产气率和气化效率. 100 80 60 40 DG CG Ts ( 800 900 80 60 XCt (% 40 20 0 (a (b (c

33、60 40 DG CG mH O (%, 0 40 2 20 0 0 20 0 0 DG CG CO (%, 4 6 2 0 500 1000 1500 2000 2500 t (s 500 1000 1500 2000 2500 t (s 500 1000 1500 2000 2500 t (s 图 8 不同反应条件下解耦与耦合气化 C 转化率(XCt随反应时间的变化 Fig.8 Transient carbon conversion rate (XCt under different gasification conditions for decoupling and coupling g

34、asification processes 50 40 30 XHt (% 20 10 0 0 (a (b 40 XHt (% DG CG mH O (%, 0 40 2 30 20 10 0 DG CG Ts ( 800 900 500 1000 t (s 1500 2000 2500 0 500 1000 t (s 1500 2000 图 9 不同反应条件下解耦与耦合气化 H 转化率随反应时间的变化 Fig.9 Transient hydrogen conversion rate under different gasification conditions for decoupling

35、and coupling gasification processes 图 9 反映了在上述实验条件下变化燃料水分和气 化反应温度时的 H 转化率动态变化过程， 同样揭示了解 耦气化在反应初期比耦合气化有一定滞后，但耦合气化 实现的总 H 转化率仍然比解耦气化低， 尽管差异程度不 大. 图 9 显示解耦气化与耦合气化的最大 H 转化率均仅 在 40%左右，这可能是由于在本实验条件下大部分 H 转变为水. 虽然图 3 表明 与反应剂中的 O2 发生了反应， 生成气中的 H2 含量在解耦气化时明显高于耦合气化， 但图 9 却显示 2 种气化方式时的 H 转化率相差很小， 原 因是解耦气化的生成气中

36、其他含氢气体(碳氢化合物含 量比耦合气化低. 4 结 论 利用微型固定床上下两段反应器，以酒糟为燃料， 对比分析了不同实验条件下解耦气化与传统耦合气化 在焦油脱除、气体组成及气化效率等方面的差异，得到 以下结论： (1 与耦合气化相比，解耦气化由于分离了干燥/ 热解与半焦气化反应过程， 使含焦油的热解气通过炽热 半焦层， 充分利用半焦的催化作用进一步强化焦油/碳氢 第4期 胡景辉等： 干燥/热解与半焦气化解耦的生物质气化特性 参考文献： 737 化合物的裂解与重整反应，因此焦油产率低，产气率、 C 转化率及气化效率高，而且生成气中 H2 含量高，碳 氢化合物含量低. (2 变化燃料含水量，解耦

37、气化比耦合气化显示了 更强的抑制焦油生成、提升 C 转化率和增加生成气中 H2 含量的能力. 燃料含水量从 0 增至 40%(，解耦气 化焦油产率降幅达 20.1%，耦合气化基本无变化，解耦 气化的 H2 浓度和 C 转化率的增幅分别达 17.8%和 9.1%， 高于耦合气化的 4.4%和 2.6%. 由于解耦气化中半焦的 催化作用，变化气化反应温度、气化剂组成(如 O2都对 解耦气化显示了更显著的影响和作用. (3 解耦气化因其热解发生在较低温度下，相对耦 合气化在反应初期(前 500 s表现了一定程度的滞后， 但 这种反应滞后使热解与半焦气化及焦油裂解/重整在反 应进程上匹配更合理，因而在

38、反应后期解耦气化表现了 更大的 C, H 转化率. 符号表： CCO CH2 Ci CO2 Cproduced gas Fi LHVi mCi mH2O nC Ndry gas Ni t Ts XC XCt XHt Ygas Ytar 生成气中 CO 含量 (%, 生成气中 H2 含量 (%, 生成气中组分 i 的摩尔浓度 (%, mol 气化剂中氧含量 (%, 生成气中各组分含量 (%, 时刻 tt 与 t 之间的气体摩尔流率 (mol/s 组分 i 的低位热值 (MJ/Nm3 组分 i 分子中 C 原子数 酒糟含水量 (%, 酒糟中 C 原子的总摩尔数 (mol 干燃气总摩尔数(O2, N

39、2 除外 (mol 生成的可燃气组分 i 的摩尔数 (mol 气化反应时间 (s 气化温度 ( 总碳转化率 (% t 时刻的碳转化率 (% t 时刻的氢转化率 (% 产气率 (Nm3/kg 焦油产率 (g/kg 气化效率 (% 1 许光文，纪文峰，万印华，等. 轻工业纤维素生物质过程残渣能 源转化技术 J. 化学进展, 2007, 19(7/8: 11641176. 2 Devi L, Ptasinski K J, Janssen F J J G. A Review of the Primary Measures for Tar Elimination in Biomass Gasificat

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