单向板肋梁楼盖设计10

1、精品文档凝土课程设计单向肋梁板楼面姓名:班级:学号:指导教师:目录1、设计任务书（1）2、设计计算书（2）4、板的设计（3）5、次梁的设计（6）6、主梁的设计（9）7、关于计算书及图纸的几点说明（15）参考资料：1、建筑荷载规范2、混凝土结构设计规范精品文档钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计题目单向板肋梁楼盖设计二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（ 1） 、结构平面布置图（1：200）（ 2） 、板的配筋图（1：50）（ 3）

2、、次梁的配筋图（1：50；1：20）（4）、主梁的配筋图（1:40;1:20）及弯矩M剪力V的包络图（5）、钢筋明细表及图纸说明三、设计资料1、楼面的活荷载标准值为6kN/m22、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰20mm.3、材料选用：（1）、混凝土：C25（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB33驳钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HRB33验。（3）、砌体采用MU10普通粘土石专、M7.5混合砂浆砌筑：丫=19KN/m现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面结构布置：1、确定主梁的跨度为6.6m和6.9m,次梁的跨度为6.0m,主梁每跨内布置两根次梁，板

3、的跨度为2.2m和2.3m。2、按高跨比条件，当h圭工l=55mm时，满足刚度要求，可不验算挠度。40对于工业建筑的楼盖板，要求h至80mm,取板厚h=80mm、，乙C/7Tt上乙-M、一、，井IT11t-i3、次梁的截面同度应满足h=(一)L=(333-500)mm,取h=450mm121811则b=(-)h=(133200)mm,取b=200mm。23/、C/7Tt上乙Ur-1-1-1-、4、,#IT11_i-r4、主梁的截面同度应该满足h=(一一)L=(440660)mm,h=650mm,则8141 1h=(-)h=(200300)mm,取b=300mm。23二、板的设计(按塑性内力重分

4、布计算)：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取1m宽板带计算：水磨石面层80mm钢筋混凝土板15mm板底混合砂浆0.65 1 =0.65kN/m0.08 25= 2.0kN/m0.015 17 = 0.255kN/m恒载：gk= 2.905kN/m活载：qk=61=6kN/m恒荷载分项系数取1.2;因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kN/m,所以活荷载分项系数取1.3于是板的设计值总值:g q=1.2gk 1.3qk =11.5kN/m2、板的计算简图:现浇板在墙上的支承长度不小于100mm取板在墙上的支承长度为120mm按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：Id=ln+；h=2300-

5、100120+8%=2120M1.0251n=2140mm,取101=2120mm(a=120mm)中跨：102=1n=2300-200=2100mm板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%寸，均可按五跨等跨度连续板计算。计算简图如下图：3、内力计算及配筋：%系数如下:用塑性内力重分布理论计算，则有表1.0支承情况截面位置端支座辿跨支座离端第一支座离端第二跨中中间支座中间跨中A1B2C3梁板搁支在墙上01/11两跨连续：-1/10三跨以上连续：-1/111/16-1/141/16板与梁整浇连接-1/161/14梁-1/24梁与柱整浇连接-1/161/1

6、4则由M=o(g+q)l2可计算出Mi、Mb、M2、Mc,计算结果如下表:截面位置1B2Ca1/11-1/111/16-1/14-、.2M=s(g+q)l0(kN/m)4.699-4.6993.230-3.692由题知：b=1000mm,设as=20mm,贝Uh0=ha$=80-20=60mm,fc=11.9N/mm,fy=300N/mmcy根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：截面1B2CM(kNm)M1Mbm20.8M2Mc0.8McM="(g+q)l；4.699-4.6993.2302.584-3.629-2.95%fcbh；(kNm)42.84Ma=Sa1fcbh(20.11

7、0-0.1100.0750.0600.0860.0691=1_/1-2«s9b=0.614)0.116-0.1040.0780.062-0.083-0.067工=10房0.9421.0520.9610.9691.0411.033As=M/Ysfyh。（mm277.179248.106186.794148.184196.158.78实际配筋轴线轴线轴线位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（M2、M3）和中间支座（Mc）计算弯矩可以减少20%其他截面则不予以减少。5、绘制板的配筋示意图：采用弯起式筋，详见板的配筋图.三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）：1

8、、次梁的支承情况:5850U570060002、荷载计算:由板传来：3.4862.3=8.0178kN/m次梁肋自重：0.20.45-0.0825=2.22kN/m0.015 0.45 -0.08 2 17 =0.30192kN /m次梁粉刷重恒载：gk=10.53972kN/m活载：qk=7.82.3=17.94kN/m设计值总值:g q=1.2gk 1.3qk28 .480 kN / m3、确定计算跨度及计算简图gH-q=28. 480KN/niU H H H H i H H B H H H H H H U H H J“II UH5兆口 WOO J 诉口。 157g J 5650塑性内力重

9、分布计算时，其计算跨度：中跨：l02uln=6000-300-5700mm边跨：hi=lna2=6000-120-30022402=5850mm,(a=240mm)因跨度相差小于10%可按等跨连续梁计算，计算简图如下：3、内力计算：由M=u(g+q)l：可计算出Mi、Mb、M2、Mc,计算结果如下表:截面位置1B2Ca1/11-1/111/16-1/142M=ct(g+q)l0(kN/m)88.604-88.60457.832-66.093由V=F(g+q)ln可计算出Va、Vbi、Vb.、Vc,计算结果如下表:截面位置ABiBrCP0.450.600.550.55V=B(g+q)ln(kN)

10、81.12499.96489.28489.2844、截面承载力计算:、次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度bf,按bfJl=1x6000=2000mm<b+s0=2100+200=2300mm,故取b；=2000mm。33梁高：h=450,h0=450-35=415mm翼缘厚：h'f=80mm判定T形截面类型：.hf80：1fcbfhf(h0)=1.011.9166780(360)=507.8106Nmm22= 507.8kN m>76.61kNm（边跨中）50.10kNm（中间跨中）故各跨中截面属于第一类T形截面、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向

11、钢筋考虑，取h。=40060=340mm,其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑，取h0=360mm、次梁正截面承载力计算见下表:截面1B2C弯矩M(kNm)88.604-88.60457.832-66.093MfM0.0190.2450.012-0.183(送H.350)0.0190.2860.012-0.168¥s=1-0.5：0.9910.8570.9941.084As=M/八fyh0606.051-700.274394.247-413.011选用钢筋、次梁斜截面承载力计算见下表:截面AB左B右CV(kN)81.12499.96489.28489.2840.25艮fcbh。(kN)

12、243.95232.05232.05243.95Vc=0.7ftbh0(kN)72.89869.34269.34272.898箍筋肢数、直径2中62中62中6246Asv=nAsvi56.656.656.656.6445.01268.24913340.7122815523.1807194636.7190736实配箍筋间距150150150150AsvVcsVc十1.25fyvsvhs142.452861138.8968614138.8968614142.4528614O四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、支承情况：25OLL12O口400.06600柱截面400X400,由于钢筋混凝土主梁抗弯

13、刚度较钢筋混凝土柱大的多,故可将主梁视作较支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，具支承长度a=370。2、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。10.55 6.0 = 63.3kN次梁传来的荷载：主梁自重：(0.650.08)0.32.325=主梁粉刷重：2(0.65.-0.08)0.0152.317=恒载：Gk=76kN活载设计值：Q=17.96.0=108kN3、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度：边跨：ln=6900-200-120=6580mm,因0.0251n=164<a/2=185mm取10=1.0251n+b/2=6950mm11中跨：10=1

14、n+-b柱+b柱=6200+400/0+400/2=6600mm22因跨度相差不超过10%可按等跨梁计算，计算简图如下:6S50660069503、内力计算：1)、弯矩设计值：M=k,GL+k2QL其中，k1k2可由书中表查取，L为计算跨度，对于B支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。2)、剪力设计值：V=k3G+k4Q,其中，k3k4可由书中表查可知。主梁弯矩计算GGGGGG(3)内力设计值及保包络图1)弯矩设计值弯矩M=ki+Glo+k2Qlo式中系数kik2由附表6-2相应栏内查得M,max=0.24X76X6.95+0.289乂108X6.95=345.8KN/mMB,max=-0.26

15、7X76X6.95-0.311乂108X6.95=-374.47KN/mM,max=0.067X76X6.600+0.20x108X6.6=176.17KN/m2)剪力设计值剪力V=k3+k4GVA,max=0.733X76+0.866乂108=149.24KNMlg=-1.267X76-1.311X108=-237.89KNVBR,max=1.0X76+1.22X108=207.98KN弯矩/剪力包络图弯矩包络图：1 ,第一三跨由可变荷载，第2跨没有可变荷载Mb=Mc=-0.267X76X6.95-0.133X108X6.95=-240.45KN/m在第1跨内以支座弯矩M=0,M=-240.

16、45KM/m的连线为基线.做G=76KN,Q=108KN简支连弯矩图1/3x(G+q)xlo+MB/3=424.42KN/m1/3x(G+q)xlo+2乂M/3=265.97KN/m集中荷载作用出的弯矩值:1/3XGXl0+MB=-73.25KN/m2 ,第1,2跨由可变荷载,第3跨没有第1跨：1/3X(76+108)X69.5-374.47/3=301.44KN/m1/3X(76+108)X69.5-2X374.47/3=176.62KN/m第2跨：1/3X(G+q)Xl0+Mc+2/3(MtMc)=107.34KN/m1/3x(G+Qxl0+Mc+2/3(MB-Mc)=162.89km/m

17、第2跨由可变荷载，第1,3跨没有M=M=-0.267X76X6.95-0.133X108X6.95=-240.86KN/m第2跨两集中荷载作用点出的弯矩为：1/3X(76+108)X6.95-240.86=185.41KN第1,3跨两集中荷载作用点出的弯矩为:1/3X76X6.95-1/3X240.86=95.78KN/m1/3X76X6.95-2/3X240.86=15.49KN/m剪力包络图：1，第一跨VA,max=149.24KN,过第1个集中荷载后为149.24-76-108=-34.76KN;过第2个集中荷载后为-34.76-76-108=-218.76KNVBL,max=-237.

18、89KN；过第一个集中荷载后为-53.89KN；过第二个集中荷载后为130.11Kn2,第二跨VBl,max=207.98KN;过第一个集中荷载后为131.98Kn当可变荷载作用在低二跨时由此可作出下列几种情况下的内力图：将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。主梁剪力计算：同样可绘出剪力包络：4、主梁正截面和斜截面承载力计算：、主梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度bf,按bfE工l='<6950=2320mm<b+包=5980mm,故取bf=2320mm。33梁高：h=650,h°=65040=6100mm（边跨），h0=65040=610mm（中间跨）翼缘厚：h'f=80mm各跨中截面属于第一类T形截面。、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，取h0=650_70=580mm。正截面配筋计算。截面1B2弯矩M(kNm)345.8-374.47176.17-73.25M弋M“ofcbh2aQfcbfh20.0280.3180.0200.0601(圣=0.550)0.0460.5350.0260.099%=1-0.5;0.9860.8020.9900.969As=M/%fyh。158.412742.11082.4456.4选用钢筋实际钢筋截面回积(mnj)斜截面配筋计算：验算接卖弄尺寸Hw=h-