地下室大梁模板(扣件式,梁板立柱不共用)计算书

1、.地下室400*2410梁模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称地下室WKL32新浇混凝土梁计算跨度(m)7.55混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×2410新浇混凝土结构层高(m)4.25梁侧楼板厚度(mm)360 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板

2、0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.13风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)700梁底两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l

3、9;b(mm)700、700混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)400板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)333,467梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按

4、二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 q10×max1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4cQ2k×b=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.5)×2.41)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.41)+1.4×0.7×

5、;2×176.553kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×2.41×174.789kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)×h×b0.1+(24+1.5)×2.41×161.555kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1

6、L20.125q1l20.125×76.553×0.220.383kN·m Mmax/W0.383×106/540007.088N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.521×61.555×2004/(100×10000×486000)0.106mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×74.789×0.2+0.

7、437×1.764×0.25.763kN R2=1.25q1l=1.25×76.553×0.219.138kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×61.555×0.24.617kN R2'=1.25q2l=1.25×61.555×0.215.389kN 五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格(mm)48×3小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁弹性模量E(N/mm2

8、)206000小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max5.763+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.41-0.36)+0.9×max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.36)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.36)+1.4×0.7×2×max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/2×1，19.138+0.9

9、5;1.35×(0.3-0.1)×0.4/2=19.187kN/m q2max4.617+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.41-0.36)+(0.5+(24+1.1)×0.36)×max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/2×1，15.389+(0.3-0.1)×0.4/215.429kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.1×19.187×0.2332，0.5×19.187×0.1520.216kN·m

10、=Mmax/W=0.216×106/4490=48.074N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.6×19.187×0.233，19.187×0.152.878kN max=2Vmax/A=2×2.878×1000/42413.576N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.677×15.429×233.3334/(100×206000×107800)0.014mml1/25

11、0233.333/2500.933mm 2q2l24/(8EI)15.429×1504/(8×206000×107800)0.044mm2l2/2502×150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.1×19.187×0.233，0.4×19.187×0.233+19.187×0.154.925kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.497kN，R24.92

12、5kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.1×15.429×0.233，0.4×15.429×0.233+15.429×0.153.96kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'32.202kN，R'23.96kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I

13、(cm4)12.19可调托座内主梁根数2 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.131×106/5080=25.706N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.462kN max=2Vmax/A=2×2.462×1000/48910.072N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.032mml/250333/2501.332mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.604kN

14、，R2=4.355kN，R3=4.355kN，R4=0.604kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R'1=0.54kN，R'2=3.642kN，R'3=3.642kN，R'4=0.54kN 七、2号主梁验算2号主梁类型钢管2号主梁材料规格(mm)48×32号主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)2052号主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1252号主梁截面抵抗矩W(cm3)4.492号主梁弹性模量E(N/mm2)2060002号主梁截面惯性矩I(cm4)10.782号主梁验算方式简支梁可调托座内主梁根数2 2号主梁自重忽略不计,因主梁2根合并，则抗弯、抗剪

15、、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： RmaxR1，R2，R3，R4/2=0.604，4.355，4.355，0.604/2=2.178kN，R'maxR1'，R2'，R3'，R4'/20.54，3.642，3.642，0.54/2=1.821kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.508×106/4490=113.077N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax2.178kN max=2Vmax/A=2×2.178×1000/42410.

16、274N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.998mml/250700/2502.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=8.712kN，R2=8.712kN 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座内2号主梁根数2可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R48.712kNN30kN 满足要求！ 九、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管

17、类型48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =1×1.755×1600=2808mm =l0/i=2808/15.9=176.604=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4××k×la×h2/101

18、.4×0.9×0.13×0.7×1.62/100.029kN·m 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2×(0.1+(24+1.5)×2.41)+1.4×0.9×2×176.386kN/m 2)小梁验算 q1max5.76+1.2×(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.41-0.36)+1.2×(0.5+(24+1.1)×0.36)+1.4×0.9×1×max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/2×1，19.096+1.2×(0.3-0.1)×0.4/2=19.144kN/m 同上四七计算过程，可得： R11.208kN，R28.696kN，R38.698kN，R41.208kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1