某酒店外架施工方案

1、目录一、编制依据1二、工程概况1三、方案设计概况1四、材质要求2五、搭设参数4六、搭设要求7七、特殊部位外架处理101、阳台部位：102、悬空梁部位103、施工电梯部位104、电梯井部位125、脚手架斜道126、防护棚137、卸料平台设置178、施工通道239、施工电梯防护棚24八、楼层封闭措施25九、脚手架防电避雷措施26十、质量检验要求和允许偏差26十一、脚手架的验收和安全使用管理28十二、脚手架的拆除29十三、附图29十四、脚手架计算书29海上世界酒店工程外架施工方案一、 编制依据1.海上世界酒店工程建筑施工图和结构施工图2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）

2、3.建筑施工安全检查标准实施指南4.建筑施工手册5.建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-90）6.扣件式钢管脚手架搭设要求与设计计算二、 工程概况本工程位于深圳市南山区蛇口海上世界片区望海路东侧，工程东南侧临海，西南侧为南海酒店。本工程红线内用地面积23654.21平方米，总建筑面积56392.8m²。本工程由1层地下室、3层裙房、13层及12层南北翼塔楼组成，建筑总高度58.8米。本工程地下室采用框架结构，塔楼采用框架-剪力墙结构，工程采用冲孔灌注桩基础，桩端持力层为微风化岩，承载力特征值为8000KPa。室内±0.00地面标高相当于绝对标高6.0m，工程抗浮设计水

3、位标高为3.11米，相对标高为-2.89米。建筑物抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度，建筑物安全等级为二级，地基基础设计等级为乙级。三、方案设计概况外脚手架是结构施工和装饰施工的最重要的工具之一，也是体现我建筑企业施工形象的重要因素，所以确保外架形象及施工质量尤为重要。根据现场实际情况及规范要求，制定以下外架搭设方案。外架采用落地及部分悬挑双排钢管扣件式脚手架结合的方式，外挂密目式安全网。具体布置如下：本工程裙楼外架采用落地双排脚手架，从地下室顶板面到四层楼板面，该部分只在装修阶段搭设，结构施工时只在结构边缘搭设一圈临边防护。本工程的塔楼外架部分采用悬挑架和落地架形式相结合的形式，为了样板

4、展示，4层、5层、6层在塔楼的东西北侧方向端头结构部分，只做临边防护，不做外脚手架，如有特殊需要，采用吊篮进行施工；从四层楼板起，在塔楼的东侧、西侧、北侧采用悬挑架形式；塔楼悬挑梁位置从地下室顶板搭设到屋面层，分别在4层、7层、10层板面处各用钢丝绳卸载一道。其他位置直接采用落地架坐落在四层的漂板上，搭设至屋面，每3层用钢丝绳卸载一次；东侧、西侧、北侧从4层板开始搭设第一段悬挑架，第二段在7层板处悬挑，第三段在10层处悬挑第三段；在出屋面悬挑结构部位采用从下部架体悬挑的做法，架子顶标高为屋面檐口标高往上1800mm,具体做法见屋面悬挑架体示意图。注：外架搭设时以结构最外边缘开始搭设，在某些架体

5、离结构较远的部位采用三至四排立杆，使最近的内立杆离结构边400mm。搭设材料采用扣件式钢管脚手架，钢管外径48mm，壁厚3.5mm；连接件采用可锻铸铁铸造扣件；脚手板为减轻架体荷载，采用圆钢焊接的钢筋网片即钢笆网（规格为750×900）作脚手板；连墙件采用钢板预埋件，然后用短钢管一头与预埋件焊接，一头与大横杆或立杆连接；安全网采用密目式安全网。悬挑工字钢采用工16热轧工字钢，斜拉钢丝绳采用6×37绳芯直径为12.5的。斜拉钢丝绳在转角处的长工字钢拉两道，其余拉一道即可。四、材质要求4.1、脚手架杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T13293或BG/T3092。钢管表面应

6、平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差<1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 mm，外径允许偏差<-0.5 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得>0.50 mm，且必须涂橘黄色锈漆进行防锈处理，剪刀撑用杆涂漆为蓝色油漆。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。 4.2、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口

7、处的最小距离应不小于5 mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。4.3、脚手板采用钢笆网，钢笆网用6圆钢间距3-4cm排列与12螺纹（做边框和中间加劲钢筋）焊接成750×900的钢筋网片，钢筋网片要求焊接牢固，严重锈蚀的钢筋网片以及焊点脱落的钢筋网片严禁用于架体上，在钢笆网的两侧再焊接10螺纹钢。具体示意图如下：4.4、安全网：本工程采用密目式安全网，其构造要求、贯穿性试验、冲击试验必须符合安全规范要求，同时必须执有安检部门的准用证和出厂检验合格证。4.5、钢丝绳：注意钢

8、丝绳解开使用时，应按正确方法进行，以免钢丝绳产生扭结。钢丝绳切断前应在切口两侧用细铁丝捆扎，以面切断后绳头松散，定期对钢丝绳要加润滑油，一般以工作时间四个月左右加一次为宜，在使用中，如绳股间有大量的油挤出，表明钢丝绳的荷载已相当大，这时必须要卸荷以防止发生事故。为了便于检查钢丝绳接头，可在三道夹中最后一个夹头后面约500mm处再安一个夹头，并将绳头放出一个“安全弯”。当接头的钢丝绳发生滑动时，“安全弯”即被拉直，这时就应立即采取措施。示意图如下：五、 搭设参数1、立杆纵距1.5m、横距（中对中）800mm；大横杆步距1.8m（每步大横杆之间的外侧加设一道横杆起安全隔离作用），落地架扫地杆离地面

9、起200mm，挑架扫地杆离工字钢挑梁面起200mm；在大横杆与立杆交点处需设置小横杆，小横杆设置在大横杆的下面，同时铺脚手层板(小横杆伸出外立杆尺寸统一为100mm)，在脚手架中间增设一道大横杆，增设的大横杆扣接在小横杆上,增设的大横杆之间不需连接但相邻两大横杆间不得错开。一般情况下挑架内立杆距结构边墙体处为400mm，有飘板处，内立杆距结构边均为400mm。但为保证挑架整体外观效果，某些部位距离会稍有调整，在某些架体离结构较远的部位采用三至四排立杆，使最近的内立杆离结构边400500mm，当采用多立杆时悬挑工字钢预留楼内长度不少于2000mm。 2、工字钢挑架：采用单拉挑梁式，挑梁采用工16

10、#热扎工字钢，沿建筑外墙避开暗柱均匀分布，间距1500mm。工字钢挑出结构边长度约3000mm，结构有悬挑构件的部位根据结构悬挑长度的不同相应调整工字钢悬挑长度。工字钢预留楼内的长度不得小于1.5倍的外挑长度，为保证挑架外观整齐一致，要求某些部位悬挑长度较大，对于这部分悬挑工字钢，留在楼内的长度也要适当加大，后附悬挑外架示意图。每条工字钢用一根6×37绳芯1形12.5的钢丝绳斜拉，3米的工字钢斜拉一道，4米的工字钢斜拉两道，预埋18圆钢吊环，用与钢丝绳相匹配的卡环，将挑支结构与主体结构紧固；挑支构造的排列间距同立杆间距。一般的工字钢预埋见下图，当在剪力墙拐角处需设工字钢时预埋钢板，工

11、字钢与预埋钢板焊接，注意此处工字钢的焊接标高同其它钢挑梁标高一致，上部钢丝绳拉设要求比其它部位相应增加一道。3、剪刀撑采用单杆剪刀撑，连接为对接，在脚手架外侧立面的转角处开始设置每隔四跨一道，剪刀撑应沿架体高度连续设置。在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，每道剪刀撑宽度为立杆四跨，即6米，高度为四步，即7.2米。剪刀撑斜杆采用搭接形式，搭接长度不少于1米，用3个旋转扣件固定，扣件边缘距离斜杆端100mm。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在于之相交的横杆伸出端或立杆上。在转角处和中间每隔6跨立杆设置由底部至顶层的之字形横向斜撑。4、连墙点：连墙件采用100×100×10钢板焊接

12、四根长度为30d(加弯钩)的HRB335直径为14的钢筋；连墙点原则为两步三跨布置，横向间距4.5m即3根立杆，竖向间距由于楼层实际情况采用一层一道。在屋面悬挑架体部分的连墙点为每跨拉结一道；在无剪力墙部位采用预埋件预埋在边梁内，待混凝土浇筑完毕后，再进行拉接；连墙点按间距布置，如果碰到剪力墙位置，可避开剪力墙，在剪力墙两边各增设一道连墙点，以方便外墙装修施工。如不能避开的按原设计施工。连墙件对接焊缝连接示意图5、工字钢与吊环预埋件：剪力墙拐角处预埋焊接工字钢的钢板厚15mm，长×宽为200×200mm, 采用10mm的焊脚尺寸进行围焊，预埋钢板锚脚为412，锚脚长度为30

13、d；吊环采用I级18钢筋制作，预埋焊接吊环的钢板厚10mm，长×宽为150×200mm，采用7mm的焊脚尺寸、100mm长的焊缝进行双面焊接，钢板锚脚均为414螺纹钢，长度30d,并应焊接或绑扎钩住结构主筋。注意每个吊环最多可拉设两道钢丝绳。6、挡脚板：在模板施工作业层三层范围内满铺脚手板和挡脚板, 脚手板采用钢芭网，挡脚板高度为180mm层板,设在安全网内侧。六、 搭设要求1、挑架搭设顺序：在砼结构上预埋钢板或卡箍图纸细化，工字钢材料准备下料楼层稳固工字钢架搭设，拉线，工字钢焊接在工字钢挑梁上按立杆搭设参数弹出立杆位置线，在立杆位置上用32长100mm的短钢筋焊接在工字钢

14、挑梁上，作为立杆的定位和止滑移桩放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步大横杆（与立杆扣接固定）和横向小横杆（小横杆靠近立杆并与大横杆扣接固定），校正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求后，按40-60Nm力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后再全面检查一遍构架质量和挑支构造紧固性、稳定性，严格确保构架质量设置连墙件（在还没条件设连墙件时，加设抛撑）按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时装设

15、连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆（在构架两纵向立杆中间加设，用于缩小脚手板支承跨度的横杆），铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板等围护、封闭设施。2、搭设时注意事项钢挑梁与预埋16钢筋套环卡牢（钢挑梁伸出卡环不少于200mm），同时采用6mm双面焊（工字钢与套环间有缝隙时，塞钢筋再焊）。在挑梁的中间用可调节钢顶撑将挑梁与上层结构板之间对撑顶紧。在立杆位置焊接32钢筋桩，桩长100mm，将其套在底立杆里，防止立杆滑移。斜拉钢丝绳（6×37直径为13的钢丝绳）一端套在架体最下步内外立杆和小横杆、大横杆交接点，另一端用绳卡同M22花篮螺丝连接；另一根同样大的钢丝绳一端套在预埋套环（16圆钢）上

16、，另一端用绳卡套在花篮螺丝的另一端，调节花篮螺丝，将两头钢丝绳拉紧（注意：每个16圆钢预埋套环最多可拉设两道钢丝绳）。连接钢丝绳的绳卡和花篮螺丝与所用钢丝绳相匹配，绳卡连接钢丝绳时，每个连接点用3个绳卡加1个附加绳卡，绳卡间距140 mm，且最后一个绳卡距绳头不应小于140mm，绳卡拧紧到钢丝绳压扁三分之一直径为宜。3、脚手架立杆接头必须采用对接扣件，相邻两立杆接头应错位不小于500mm，且不在同一步架内，同时立杆上对接扣件距主接点距离600，所以底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆，立杆上下垂直，其垂直度偏差每步不大于±7mm，

17、架体搭设完毕后其垂直度总偏差不大于±100mm；立杆间间距偏差不大于±50mm,排距不大于±20mm。以下是立横杆接头示意图：4、脚手架大横杆设置在立杆内侧，接头采用对接扣件，上下相邻两根大横杆接头错开不小于500mm，且不在同一跨内；同一步内外两根大横杆接头应错开，且不在同一跨内；大横杆上的对接扣件距主节点距离500mm。大横杆一根杆两端水平高差不大于±20mm，同跨内、外大横杆水平高差不大于±10mm，步距偏差不大于±20mm，排距偏差不大于±20mm。5、在大横杆与立杆交接处必须设置小横杆，小横杆用1.2m长，小横杆设

18、置在大横杆下面与立杆扣接，注意上下排小横杆应各布置在立杆的左右两侧，这样有助于调节立杆的垂直度和防止立杆侧移。在脚手架中间加设一道大横杆扣接在小横杆上，铺设钢笆网，小横杆两端应与立杆牢固扣接，小横杆伸出外立杆长度100mm，使小横杆端离结构边300mm左右，拆除模板后小横杆要向结构边延伸200mm，再加一根水平杆，铺设脚手板将架体与结构层封闭。装修施工过程中在操作层下一层，小横杆应挑出支撑脚手板使架体与结构之间封闭。小横杆所在轴线与大横杆所在轴线垂直。内外两头偏位小于±20mm。6、当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡

19、上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm，否则应设置挑架如右图： 7、脚手架外侧设置密目式安全网封闭，安全网设置在外排立杆的里面，密目网必须用合乎要求的塑料篾将网周边每隔450mm（每个环扣间距）系牢在脚手管上，且在小横杆两端必须有绑点。每步安全网应从第一步安全网绑点起挂设，阳角安全网采用钢管竖向绷直。8、塔楼施工时，在施工操作层以及操作层下三层铺设一层钢笆网，同时在满铺钢笆网层的下两层在架体与结构之间做封闭处理。在架体与结构层间间隙，为防止落物、消除安全隐患，应对此间隙进行封闭。封闭方法是挑出小横杆，在距小横杆端100mm处扣接大横杆，上铺层板，层板用12号铁丝同内立杆和大横杆栓紧。然后在

20、下面每3层处做一次封闭处理。钢筋网片用焊接的10螺纹钢与下面大横杆卡住。自顶层作业层向下计，每隔四层楼高满铺一层钢笆网。在架体外侧随架体搭设设置护身栏杆，护身栏杆用钢管与外侧立杆扣牢，护身栏杆高900mm，每隔两楼层护身栏杆下设挡脚板，挡脚板用宽180mm层板立放同外侧立杆绑扎牢固。同时挡脚板应沿脚手板铺设层连续设置。挡脚板外立面应刷红白相间油漆，间距400mm一道。9、上段外架第一步架刚搭设时，下段外架应继续向上搭设1.8m左右，下段外架的立杆在封顶横杆的下步横杆上应重新排列，另立立杆起来，与原立杆错开，联系两道横杆，距原有立杆20。同时在最上部设置临时连墙措施，连墙措施要基本符合两步三跨原

21、则。在上段架体第一步架还没有搭设起来以及钢丝绳还没拉结前，下段架升上来只能做临时维护架，严禁在上面堆放材料和机械设备以及进行主要的施工活动。10、在设置第一段挑架的第一排连墙件前，应每隔6跨设一道抛撑，以确保架体稳定。 11、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于两步，当不能满足此要求且连墙件又不能即时设置时，应采取每隔6跨设置抛撑和与结构临时扣接等撑拉临时措施。脚手架开口部位高度范围内每步架内外立杆间要设置斜撑。12、第一段外架底部要用层板封闭，外架、电梯井部位架子每3层用层板硬封闭一次，其他楼层该位置挂水平兜网。13、底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的

22、不同长度作立杆。14、脚手架外侧设置密目式安全网封闭，安全网设置在外排立杆的内侧。安全网安置时要使安全网充分绷紧张拉，且上下左右的安全网环扣要对齐，用合乎要求的铁丝系牢在脚手管上。在脚手架转角处，要用48钢管夹在安全网的阴角面，并绑扎在转角的外立杆上，这样使安全网的转角保证垂直。安全网不得随意松解，只有在得到相应区域的安全员同意的情况下才能松解。七、特殊部位外架处理1、 阳台部位：阳台部位：根据外架平面布置图设置悬挑架，以确保阳台结构和装修施工；2、悬空梁部位因塔楼外立面装饰的需要，结构外立面有些悬梁，外悬挑梁采用落地形式来搭设，注意在4、7、10层各用钢丝绳卸载一次，但必须注意在进行悬梁结构

23、施工时严禁将支撑模板架与外架连接或搭设在外架上。3、施工电梯部位施工电梯与结构之间应形成施工人员进出楼层和装卸材料的通道平台，此通道平台两边与外架相连，平台搭设宽度以提升机械与结构边的实际距离来定。此段架体搭设从地下室顶板面用落地架搭设起来对施工电梯和井架周边进行防护，因此段架搭设从底到顶，所以必须进行分段全部卸荷，采用每隔5楼层用钢丝绳斜拉卸荷，钢丝绳拉结在通道的两侧，同时在此段架体两端按二步架高设连墙件。另外，在施工电梯不能及时直达结构作业层时，在施工电梯到达的顶层与结构层之间，采用在外架外搭设钢管楼梯的形式形成上下通道，此处的架体最后单独拆除，具体示意图见下图：4、电梯井部位电梯井部位按

24、电梯井进深设成灯笼架的形式，立杆间距随电梯井进深和开间调整，灯笼架从电梯底坑搭设到电梯机房屋面。注意使最里一排立杆离结构梁边距离为600mm左右。立杆每5层用钢丝绳斜拉卸荷一次，钢丝绳斜拉方式同其他部位一致。当搭设高度超过50m的脚手架时，自架高30m起，采用局部卸载装置，将其上的部分荷载传给工程结构，以确保脚手架使用的安全，采用灯笼架搭设成1000×1000mm形式，横杆要顶住电梯井内壁，注意灯笼架要每隔5层用钢丝绳斜拉卸荷一次。5、脚手架斜道为方便施工人员在未安装施工电梯前上下进入施工操作层，有必要在建筑外墙四周各栋塔楼前从地下室顶板面搭设临时用“之”字形脚手架斜道，斜道个数为2

25、个，其位置位于塔楼南侧和北侧各一个，具体位置根据现场实际情况确定。5.1、“之”字斜道附着上部脚手架设置，斜道宽度搭设1m，坡度控制在1：3左右，拐弯处设休息平台；在梯步上层层用模板铺设踏板和踢板，每步踏板上设防滑条，踢脚板高度为180mm。5.2、斜道立杆间距1.5m，横杆步距1.8mm，斜道两侧、端部及平台外围必须设置纵向剪刀撑，底部扫地杆封闭锁通且设置水平剪刀撑，平台外围水平杆与架体水平杆连通，与架体形成一整体。斜道两侧和休息平台设置双层护身栏杆，上层护身栏杆高1.2m，下层护身栏杆高600mm，护身栏杆下设挡脚板，挡脚板高度200mm。斜道四周立面用安全网封闭，安全网封闭在立杆的内侧。

26、5.3、斜道搭设要求：1）、“之”字形斜道部位必须自下至上设置连墙件，且应设置在斜道转向节点处或斜道的中部竖线上，连墙点竖向间距取楼层高度；2）、斜道两侧和休息平台外围均按规定设置挡脚板和栏杆；3）、脚手板的支承跨度为0.75m。6、防护棚根据中华人民共和国行业标准：建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）第五章第二节第条要求：“结构施工自二层起，凡人员进出的通道口（包括井架、施工用电梯的进出通道口），均应搭设安全防护棚。高度超过24米的层次上的交叉作业，应设双层防护”。当现场总体进度进入标准层施工阶段时，按照要求为保证施工现场安全，裙楼在2层各个主要出入口搭设防护棚，塔楼在第一次悬挑

27、工字钢部位设置防护棚，并对室外施工电梯单独搭设防护棚。1）、方案选择施工电梯防护棚与塔楼外架安全防护棚相结合，共同采用钢管悬挑，双层安全防护结构。（如果结构边是墙体，则在墙上设置预留件，此预埋件与外架拐角处工字钢预埋件一样）；防护棚宽度6米，使用6米长钢管，钢管挑出标准层外墙面以外6000。钢管从外架上悬挑，利用悬挑外架预埋件或穿墙螺栓洞拉接，纵距3000。用12#钢丝绳对悬挑双排钢管进行二道拉设，分别拉设在6000钢管的端部及中间3000处, 钢丝绳两端各卡三道绳卡，为防止防护棚往上扬，特设立钢管两根每3米一道由防护棚连接到外架上。悬挑钢管每1500设置一道，在设置的悬挑钢管上按间距1000

28、设置横向钢管，并与悬挑钢管用扣件固定牢固，形成网状整体结构，并在其上500处再设置同样结构，之间用1700长小横杆钢管支撑,即形成双层钢管网状结构，小横杆出板面1200。两层层板之间可挂上标语及指示牌。在下层钢管网上满铺安全网，再在其上铺设100×50木枋间距500，然后在木枋上铺设层板，木枋与层板双层都铺。2）、钢管悬挑验算（1）宽度6000钢管悬挑：1、钢管验算:假设悬挑钢管发生绕A点转动，C点位移为2，1#、2#钢丝绳所受拉力分别为F1、F2，那么B点位移为所以1#钢丝绳伸长量为: L1=2/sina=2.832#钢丝绳伸长量为：L2=/sinb=1.414由于1#、2#钢丝绳

29、为同种材料，所以1#、2#绳受拉力比为F1/F2=L1/L2=2.83/（1.414）=2所以F1=2×F2钢管重:（2×6+3×5）×2×3.84+0.5×8×3.84+1.4×2×3.84=2.33 KN层板重(双层板):3×4.5×0.018×5×2=2.43 KN扣件:24×2×13.5×103=0.648 KN木枋：(4.5×7) ×2×0.1×0.05×5=1.575 KN总

30、重：G=2.33+2.43+0.648+1.575=6.98 KN对A点取矩得： 6.98×3.75= F1sinb×6+ F2sina×3 26.175=4.24F1+2.12F2因为F1=2 F2 所以26.175=10.6 F2所以F2 =2.47 KNF1=2 F2=4.94KNM=0.125q L2=0.125×1.55×32=1.74 KN.m=M/W=1.74×106/(5080×2)=171N/mm2 <215 N/mm2即钢管满足要求。2、钢丝绳钢丝绳拉应力= F1/S =4.94×103&

31、#215;4/(3.14×122) =43.7N/mm2<所以钢丝绳满足要求。7、卸料平台设置为保证施工进度，在塔楼南侧和北侧各设置卸料平台，方便材料由塔吊吊运。1） 方案设计概况考虑到施工方便以及现场的实际情况，保证施工进度，拟在北侧塔楼3-1轴3-2轴、南侧塔楼1-9轴1-10轴处设置卸料平台，方便材料由塔吊吊运。卸料平台在5层、7层、9层、11层设置，护栏高1200mm，设三道横杆，横杆设在立杆内侧，第一道距槽钢顶200mm,第二、三道间距500mm。为防止坠物以及操作工人安全，规定各种材料堆放高度为600mm，材料总重量不超过1吨。操作平台底部先铺设密目安全网一道，上面

32、铺设横向木枋，横向木枋间距为350mm,然后将层板钉到上面。2） 使用材质由于合理选用现场已进场材料，卸料平台由16号槽钢焊接制作成整体，两根悬挑主梁由2×16#槽钢焊接成工字型钢或者采用16#工字钢，次梁由单根16#槽钢，槽口水平与主梁槽钢焊接，间距1500mm。斜拉钢丝绳采用6×37绳芯直径为12.5mm。主梁与次梁上焊接48×3.5钢管，高度1200mm,间距见卸料平台平面图，设置围护栏杆。3） 使用要求平台搭设卸料平台为现场制作整体塔吊吊装，吊装过程需白天进行，吊装就位后，预埋件与槽钢需双面满焊或塞钢筋满焊双面焊，保证埋件与槽钢连接牢固。卸料平台安装时，钢

33、丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应补加软垫物，平台外口应略高于内口。卸料平台吊装经检验后才能松卸起重吊钩。注意钢丝绳解开使用时，应按正确方法进行，以免钢丝绳产生扭结。钢丝绳切断前应在切口两侧用细铁丝捆扎，以面切断后绳头松散，定期对钢丝绳要加润滑油，一般以工作时间四个月左右加一次为宜，在使用中，如绳股间有大量的油挤出，表明钢丝绳的荷载已相当大，这时必须减少平台荷载以防止发生事故。为了便于检查钢丝绳接头，可在三道夹中最后一个夹头后面约500mm处再安一个夹头，并将绳头放出一个“安全弯”。当接头的钢丝绳发生滑动时，“安全弯”即被拉直，这时就应立即采取措施。平台安全使用要求 卸料平台

34、使用时，应专人负责检查，发现钢丝绳锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。操作平台上应显著表明容许荷载，人员和物料总重量严格超过设计容许荷载，安全员负责监督检查。4） 卸料平台计算（一）参数信息：1.荷载参数：脚手板：0.35kN/m2 ，栏杆及挡板：0.14 kN/m ，施工人员活荷载：2.00 kN/m2 ，最大堆放材料荷载：10Kn2.悬挑参数：钢丝绳安全系数K=6，悬挑梁与墙的接点按固支计算3水平支撑梁：主梁材料类型及型号：2×16#槽钢次梁材料类型及型号：1×16#槽钢4.卸料平台参数：水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：3.0 ；平台计算宽度（m）：2.55.16

35、号槽钢槽口水平，其截面特性为：面积A：21.95cm2 ,惯性距IX=866.2cm4 ,转动惯量Wx=108.3 cm3 ,回转半径ix=6.28cm截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm（二）次梁的验算1荷载计算（1）脚手板的自重标准值：0.35 kN/m2Q1=0.35×1.5=0.525 kN/m（2）最大的材料器具堆放荷载为10.0 kN Q2=10/3/2.5×1.5=2kN/m(3)槽钢自重荷载 Q3=0.1723kN/m经计算得到：静荷载设计值q=1.2×(Q1+ Q2+ Q3)=1.2×(0.525+2+0.1723)=3

36、.23 kN 活荷载设计值p=1.4×2.0×1.5×2.5=10.5kN2.内力验算 内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M：M=ql2/8+pl/4=3.23×2.52/8+10.5×2.5/4=9.08kN·m3.抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =9.08×103/(1.05×108.3)=79.85 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =79.

37、85 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到 b=570×10×63×235/(2.50×160000×235)=0.898；由于 b大于0.6，按照下面公式调整：得到 b=0.756；次梁槽钢的稳定性验算 =9.08×103/(0.756×108.3)=110.90N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =110.90 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!(三)主梁的验

38、算主梁2×16#槽钢，槽口水平1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值为0.14kN/m： Q1 = 0.14kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=19.75×2×10×10-3=0.395kN/m 静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.395) = 0.642kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (3.23×2.50+10.5)/2=9.29kN； 2.内力计算卸料平台示意图卸料平台水平钢梁计算简图水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)水平钢梁支撑梁剪力图(kN)卸料平台的主梁按

39、照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，为一次超静定结构，计算得到： R1 = 6.81 kN； R2 = 14.53 kN； 最大支座反力为 Rmax=14.53 kN；最大弯矩 Mmax=14.76 kN.m；3.抗弯强度验算其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =1.476×107/2/1.05/108300+5.05×103/2/2195=66.05 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值66.05N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满

40、足要求!4.整体稳定性验算其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=570×10×63×235/(4300×160×235)=0.522；主梁槽钢的稳定性验算 = 7.83×106/(0.522×108300)=130.5N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 130.5 N/mm2小于f=205.00 N/mm2,满足要求!四、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢

41、绳的轴力(kN)；i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (ArcTan (5.8/4.3) = 0.803；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 6.81 / 0.803 = 8.48 kN；五、钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为8.48kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19

42、、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取8.48kN，=0.82，K=6，得到：d=11.14mm。钢丝绳直径12.5mm满足要求！8、施工通道施工通道入口在南北侧楼中间设置，宽度3500mm，高度5100mm，顶层双层铺设层板、木方，外挂密目式安全网，具体平面布置见附图：9、施工电梯防护棚施工电梯防护棚采用单独搭设，立杆间距800mm，跨距1500mm，地面起200mm扫地杆，具体见下图：八、楼层封闭措施1） 挑架第一层必须进行全封闭处理，用旧层板对楼层四周所有洞口和外架周边封闭，外侧必须有180高以上的挡脚板

43、。2） 从全封闭层开始以后每4层用旧层板进行全封闭一次，外侧必须有180高以上的挡脚板。3） 作业层浇筑砼过程中对于没有钢芭网的周边临边洞口用安全平网进行全面封闭。九、脚手架防电避雷措施1、 脚手架在搭设和使用期间，严禁施工用电线路架设在脚手架上；在脚手架上施工的电焊机、砼振动器等要放在干燥木板上，操作者要戴绝缘手套，穿绝缘鞋，经过脚手架的电线要严格检查，电焊机、振动器外壳要采取保护性接地或接零措施。2、 用12镀锌钢筋焊接在架体四角的最上层立杆上，其高度不小于1m，并将最上层大横杆全部锁通，形成避雷网格，避雷网接地通过连墙点预埋件和挑梁卡环与结构本身避雷网形成一整体。在施工期间遇有雷击或将有

44、大雷雨时，脚手架上的操作人员应立即离开。十、质量检验要求和允许偏差杆配件脚手板的质量检验要求和允许偏差：构配件的允许偏差项 次项 目允许偏差(mm)检查工具1钢管尺寸的偏差游标卡尺A、低压焊接管 外径48.0mm-0.50 壁厚3.5mm-0.50B、电焊钢管 外径48.0mm-0.50 壁厚3.5mm-0.35C、电焊钢管 外径51.0mm-0.50 壁厚3.5mm-0.302钢管两端端面切斜的偏差1.70塞尺3钢管内外表面锈蚀的深度0.504钢管弯曲的偏差5钢板尺A、各种杆件钢管的端部弯曲 L1.5mB、立柱钢管弯曲3m4m124m6.5m20C、栏杆、支撑体系的钢管弯曲30 L6.5m5

45、冲压钢脚手板的偏差钢板尺A、板面挠曲 L4m12 L4m16B、板面扭曲(任一角翘起)5十一、脚手架的验收和安全使用管理 1、脚手架搭设人员必须经过安全技术交底且具备脚手架操作证。 2、脚手架在下列阶段时项目安全部会同技术部应对其进行检查1）、达到设计高度；2）、遇有6级以上大风和大雨之后；3）、停工超过一个月恢复使用前；4）、脚手架使用一定时期后；检验主要内容：1）、检验全部节点是否锁紧；2）、连墙撑、斜杆及安全网等构件设置是否达到设计要求；3）、安全防护设施是否按设计和规范设置，是否安全可靠；4）、整架垂直度是否符合要求；5）、荷载是否超过规定。 3、脚手架的使用管理规定1）、脚手架施工荷

46、载不允许超过2KN/m2，使用人力在架上搬运和安装的构件自重不得大于2.5KN，施工设备单重不得大于1KN，架体上不允许堆放砌块材料和斗车等。2）、脚手架操作层应确保畅通，严禁上架人员在架面上奔跑、退行，工人在架上作业中应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。3）、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。4）、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢

47、复。5）、人员上下脚手架必须走安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。6）、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。7）、在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至室内，每日收工前应清理架面，及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。十二、脚手架的拆除 1、当脚手架使用完成后，拆除前应对拆除人员进行技术交底，安排监护人；对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并

48、设立拆除区，禁止人员进入。 2、拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。 3、连墙撑只能在拆到该层时才允许拆除，严禁在拆架前先拆连墙撑。 4、在拆除过程中，应做好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。5、拆除的构件应用吊具吊下，或人工递下，严禁抛掷。6、拆除的物件应及时分类堆放，以便运输、保管。7、塔楼外架拆除前外墙第一遍底漆需施工完毕。为防止拆除外架对室内成品造成破坏，塔楼外架拆除前不得进行室内地坪、内墙面油漆、门窗扇栏杆玻璃安装、消防楼梯间装修以及电梯前室精装修等工序施工，若有楼层外架拆除前上述工序已经施工完毕，拆除的架管需人工从外架逐跨传递至施工电梯运下，不得

49、接触损坏室内成品。十三、附图各层外架布置图；酒店剖面外架图；十四、 脚手架计算书钢管落地脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 50 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.40m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用焊缝连接；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数

50、本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.03，计算立杆稳定性时取1.17，风荷载体型系数s为1.236；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:27；5.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kPa):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；

51、地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×0.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.08=0.142 kN/m；活荷载的设计值:

52、q2=1.4×0.8=1.12 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.142×1.52+0.10×1.12×1.52 =0.278 kN·m；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.142

53、×1.52-0.117×1.12×1.52 =-0.327 kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.278×106,0.327×106)/5080=64.37 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 64.37 N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/

54、m；活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m；最大挠度计算值为： = 0.677×0.118×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.8×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.758 mm；大横杆的最大挠度 1.758 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值

55、作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.12)+1.4 ×1.2 = 1.893 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:

56、Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2×0.038×0.82/8 = 0.004 kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.893×0.8/3 = 0.505 kN·m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.509 kN·m；最大应力计算值 = M / W = 0.509×106/5080=100.102 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =100.102 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+1.2 = 1.378 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1377.6×800×(3×