工艺工法QC地下室混凝土结构模板施工工艺胶合板定型钢模

1、地下室混凝土结构模板施工方案一 施工区段的划分地下室结构施工阶段，整个工程划分为东、西两个区，每区9个施工段。地下室结构施工段划分见图3.1-1。混凝土结构的施工由两个施工队负责，第一施工队负责东区两个施工段的施工，第二施工队负责西区两个施工段的施工。每个施工队在各自的施工区内按流水段组织流水施工。图3.1-1 地下结构施工段划分图二 模板工程概况本工程主要构件典型尺寸见表5.2.1-1。表5.2.1-1 工程主要构件设计尺寸一览表序号部位典型设计尺寸备注1柱方柱：500×2000、1000×600、1000×1000、500×2400、800×

2、;1700、2700×1300等圆柱：Ø800、Ø1000、Ø1100、Ø1200、Ø1300、Ø1800、Ø3000等表中所列尺寸为典型尺寸。2梁1100×700，1500×2200等3楼板（厚）200、250等4剪力墙（厚）400、600、800等5基础底板（厚）1700等 2.1 模板选型本工程结构采用框架剪力墙的结构型式，模板工程方案的选择直接影响工程的质量。为确保结构工程质量，保证混凝土的外型尺寸、外观质量都达到设计要求，同时节约工期，我们选用最先进、最合理的模板体系、支撑体系和施工方

3、法，采用可调支撑与钢管相结合模板支撑体系。模板体系的选择应遵循支拆方便、牢固可靠的原则。根据本工程总体部署，除圆柱模板采用定型钢模板外，其他部位的模板均采用覆膜胶合板模板。高支模区域将编制专项施工方案，并进行专家论证，通过后再进行施工。模板及支撑方案的选择见表5.2.2 -1。表5.2.2-1 模板及支撑方案选用一览表部 位模 板 方 案模板支撑体系基础底板底板四周采用12mm厚木胶板后浇带采用钢板网底板四周模板支撑采用12mm厚木胶板地下室外墙12mm厚木胶板48×3.5mm双钢管主龙骨500；扣件式钢管脚手架支撑；14对拉螺栓，间距400×400。圆柱定型钢模板采用M2

4、0×60全丝扣螺栓连接；模板的四周边框设置间距不大于20的22×30长条圆头形模板连接孔。方柱、12mm厚木胶板48×3.5mm双钢管主龙骨450；14对拉螺栓，间距450×450。主次梁12mm厚木胶板50×100mm的次龙骨250；48×3.5mm双钢管主龙骨500；扣件式钢管脚手架+U形托支撑；14对拉螺栓，间距500×500。楼板12mm厚木胶板50mm×100mm木龙骨250；48mm×3.5mm钢管主龙骨600。支撑为扣件式钢管脚手架+U形托支撑。楼板，立杆间距900×900； 楼梯

5、12mm厚木胶板50mm×100mm木龙骨250；48mm×3.5mm钢管主龙骨600；支撑为扣件式钢管脚手架。2.2 模板工程施工流程模板施工流程见图5.2.3 -1。模板选定方案、交底模板验收模板进场支架搭设 内部验收模板支设拆模申请单项报验模板拆除未 通 过单项验收模板清理单项整改通 过2.3 模板施工1 地下室基础底板模板垫层模板采用50×200木板作为垫层侧边模板，用钢管搭三角撑撑住。地下室底板外侧采用12厚胶合板，50×100木方作被楞。2 地下室外墙模板1) 地下室外墙模板地下室外墙部位剪力墙模板采用12mm厚的木胶板，对拉螺栓采用14防水

6、对拉螺栓，间距500mm；次龙骨采用50×100方木，间距250mm；主龙骨采用48双钢管，间距400mm。防水对拉螺栓中间部分焊接(双面焊)-4×50×50止水钢片，迎水面加50×50×12方形木片两片,背水面在螺栓上套上锥形橡胶垫，混凝土浇筑完成拆模以后将锥形橡胶垫剔出，将该处混凝土凿毛处理,隐蔽验收完成后用用聚合物防水砂浆抹平。防水对拉螺栓的总长度为墙厚加400mm，详见下图。图5.2.4-1 地下室底板外模示意图2) 地下室内墙模板采用12mm厚木胶板，采用14对拉螺栓固定，间距500mm；次龙骨采用50×100方木，间距25

7、0mm；主龙骨采用48双钢管，间距500mm；3) 底板在后浇带处采用快易收口网模板。5) 地下室集水井模板设计及支设地下室集水坑模板采用钢管、可调节支座进行支设，并在底部模板面上留设50×50 排气孔，间距500。 3 柱模板1) 方柱模板本工程矩形框架柱模板均采用12mm厚木胶板，沿模板短边设置50×100方木，木方与多层板之间用钉子钉牢，模板就位后用钢管临时固定，柱子模板用14柱箍加固。1 对于截面小于800mm的柱模板加固采用双向 “十”字形排列的对拉螺栓相结合的方法，木方间距250mm，柱箍间距500mm，见图5.2.4-5。图5.2.4-5 800mm以下方柱模

8、板支设示意图 图5.2.4-6 800-1200mm柱模板支设示意图 (2) 对于截面在8001200mm的柱模，每边设置两道对拉螺栓从而确保模板的刚度，见图5.2.4-6。 (3) 对于单边截面大于1200mm的柱模，每增加400在该长边再增设一道对拉螺栓，其余做法同上，见图5.2.4-7。图5.2.4-7 大于1200mm柱模板支设示意图 2)圆柱模板本工程有大量的方形、长方形劲性柱，柱的模板采用20mm厚胶合板，背楞采用100×100方木，外楞采用双10槽钢。劲性柱的加固难度较大，对拉螺栓需穿透劲性柱H型钢的腹板。当柱截面小于800mm时，不加对拉螺栓，当截面尺寸8001600

9、 mm时，每边设两根16对拉螺栓；当截面尺寸16002350 mm时，每边设4根16对拉螺栓。对拉螺栓不得穿越翼缘板。当设计不允许对拉螺栓穿过腹板时，采用焊接的方法与腹板连接；当设计允许对拉螺栓穿过腹板时，在腹板上预先设计好螺栓孔的位置，在工厂内钻孔。2.4 剪力墙模板1 剪力墙模板本工程剪力墙模板采用20mm厚胶合板，次龙骨50×100mm的木方间距250mm，48×3.5mm双钢管主龙骨间距500mm，支撑采用扣件式钢管脚手架，采用14对拉螺栓固定，间距500×500，对拉螺栓外套22PVC套管，以重复利用对拉螺栓。墙体模板示意图见图5.2.5-1。 墙模板支

10、设示意图 2 剪力墙模板计算1) 墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/；t 新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取24.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/ 实际计算中

11、采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/ 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/。2) 墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 抗弯强度计算 f = M/W < fW 面板的净截面抵抗矩，W = 50.00×1.80×1.80/6=27.00；f 面板的抗弯强度设计值(N/)。M = ql2/10其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×0.50×50.00=30.00kN/m；倾倒混凝土侧

12、压力设计值,q2= 1.4×0.50×6.00=4.20kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l = 250mm；面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/；经计算得到，面板的抗弯强度计算值7.917N/；面板的抗弯强度验算 < f,满足要求！ 挠度计算v = 0.677ql4/100EI < v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 25.00N/mm；l 计算跨度(内楞间距),l = 250mm；E 面板的弹性模量,E = 6000N/；I 面板的截面惯性矩,I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12

13、=24.30cm4；面板的最大允许挠度值,v = 1.000mm；面板的最大挠度计算值, v = 0.453mm；面板的挠度验算 v < v,满足要求！3) 墙模板内外楞的计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； a. 内楞抗弯强度计算f = M/W < f其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/

14、mm2)；M 内楞的最大弯距(N.mm)；W 内楞的净截面抵抗矩；f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。M = ql2/10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.2×50.00+1.4×6.00)×0.25=17.10kN/m；l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm；内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/；经计算得到，内楞的抗弯强度计算值5.130N/mm2；内楞的抗弯强度验算 < f,满足要求！b. 内楞的挠度计算v = 0.677ql4/100EI < v = l/250其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm

15、2；内楞的最大允许挠度值，v = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值， v = 0.134mm；内楞的挠度验算 v < v,满足要求！ 外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：外钢楞的规格： 圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；a. 外楞抗弯强度计算f = M/W < f其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 外楞的最大弯距(N.mm)；W 外楞的净截面抵抗矩；f 外楞的抗弯强度设计值(N/ mm2)。M = 0

16、.175Pl其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.2×50.00+1.4×6.00)×0.50×0.50=17.10kN；l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500mm；外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/；经计算得到，外楞的抗弯强度计算值147.269N/；外楞的抗弯强度验算 < f,满足要求！b. 外楞的挠度计算v = 1.146Pl3 / 100EI < v = l/400其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/ mm2；外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm；外楞的最大挠度计算值, v =

17、0.350mm；外楞的挠度验算 v < v,满足要求！4) 穿墙螺栓的计算计算公式：N < N = fA其中 N 穿墙螺栓所受的拉力；A 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/；穿墙螺栓的直径(mm)： 14；穿墙螺栓有效面积(mm2)： A = 225.000；穿墙螺栓最大容许拉力值(kN)：N = 38.250； 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN)： N = 12.500；穿墙螺栓强度验算满足要求！2.5 洞口模板预留洞口面板采用20mm厚的木胶板, 50×100的木方间距200做背楞。 2.6 梁板模板1 楼板模板本工程地下室楼板厚度主

18、要有： 250mm、200mm。支撑采用扣件式钢管脚手架。对250mm厚的楼板，主梁支撑架立杆间距600×600，步距1200；次梁支撑架立杆间距750×750，步距1200；楼板支撑架立杆间距900×900，步距1200；(考虑到工人干活，第一步水平杆高度为1600) 下面以250厚的地下夹层楼板为例进行计算。1) 脚手架参数脚手架搭设高度H(m)：4.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.1；脚手架步距h(m)：1.2；立杆纵距la(m)：0.6；立杆横距lb(m)：0.6顶部采用顶托；板底支撑连接方式：方木支撑；板底的方木支撑间距距离(m)：0.2；2

19、) 荷载参数恒荷载：砼与钢筋自重(kN/m3)：25 楼板浇筑厚度(m)：0.25；模板自重(kN/m2)：0.35 活荷载：施工人员及设备荷载（kN/）：1 振捣砼荷载(kN/)： 2倾倒砼产生竖向动力荷载(kN/)：0.7 楼板参数钢筋级别：三级钢筋；楼板混凝土强度等级：C35；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440；计算楼板的宽度(m)：9；计算楼板的厚度(m)：0.55；计算楼板的跨度(m)：3；施工平均温度()：25；3) 模板面板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元，按照三跨连续梁计算。面板的截面抵抗矩W和截面惯

20、性矩I分别为：W =100×2.0×2.0/6 =66.667 cm3；I =100×2.0×2.0×2.0/12 =66.667cm4；荷载计算 恒荷载标准值：砼与钢筋自重+模板自重：q1 =25×0.55×1+0.35×1 = 14.10kN/m； 活荷载标准值：施工人员及设备荷载+振捣砼荷载与倾倒砼荷载较大值：q2 =(1+2)×1= 3.00kN/m；抗弯强度计算强度计算时，荷载取恒荷载与活荷载设计值。q=1.2×14.10+1.4×3.00 = 21.12kN/m；Mmax=

21、0.1ql2 =0.1×21.12×0.22 = 0.08kN·m面板抗弯强度设计值f (N/m) =18 N/m；面板弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.08×106=1.20N/ < 18N/W66.667×103满足要求！刚度计算刚度计算时，荷载取恒荷载标准值q =14.10 kN/m；面板最大容许挠度值： = L/250 =200.0/250 =0.8 mm；面板弹性模量： E =5500 N/；=0.677ql4=0.677×14.10×200.04=0.042mm < 0.8mm100EI100

22、15;5500×66.667×104满足要求！4) 模板支撑方木计算支撑方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W =10.0×5.0×5.0/6= 41.67c；截面惯性矩 I =10.0×5.0×5.0×5.0/12=104.17cm4；荷载计算 恒荷载标准值：砼与钢筋自重+模板自重：qk =25×0.35×0.2+0.35×0.2 = 1.82kN/m； 活荷载标准值：施工人员及设备荷载+振捣砼荷载与倾倒砼荷载较大值：pk =(1+2)×0.2×

23、;0.6= 0.36kN；抗弯强度计算强度计算时，荷载取恒荷载与活荷载设计值。恒荷载设计值：q = 1.2×1.82 = 2.18 kN/m；活荷载设计值：p = 1.4×0.36 =0.50 kN；Mmax=Pl+ql248Mmax=0.50×0.6+2.18×0.62=0.18 kN.m48最大支座力计算公式如下：N=P+ql22N=0.50+2.18×0.6= 1.06kN22最大应力 ： =Mmax0.23×1035.52N/ <f= 17N/W41.67结论：满足要求！抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下：Q=P+ql2

24、2Q=0.50+2.18×0.6= 1.16kN22T=3Q=3×1.26×103=0.322bh2×100×50结论：满足要求！刚度计算刚度计算时，荷载取恒荷载标准值。计算公式如下：Vmax =5l4=5×2.82×600.04=0.46 mm384EI384×10000×104.17×104方木支撑的最大容许挠度 L/150=600.0/150=4.00mm,并不得大于10 mm。0.46mm < 4.00mm结论：满足要求！5) 托梁的计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁

25、材料：单钢管48×3.0截面抵拒矩W=4.49c截面惯性矩I=10.78cm4集中荷载P取板底纵向支撑传递力1.26×2=2.520kN；经过连续梁的计算得到，支座反力从左到右各支座力分别为：N1=4.368kN；N2=8.232kN；N3=8.232kN；N4=4.368kN最大弯矩；最大变形 Vmax=0.470mm,在第1跨中.抗弯强度计算托梁的抗弯强度设计值f (N/) = 205N/；托梁的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.403×106=89.755N/ < 205N/W4.49×103满足要求！刚度计算托梁的最大容许挠度值： = l

26、/150 =600.000/150 = 4.0mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.470mm < 4.0mm满足要求！6) 模板支架立杆荷载计算作用于模板支架的荷载包括恒荷载、活荷载和风荷载。 恒荷载： 活荷载：施工人员及设备荷载+振捣砼荷载与倾倒砼荷载较大值： 因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式7) 立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式：g=NfA其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.309 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积

27、(c)：A = 4.89 c； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(c)：W= 5.08 c； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.00 N/； L0 - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算L0 = h+2a a ：立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a =0.1m；L0= h+2a=1.2+2×0.1=1.40mL0/i = 1400 / 15.80 =88.608；按照长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.667；钢管立杆受压应力计算值：g=N=8.309×103=25.475N/ < f=205.000 N/A0.667×4.89×102结论：满足要求！2 梁模板梁模板采用12厚木胶合板拼制，梁模板支设按梁全跨长度的2/1000起拱；悬臂梁起拱高度为L/300。梁侧面及底部次龙骨均采用50×100的木方，间距250mm；梁侧面主龙骨采用双排48钢管，梁底的水平杆及支撑梁的均采用两排钢管，顺梁长方向间距为400mm。当梁高小于、等于600mm时，梁侧模可不用对拉螺栓，仅支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可。当梁高大于600mm时，增设14间距500的对拉螺栓，且不少于一道。2.7 楼