化工原理课程设计 乙烯-乙烷精馏

1、化工过程与设备课程设计（精馏塔及辅助设备设计）设计日期： 20XX年7月X日 班 级： 化XXXX班 姓 名： XXX 指导老师： XXX 前言化工原理是化工及其相关专业学生的一门重要的技术基础课，其课程设计涉及多学科知识，包括化工，制图，控制，机械等各种学科，是一项综合性很强的工作；是锻炼工程观念和培养设计思维的好方法，是为以后的各种设计准备条件；是化工原理教学的关键环节，也是巩固和深化理论知识的重要环节。 本设计说明书包括概述、方案流程简介、精馏塔、再沸器、辅助设备、管路设计和控制方案共七章。 说明中对精馏塔的设计计算做了较为详细的阐述，对于再沸器、辅助设备和管路和控制方案的设计也做了简要

2、的说明。 在设计过程中，得到了老师的指导及同学们的帮助，同学们一起讨论更让我感受到设计工作是一种集体性的劳动，少走了许多弯路，避免了不少错误，也提高了效率。 鉴于学生的经验和知识水平有限，设计中难免存在错误和不足之处，请老师给予指正 感谢老师的指导和参阅！目录前言- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2第一章 概述- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5

3、1.1 精馏塔- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 51.2 再沸器- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 51.3 冷凝器- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -6第二章 方案流程简介- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

4、 - - - - - - - -72.1 精馏装置流程- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -72.2 工艺流程- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -72.3 调节装置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 82.4 设备选用- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

5、- - - - - - - - - - - - - - -82.5 处理能力及产品质量- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 8第三章 精馏过程系统设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -93.1设计条件- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 93.2物料衡算及热量衡算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

6、- - - - - - -103.3塔板数的计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 113.4精馏塔工艺设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 163.5溢流装置的设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 173.6塔板布置和其余结构尺寸的选取- - - - - - - - - - - - - - - - - - - 183.7

7、塔板流动性能校核- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -193.8负荷性能图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -213.9 塔计算结果表- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 24附：塔设计图第四章 再沸器的设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 25

8、4.1设计任务与设计条件- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -254.2估算设备尺寸- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -264.3传热系数的校核- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 264.4循环流量校核- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 304.5

9、再沸器主要结构尺寸和计算结果表- - - - - - - - - - - - - - - - -35附：再沸器设计图第五章 辅助设备的设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -365.1冷凝器- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 365.2其它换热设备- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 365.3容器- - - -

10、- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -385.4 管路设计及泵的选择- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 39第六章 管路设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -43第七章 控制方案- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -45附：工艺流程图设

11、计心得及总结- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -46附录一 主要符号说明- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 48附录二 参考文献- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -49第一章 概述精馏是分离过程中的重要单元操作之一，所用设备主要包括精馏塔，再沸器和冷凝器。1.1精馏塔精馏塔是一圆形筒体，塔内装有多层塔板或填料，塔中部适宜位置设

12、有进料板。两相在塔板上相互接触时，液相被加热，液相中易挥发组分向气相中转移；气相被部分冷凝，气相中难挥发组分向液相中转移，从而使混合物中的组分得到高程度的分离。简单精馏中，只有一股进料，进料位置将塔分为精馏段和提馏段，而在塔顶和塔底分别引出一股产品。精馏塔内，气、液两相的温度和压力自上而下逐渐增加，塔顶最低，塔底最高。本设计为筛板塔，筛板的突出优点是结构简单、造价低、塔板阻力小且效率高。但易漏液，易堵塞。然而经长期研究发现其尚能满足生产要求，目前应用较为广泛。1.2再沸器作用：用以将塔底液体部分汽化后送回精馏塔，使塔内气液两相间的接触传质得以进行。本设计采用立式热虹吸式再沸器，它是一垂直放置的

13、管壳式换热器。液体在自下而上通过换热器管程时部分汽化，由在壳程内的载热体供热。立式热虹吸特点：循环推动力：釜液和换热器传热管气液混合物的密度差。结构紧凑、占地面积小、传热系数高。壳程不能机械清洗，不适宜高粘度、或脏的传热介质。塔釜提供气液分离空间和缓冲区。1.3冷凝器 （设计从略）用以将塔顶蒸气冷凝成液体，部分冷凝液作塔顶产品，其余作回流液返回塔顶，使塔内气液两相间的接触传质得以进行，最常用的冷凝器是管壳式换热器。第二章 方案流程简介2.1精馏装置流程精馏就是通过多级蒸馏，使混合气液两相经多次混合接触和分离，并进行质量和热量的传递，使混合物中的组分达到高程度的分离，进而得到高纯度的产品。流程如

14、下：原料（丙稀和丙烷的混合液体）经进料管由精馏塔中的某一位置（进料板处）流入塔内，开始精馏操作；当釜中的料液建立起适当液位时，再沸器进行加热，使之部分汽化返回塔内。气相沿塔上升直至塔顶，由塔顶冷凝器将其进行全部或部分冷凝。将塔顶蒸气凝液部分作为塔顶产品取出，称为馏出物。另一部分凝液作为回流返回塔顶。回流液从塔顶沿塔流下，在下降过程中与来自塔底的上升蒸气多次逆向接触和分离。当流至塔底时，被再沸器加热部分汽化，其气相返回塔内作为气相回流，而其液相则作为塔底产品采出。2.2工艺流程物料的储存和运输精馏过程必须在适当的位置设置一定数量不同容积的原料储罐、泵和各种换热器，以暂时储存，运输和预热（或冷却）

15、所用原料，从而保证装置能连续稳定的运行。必要的检测手段为了方便解决操作中的问题，需在流程中的适当位置设置必要的仪表，以及时获取压力、温度、液位等各项参数。另外，常在特定地方设置人孔和手孔，以便定期的检测维修。2.3调节装置由于实际生产中各状态参数都不是定值，应在适当的位置放置一定数量的阀门进行调节，以保证达到生产要求，可设双调节，即自动和手动两种调节方式并存，且随时进行切换。2.4设备选用精馏塔选用筛板塔，配以立式热虹吸式再沸器。2.5处理能力及产品质量处理量： 60kmol/h产品质量：（以丙稀摩尔百分数计）进料：xF65塔顶产品：xD98塔底产品: xW2第三章 精馏过程系统设计 丙烯、丙

16、烷精馏装置设计3.1 设计条件1. 工艺条件：饱和液体进料，进料丙烯含量xF65（摩尔分数）塔顶丙烯含量xD98，釜液丙烯含量xW2，总板效率为0.6。2操作条件： 1）塔顶操作压力：P=1.62MPa（表压）2）加热剂及加热方法：加热剂水蒸气 加热方法间壁换热3）冷却剂：循环冷却水4）回流比系数：R/Rmin=1.4。3塔板形式：筛板4处理量：qnF=60kmol/h5安装地点：大连6塔板设计位置：塔底3.2 物料衡算及热量衡算1物料衡算：其中：qnD 塔顶采出qnW 塔底采出qnF 进料量xD塔顶产品组成，摩尔分数xW 塔底产品组成，摩尔分数zF 进料组成，摩尔分数解得结过果： 2求质量流

17、量：MD=0.98*42+0.02*44=42.04 kg/kmol; MW=0.02*42+0.98*44=43.96 kg/kmol;MF=0.65*42+0.35*44=42.7 kg/kmol则 qmD = qnDMD/3600 =0.4598 kg/s ; qmW = qnWMW/3600 =0.2579 kg/s qmF = qnFMF/3600 =0.7117 kg/s其中：MD，MW，MF塔顶，塔底，进料物流摩尔质量kg/kmol； qmD，qmW，qmF塔顶。塔底，进料物流质量流量kg/s。3. 塔内气、液相流量：1）精馏段：qnL = RqnD; qnV = (R+1)qn

18、D;2）提馏段：qnL = qnL+qqnF; qnV=qnV -(1-q)qnF; qnL=qnV+qnW; 其中q=1； 则：qnL = qnL+qnF ; qnV=qnV 4. 热量衡算1）再沸器热流量：Qr=qmV r' 再沸器加热蒸气的质量流量：Gr= Qr / rw2）冷凝器热流量：Qc = qnV Cp r冷凝器冷却剂的质量流量：Gc= Qc / Cpw(t2 - t1)3.3 塔板数的计算1 相对挥发度的计算：通过对给定的P-T-K图，计算相对挥发度=Ka/Kb塔顶：KA=1.0，KB=0.88计算后平均，算得，1.72Mpa（绝）下1=1.14 平衡关系：x=y/(-

19、(-1)y). 2 估算塔底的压力：已知塔顶的压力为1.62Mpa（表），即1.72Mpa（绝）工程经验每块塔板压降100mm液柱，丙烷-丙烯：密度 473.5kg/m3。则塔底压力可以通过公式：P=1.62+NT/0.6*0.1*473.5*9.8/1000000。其中NT是假设理论塔板数，P单位为Mpa3 给出假设，进行迭代：具体为：假设实际板数确定塔顶塔底压力根据压力和组成算出相对挥发度平均相对挥发度理论板数 实际板数与假设比较其中： q线方程 =0.65 平衡关系 精馏线方程 提馏线 用excal进行迭代计算首先假设92块实际板，利用excel计算出塔底压力1.792859Mpa，由P

20、-T-KT图：温度：48，KA=1.1，KB=1.0 ，2=1.10 得：avg=1.12xe = xF = 0.65，ye = 0.675所以：Rmin=12.03 ，R=16.84 qnV=702.45kmol/h ，qnL=663.075kmol/hqnV=702.45kmol/h ，qnL=723.075kmol/h由excal迭代计算出NT=92时，x=0.018928323与假设板数相近，可以使用。结论：理论进料为30块板，理论总板数为92块（包括釜） 实际进料第50块板，实际总塔板数为152块。 回流比R= 16.84 塔底压力P=1.72+ N*0.1*460*9.8/1000

21、000= 1.792859Mpa（绝） 塔底温度：已知在0.02/0.98 下 P顶=1.72Mpa t顶= 42；P底=1.79Mpa t底= 48；流量：精馏段：qmLs=RqmDs=7.743kg/s qmVs=(R+1)qmDs=8.2028kg/s 提馏段：qmLs=qmLs+qmFs=8.4547kg/s qmVs= qmVs =8.2028kg/s4计算结果名 称数 值理论塔板数 NT92进料板位置 NF30回流比R16.84相对挥发度 1.12塔顶产品量 qnD ,kmol/h39.375塔底产品量qnW ,kmol/h20.625精馏段气相流量qmV kg/s8.2028精馏

22、段液相流量 qmL, kg/s7.743提馏段气相流量 qmV' kg/s8.2028提馏段液相流量 qmL' kg/s8.4547塔顶温度tbd 42塔底温度tbw 58塔顶压力Pd MPa1.72（绝）塔底压力Pw MPa1.79（绝）3.4 精馏塔工艺设计1物性数据1.79Mpa，48下，丙烷的物性数据（以塔底为标准）：查得气相密度：V =40.894kg/ m3液相密度：L =451.3kg/ m3液相表面张力：=4.388mN/m2.初估塔径气相流量：qmVs=8.2028kg/s qVVs=qmVs/V=0.2006m3/s液相流量：qmLs=8.4547kg/s

23、qVLs=qmLs/L=0.01873m3/s两相流动参数：设间距： =0.45m 查费克关联图得=0.075气体负荷因子C： =0.0554液泛气速： =0.1754泛点率取=0.7， 操作气速u=0.12278m/s所需气体流道截面积A：=0.2006/0.12278=1.634m2选取单流型，弓形降液管板，取=0.1，则=1-=0.9故塔板截面积AT=A/0.9=2.011m2，塔径D： =1.52 m ， 圆整：取1.6m则实际塔板截面面积=2.0106 m2，降液管截面积=0.2070 m2气体流道截面积A=1.804m2 ，实际操作气速u=qV/A=0.1112 m2实际泛点率=0

24、.634，在0.60.8之内且选=0.45m，D=1.6m 符合经验关系3.塔高的估算 实际板数152块，初选塔板间距0.45m，则塔高Z=152*0.45=68.4m。进料处两板间距增大为0.9m设置7个人孔，人孔所在处两板间距增大为0.9m裙座取5m,塔顶空间高度1.5m,釜液上方气液分离高度取2m.设釜液停留时间为30min釜液高度：=0.4m所以，总塔高h=68.4+0.45+5+1.5+2+0.4+7*0.4579m3.5 溢流装置的设计1. 降液管 （弓形）由上述计算可得：降液管截面积：Ad=AT×0.0721= 0.2070m2由Ad/AT=0.103,得：lw/D=0

25、.732所以，堰长lw=0.68D=1.171m，堰宽Bd=0.255m，降液管面积 =0.2070 m2 2溢流堰溢流强度 qvLh/lw=0.01873*3600/1.171=57.58<(100-130).合格收缩系数E近似为1则堰上液头高： =0.04235m>0.006m 合适取堰高hw=0.05m。3. 受液盘和底隙取平形受液盘，底隙hb取0.040m液体流经底隙的流速：ub=qvLs/（lw*hb）=0.01873/（1.171*0.040）=0.399m/s ub<0.4m/s 符合要求。3.6 塔板布置和其余结构尺寸的选取1塔板布置及其他结构尺寸的选取由于D

26、>(0.80.9m),采用分块式塔板； 取塔板厚度t=4mm;整个塔板面积: 受液区和降液区面积 2Ad=0.414入口安定区和出口安定区 bs=100mm=0.1m边缘区 bc=50mm=0.05m 选择塔板为单流型，有效传质面积) 其中：Bd=0.255m x=D/2-(Bd+bs)=0.445m, r=D/2-bc=0.75m求得=1.2519m22. 筛孔的尺寸和排列：选用正三角形排列取筛孔直径：do=5mm,t=19mm 开孔率 =6.28% 筛孔面积 Ao=Aa=0.07862m2 筛孔气速 uo=qv/Ao=2.552m/s 筛孔个数 =40043.7 塔板流动性能校核1）

27、液沫夹带量的校核 由=0.31和实际泛点率0.613，查化工原理（下册）P117的图6.10.28可得=0.003，则 kg液体/kg气体<10%,故不会产生过量的液沫夹带。2）塔板阻力计算干板阻力ho：据d0/=5/3=1.67,查化工原理（下册）P118的图6.10.30，得C0=0.80 故=0.00504m液柱塔板清液层阻力hL：=0.2002/(2.011-2*0.2070)=0.125m/s 气体动能因子Fa=0.799 查化工原理（下册）P118的图6.10.31，得=0.743，故hL=（hw+how）=0.743*(0.05+0.04235)=0.0686m液柱表面张力

28、阻力ha： ha= =0.0007929 m液柱所以hf=ho+hL+ha=0.0744m液柱3）降液管液泛校核 由 ,取=0，则=0其中 ud是底隙流速=0.0435 m液柱，于是=0.21025m液柱取降液管中泡沫层密度=0.5，则Hd=Hd/0.6=0.4205 m液柱,而Ht+hw=0.45+0.05=0.5> Hd,故不会发生降液管液泛。4）液体在降液管内停留时间 应保证液体在降液管内的停留时间大于35s，才能保证液体所夹带气体的释出 T=Ad*Ht/qvL=0.2070*0.45/0.01873=4.97>3，故所夹带气体可以释放。 降液管流速Ub=Ht/T=0.090

29、5m/s5）严重漏液校核 Ho=0.0056+0.13（hw+how）-ha=0.0056+0.13*0.09235-0.0007929=0.00168 m液柱,稳定系数k=1.673>1.52.0,故不会发生严重漏液。 3.8 负荷性能图1) 过量液沫夹带线规定ev=0.1，则 代入得： qvvh= 8199.82-161.24 由上述关系可作得线2) 液相下限线 qvLh=3.07lw=3.07*1.171=3.59497 是与y轴平行的线由上述关系可作得线3）严重漏液线qVVh =a(b+cqVLh2/3)1/2其中： qVVh =3330.54(0.01131+0.000332q

30、VLh2/3)1/2 由上述关系可作得线4）液相上限线令 =5s 得： =83.838由上述关系可作得线5）降液管液泛线式中：a= =*40.894/（451.3*0.07862*0.8）=9×109 b= =0.628*0.45+（0.628-0.743-1）*0.05=0.16285 c= =0.956x10-5 d= = =4.456上述关系可作得降液管液泛线上五条线联合构成负荷性能图作点为： qVLh =67.428m3/h qVVh =722.16 m3/h如图：操作弹性操作弹性：qvmax/ qvmin=1304.8668/423.5428=3.08所以基本满足要求3.9

31、 塔计算结果表（1）操作条件及物性参数操作压力：塔顶 1.72 MPa（绝压） 塔底 1.79 MPa（绝压）操作温度：塔顶 42 塔底 48 名称气相密度（Kg/m3）40.894液相密度（Kg/m3）451.3气相体积流率（m3/h）722.16液相体积流率（m3/h）67.428液相表面张力（mN/m）4.386(2) 塔板主要工艺尺寸及水力学核算结果名称名称塔内径D（m）1.6空塔气速u（m/s）0.1286板间距HT（m）0.45泛点率u/uf0.73液流型式单流式动能因子F00.74降液管截面积与塔截面积比Ad/AT0.103孔口流速U0（m/s）2.223出口堰堰长lw（m）1.

32、171降液管流速Ub（m/s）0.1014弓形降液管宽度bd（m）0.2稳定系数k1.814出口堰堰高hw（mm）0.040溢流强度QL（m3/mh）60.59降液管底隙hb（mm）0.050堰上液层高度how（mm）0.0439边缘区宽度bc（mm）0.050每块塔板阻力hf（mm）0.1131安定区宽度bs（mm）0.060降液管清液层高度Hd（mm）0.1962板厚度b（mm）4降液管泡沫层高度Hd/Ø(mm)0.327筛孔个数3557降液管液体停留时间（s）4.44筛孔直径（mm）7底隙流速ub（m/s）0.337开孔率（%）7.5气相负荷上限（m3/h）1540.2气相负荷

33、下限（m3/h）520.33操作弹性2.96第四章 再沸器的设计4.1 设计任务与设计条件1选用立式热虹吸式再沸器 塔顶压力：1.72MPa 压力降：Np×hf=180×0.1131×0.46×9.8×103=0.09178MPa 塔底压力=1.72+0.09178=1.8118MPa2再沸器壳程与管程的设计壳程（蒸汽）管程温度（）10051.51压力（MPa绝压）0.10131.8118蒸发量：Db= q,mVs =8.9907kg/s=32366.42kg/h物性数据壳程凝液在温度（100）下的物性数据：潜热：rc=2258.4kj/kg热

34、导率：c =0.683w/(m*K)粘度：c =0.283mPa*s密度：c =958.4kg/m3管程流体在（51.5，1.8118MPa）下的物性数据：潜热：rb=278.182kj/kg液相热导率：b =81.54mw/(m*K)液相粘度：b =0.071mPa*s液相密度：b =460kg/m3 液相定比压热容：Cpb= 3.090kj/(kg*k)液相表面张力：=5.268mN/m气相粘度：v =0.0086mPa*s气相密度：v =28kg/m3 蒸气压曲线斜率（t/P）=0.0000266 m2 K/kg4.2 估算设备尺寸热流量： =8.9907*278182= 2500911

35、w估算传热温差： =100-51.5=48.5K 假设传热系数：K=900W/( m2 K)估算传热面积Ap =57.3 m2 拟用传热管规格为：38×2.5mm,管长L=4000mm则传热管数： =120 若将传热管按正三角形排列，按式 NT =3a(a+1)+1;b=2a+1 得：a=7.353=8,b=17管心距：查课程设计P50表3-7得：t=0.048m则 壳径： =0.8614m取 D= 900mm L/D=4.44（在46之间，合适）取 管程进口直径：Di=0.30m 管程出口直径：Do=0.40m4.3 传热系数的校核1显热段传热系数K假设传热管出口汽化率 Xe=0.

36、19（对于丙烯丙烷取0.20左右）则循环气量： =8.9907/0.19=47.35kg/s（1）计算显热段管内传热膜系数hi传热管内质量流速： di=38-2×2.5=33mm =0.785*0.033*0.033*120=0.086 =47.35/0.086=461.31kg/( m2 s)=1.0028m/s雷诺数： = 0.033*1.0028/（0.071*0.001）=214409.683>10000 普朗特数： =460*0.071/81.54=2.69显热段传热管内表面系数： = 1554.3w/( m2 K)（2）壳程冷凝传热膜系数计算ho蒸气冷凝的质量流量：

37、 = 1.108kg/s=3959.04kg/h传热管外单位润湿周边上凝液质量流量： =3959.04/(3.14*0.038*120)=0.0502 kg/(m s)= 709.54管外冷凝表面传热系数： =6950.07 w/ (m2 K)（3）污垢热阻及管壁热阻 沸腾侧：Ri=0.000176 w/m2 K 冷凝侧：Ro=0.00009w/m2 K 管壁热阻：Rw= 0.000051 w/m2 K（4）显热段传热系数 =735.59w/( m2 K)2. 蒸发段传热系数KE计算传热管内的质量流量：Gh=3600 G =3600*461.31=1635912 kg/( m2 h)Lockh

38、ut-martinel参数：Xe=0.19时：在X=Xe 的情况下=0.877则1/Xtt=1.140再查课程设计P71图329，得E=0.1X=0.4 Xe=0.4*0.19=0.076时 =0.431查课程设计P71图329 得：=0.5(1)泡核沸腾压抑因数：=(E+)/2=（0.1+0.5）/2=0.3 (2)泡核沸腾表面传热系数: =8058.095w/( m2 K)(3)单独存在为基准的对流表面传热系数 ：= 1459.003w/( m2 K)沸腾表面传热系数：KE 对流沸腾因子 ： = 2.298两相对流表面传热系数: =1459.003*2.298 3352.454w/( m2

39、 K)沸腾传热膜系数： =3352.454+0.3*8058.095= 5769.882 w/( m2 K) =1263.424 w/( m2 K)3.显热段及蒸发段长度 0.00333显热段LBC =0.00333L= 0.01329m蒸发段LCD =L- LBC =3.9867m4传热系数 =（735.59*0.1329+1263.424*3.9867）/4= 1261.303 w/( m2 K) 实际需要传热面积： = 40.88m25传热面积裕度： = 40.14%>30%所以，传热面积裕度合适，满足要求4.4 循环流量校核1循环系统推动力：1）当X=Xe/3= 0.0633时=

40、3.439两相流的液相分率： = 0.3729两相流平均密度： =28*（1-0.3729）+460*0.3729 = 189.09kg/m32）当X=Xe=0.19 = 1.122两相流的液相分率：两相流的液相分率： = 0.2209两相流平均密度： =28*（1-0.2209）+460*0.2209= 123.41kg/m3根据课程设计P72表319得：L=1.07m,则循环系统的推动力： = 3.987*(450-189.09)-1.07*123.41*9.8 = 9231.884pa2循环阻力Pf：管程进出口阻力P1 进口管内质量流速： =669.816kg/(m2·s)釜液

41、进口管内流动雷诺数： = 2830207.8进口管内流体流动摩擦系数： =0.0149进口管长度与局部阻力当量长度：=35.04m管程进出口阻力: =850.81Pa传热管显热段阻力P2 釜液在传热管内的质量流速 461.31kg/(m2·s)釜液在传热管内流动的雷诺数 传热管内流体流动摩擦系数=0.01938传热管显热段阻力P2= 2.1838Pa 传热管蒸发段阻力P3 a 气相流动阻力Pv3釜液总质量流速G=461.31kg/(m2·s) 取X=2/3Xe=0.1367则气相质量流速 =68.9kg/(m2·s)气相雷诺数 =221893.9气相摩擦系数=0.

42、0193气相流动阻力Pv3b液相流动阻力PL3液相质量流速GL=G-Gv=461.31-68.9=402.87kg/(m2·s)液相雷诺数 =187251.1液相摩擦系数=0.01975液相流动阻力Pv3=420.688Pa传热管蒸发段阻力P3= 4056.32Pa 管内动能变化产生阻力P4 釜液总质量流速G=461.31kg/(m2·s)动量变化引起的阻力系数:管内动能变化产生阻力P4 =461.31*461.31*2.73/450=1263.841pa管程出口段阻力P5 a 气相流动阻力Pv5 气液总质量流速G = 376.77kg/(m2·s) 气相质量流速

43、 =71.59kg/(m2·s)管程出口长度与局部阻力的当量长度之和： 气相雷诺数 =3300000气相摩擦系数 =0.0148气相流动阻力Pv5=157.41pab 液相流动阻力PL5液相质量流速 =305.18 kg/(m2·s)液相雷诺数 液相摩擦系数液相流动阻力PL5管程出口段阻力P5 = 2713.27Pa循环阻力Pf=P1 +P2 +P3 +P4 +P5=850.81+2.1838+4056.32+1263.841+2713.27=8886.42pa 又因PD=9231.884Pa所以 =9231.88/8886.42=1.0389在1.0011.05之间循环推

44、动力略大于循环阻力，说明所设的出口汽化率Xe=0.19基本正确，因此所设计的再沸器可以满足传热过程对循环流量的要求。 4.5 再沸器主要结构尺寸和计算结果表管程壳程物料名称进口丙烷水蒸气出口丙烷冷凝水流量Kg/h进口32366.423959.04出口32366.423959.04操作温度ºC进口51.51100出口51.51100操作压力MPa1.81180.1013定性温度ºC51.5100液体密度kg/m3460958.4导热系数W/mºC0.081540.683热容kJ/kgºC3.0904.220粘度mPaS0.0710.283表面张力N/m5.

45、26858.8气化潜热kJ/kg278.1822258.4气体密度kg/m3280.5970导热系数W/mºC0.02050.0237热容kJ/kgºC0.124.180粘度mPaS0.00860.0102气化潜热kJ/kg178.1822258.4设备结构参数形式立式台数1壳体内径mm900壳程数1管径mm38×2.5管心距mm0.048管长mm4000排列方式正三角形管数目（根）120传热面积m257.3管程数1接管尺寸mm进口325×12出口426×13主要计算结果管程壳程流速m/s1.0028传热膜系数W/m2ºC1263.4

46、246950.07污垢热阻w/m2 K0.0001760.00009阻力损失Pa8886.42热负荷kW2500.911传热温差ºC48.5总传热系数W/m2ºC1261.303裕度%40.14第五章 其它辅助设备的选型5.1冷凝器拟用10水为冷却剂，出口温度为30。走壳程。管程温度为41.49管程流率：qmvs=8.9907kg/s取潜热r=302.54kJ/kg传热速率：Q= qmVsr=2720.046kw壳程取焓变：H=Cp* (t1-t2)=4.183*20=83.06kJ/kg则壳程流率：qc=Q/H=2720.046*3600/83.06=117892.7kg

47、/h假设传热系数：K=850 w/(m2K)则传热面积： 圆整后 取A=180m25.2 其它换热设备1进料预热器用80水为热源，出口约为60走壳程料液由20加热至45，走管程 传热温差： 管程液体流率：qmfh=3600 qmfs=3600*0.8303 =2989.08kg/h管程液体焓变：H=Cp* (t1-t2)=3.08*25=77kJ/kg传热速率：Q= qmfsH=2989.08×77/3600=63.93kw壳程水焓变：H =Cp* (t1-t2)= 4.183*20=83.06kJ/kg壳程水流率：q=Q*3600/H=63.93*3600/83.06=2770.99kg/h假设传热系数：K=850w/(m2K)则传热面积：圆整后 取A=11m2 3. 塔顶产品冷却器拟用10水为冷却剂，出口温度为20。走壳程。管程温度由41.49降至25管程流率：qmDs = 0.5364kg/s ; 取潜热：r=280kJ/kg则传热速率：Q= qmDsr=0.5364*280=150.142kw壳程