PLC直线插补课程设计---进给运动驱动系统设计

1、课程设 计与综 合训练说明书课程设计：进给运动驱动系统设计综合训练：数控第三象限直线插补PLC程序设计和插补加工学院名称：一专 业：班 级：姓 名：指导老师：2011年12月课程设计与综合训练任务书题 目设计题目：进给运动驱动系统设计训练题目：步进电机驱动器实现数控PLC西门子插补程序设计与第三象限直线插补 加工主要设计参数及要求主要设计参数：走刀长度：90mmX丝杠导程：8mmZ丝杠导程：10mm脉冲当量：5步距角：0.6最大进给速度：40r/min等效惯量：800kg m2空启动时间：80msX向拖板质量：150NZ向拖板质量：400N主切削力Fz: 1200N吃刀抗力Fy: 900N走刀

2、抗力Fx: 400N设计要求：选择电机型号、绘出接口电路、编制程序。设计内容及工作量课程设计内容及工作量(两周)：(1)根据给定任务参数选择传动比、步进电机型号，设计并绘制伺服传动系统；(2)使用绘图工具绘制微控制器接线图一张；(3)编制插补程序。综合训练内容及工作量(两周)：(1)利用设备及元气件制作微控制器及其接口控制电路；(2)调试所编制插补程序；(3)课程设计综合训练说明书1份：600g8000字。主要参考文献1 . PLC编程控制方面的参考书；2 .步进电机驱动方面的参考书；3 .绘图方面的参考书；课程设计题目：进给运动驱动系统设计综合训练题目：数控第三象限直线插补PLC©

3、序设计和插补加工摘 要：机械电子工程专业的课程设计，是对前阶段机电课程教学的一次设计性的训练过程，其后二周的综合训练则是将课程设计的设计成果进行物化的过程。整个过程应该能实现对理论教学内容的综合应用目的。所以，本设计书涉及了机电一体化系统设计、电气控制与PLC、数控机床与编程技术、机械 工程测试技术基础等多门机电课程知识。首先根据指导老 师给定的参数，使用visio 画出基于三菱 PLC的步进控制系统接线图和流程图，选择系统所用步进电机、计算系统减速器传动比；选择方案是微控制器中的PLC控制方式，步进电机为动力元件，减速器 、联轴器与丝杠为传动装置；最后在GX-Developer中编制和调试第

4、三相限插补程序，使程序按照流程图方案模拟达到第三相限直线插补加工轨迹要求。关键词：plc程序，步进电机驱动器，第三象限直线插补。第一章进给运动驱动系统设计51.1 系统方案设计 61.2 传动比计算和步进电机的选择 71.3 齿轮的设计 111.4 丝杠的选择 20第二章 步进电机驱动器实现第三象限直线PLC插补程序设计和插补加工 242.1 PLC空制步进电机时电器接线图设计262.2 数控插补PLCS序设计272.2.1 逐点比较法直线插补实例272.2.2 PLG®件组态及程序设计及程序调试30参考文献38PLC程序设计图1-1开环伺服系统结构原理框图第一章进给运动驱动系统设计

5、与数控直线插补1步进电机的选择和齿轮传动比的计算系统总体设计非常重要，是对一部机器的总体布局和全局的安排。总体设计 是否合理将对后面几步的设计产生重大影响，也将影响机器的尺寸大小、性能、 功能和设计质量。所以，在总体设计时应多花时间、考虑清楚，以减少返工现象。当伺服系统的负载不大、精度要求不高时，可采用开环控制。一般来讲，开 环伺服系统的稳定性不成问题，设计时主要考虑精度方面的要求，通过合理的结 构参数设计，使系统具有良好的动态响应性能。1.1系统方案设计在机电一体化产品中，典型的开环控制位置伺服系统是简易数控机床（本实 验室自制数控平台）及X-Y数控工作台等，其结构原理如图1-1所示。各种开

6、 环伺服系统在结构原理上大同小异，其方案设计实质上就是在图1-1的基础上选 择和确定各构成环节的具体实现方案。1、执行元件的选择选择执行元件时应综合考虑负载能力、调速范围、运行精度、可控性、可靠 性及体积、成本等多方面要求。开环系统中可采用步进电机、电液脉冲马达等作 为执行元件，其中步进电机应用最为广泛，一般情况下优先选用步进电机，当其 负载能力不够时，再考虑选用电液脉冲马达等。2、传动机构方案的选择传动机构实质上是执行元件与执行机构以输出旋转运动和转矩为主，而执行机构则多为直线运动。用于将旋转运动转换为直线运动的传动机构主要有齿轮齿条和丝杠螺母等。前者可获得较大的传动比和较高的传动效率， 所

7、能传递的力也 较大，但高精度的齿轮齿条制造困难，且为消除传动间隙而结构复杂，后者因结 构简单、制造容易而广泛使用。在步进电机与丝杠之间运动的传递有多种方式， 可将步进电机与丝杠通过联轴器直接连接， 具优点是结构简单，可获得较高的速 度，但对步进电机的负载能力要求较高； 还可以通过减速器连接丝杠，通过减速 比的选择配凑脉冲当量、扭矩和惯量；当电动机与丝杠中心距较大时， 可采用同 步齿形带传动。3、执行机构方案的选择执行机构是伺服系统中的被控对象， 是实现实际操作的机构，应根据具体操 作对象及其特点来选择和设计。一般来讲，执行机构中都包含有导向机构，执行 机构的选择主要是导向机构的选择。4、控制系

8、统方案的选择控制系统方案的选择包括微控制器、步进电机控制方式、驱动电路等的选择。 常用的微控制器有单片机、PLC、微机插卡、微机并行口、用行口和下位机等， 其中单片机由于在体积、成本、可靠性和控制指令功能等许多方面的优越性，在 伺服系统中得到广泛的应用。步进电机控制方式有硬件环行分配器控制和软件环 行分配器控制之分，对多相电机还有 X相单X拍、X相2*X拍、X相双X拍和 细分驱动等控制方式，如三相步进电机有 3相单3拍、3相6拍、3相双3拍和 细分驱动等控制方式，对于控制电路有单一电压控制、 高低压控制、恒流斩波控 制、细分控制等电路。5、本次课程设计和综合训练方案的选择执行元件选用功率步进电

9、机，传动方案选择带有降速齿轮箱的丝杠螺母传动 机构和联轴器，执行机构选用拖板导轨；控制系统中微控制器采用PLC控制器， 步进电机控制方式采用带有硬件环行分配器的现有步进电机驱动器，在共地的情况下，给该驱动器提供一路进给脉冲、另一路高（低）电平方向控制电位以及使 能信号。1.2传动比计算和步进电机的选择 一、X轴（纵向）：1 .减速器传动比计算二 p360°、p其中a :表示步进电机步距角p表示丝杠导程dp :表示脉冲当量p0.6 8360° 5 10，2.72 .步进电机所需力矩计算选择步进电机应按照电机额定输出转矩T主电机所需的最大转矩Tmax的原则，首先计算电机所需的负

10、载转矩。作用在步进电机轴上的总负载转矩 T可按下面简化公式计算:T =Tj TTw T = (Jm Je)；里fFw里2二 i 2二 i 2二 i式中：Tj为启动加速引起的惯性力矩，TR为拖板重力和拖板上其它折算到电机轴上的当量摩擦力矩，Tw为加工负载折算到电机轴上的负载力矩， To为因丝杠预紧引起的力折算到电机轴上的附加摩擦转矩； Jm为电机转动惯量；Je为折算 到电机轴上的等效转动惯量；名为启动时的角加速度；（Jm+JE）有参数知；名由 空载启动时间和最大进给速度计算得到；p ：为丝杠导程。F3 为拖板重力和主切削力引起丝杠上的摩擦力，Fp=（mg + Fz）匕 拖板重量由参数给定，在计算

11、纵向力时（选择纵向电机），拖板重量为两个拖板的重量之 和，在计算横向力（选择横向电机）时，为小拖板重量，刚与刚的摩擦系数可查 资料，一般为0.050.2 ;Fw：在选择横向电机时，为工作台上的最大横向载荷，通过给定吃刀抗力Fy得到；在选择纵向电机时，为工作台上的最大纵向载荷，通过给定吃刀抗力Fx得到；F。：为丝杠螺母副的预紧力，设取 Fw的1/31/5 ;n :为伺服进给系统的总效率，取为 0.8; i:为减速器传动比。PFPFw PFoT =Tj Tj Tw T. =(Jm Je)；-7-7-:一2二 i 2二 i 2二 ivmax、工n=x-n max0、p360 p40 0.630 =

12、13.3r / min5 10 3602二nmax 3 = 2- 13J ： 17.4rad/s260 80 1060 80 10Tj = Jm Je )； =0.08N，m2 17.4rad /s2 -1.392N，m”取 0.8 口取 0.05F=mg FZ=550 1200 0.05 =87.5N丁 PFj 8 87.5= 0.0516N *mT, =2二 i 2 3.14 0.8 2.7Fw = Fx = 400NPFw2二 i8 4002 3.14 0.8 2.7= 0.2359N «m1F： = Fw 4 =100N0.2PFo2二 i0.2 8 1002 3.14 0.

13、8 2.7= 0.001180N *mT =Tj Tj TW TO =1.68068N *m一般启动是为空载，于是空载启动时电机轴上的总负载转矩为：Tq =Tj TTO =1.44478 N *m在最大外载荷下工作时，电动机轴上的总负载转矩为：Tq =TW TTO =0.28868N *mX 相 2*X计算出的总负载转矩根据驱动方式，选择电机时还需除以一系数，设为 拍驱动方式，则总负载转矩取为：T -max Tq/0,8;Tg / 0.3 0.5max T805975;0.96227总负载转矩T取1.806N 'm根据求出的负载转矩，和给定的步距角，查询步进电机型号表1-1所选步进电机

14、特性参数规格型号相数步距角(。)相电流(A)保持转矩(N ,m)转动惯量2(g,cm)重量(kg)外形尺寸(mm)86BYG350AH-020130.6/1.22.02.51320285*85*69、同理Z轴(横向)：1 .传动比i ：0.6 1003360510=3.32 .总负载转矩T:TTw To =(JmPFw2 二 iPF。2 二 inmaxvmax -、p 3600p40 0.6_305 10 360=13 .3r / min:17.4 rad/s22 二nmax二 2二 13.360 80 10 上 60 80 10 工Tj = Jm Je ； =0.08N，m2 17.4 ra

15、d / s2 = 1.392 N，m”取 0.8 N 取 0.05F.i - mg Fz > -：'150 1200 0.05 -67.5NPF10 67.5T=0.040714 N m2 二 i2 3.14 0.8 3.3Fw = Fy = 900NTwPFw2 二 i10 9002 3.14 0.8 3.3=0.5428 N1 F-. = Fw225N4To0.2PFo0.2 10 2252 3.14 0.8 3.3u 0.027142T =Tj Tj TW TO = 2.002656 N，m一般启动是为空载，于是空载启动时电机轴上的总负载转矩为:Tq =Tj TTo =1.

16、459856 N，m在最大外载荷下工作时，电动机轴上的总负载转矩为：Tq =Tw TTo =0.61056 N，mT =max Tq/0.8;Tg /（0.3 0.5） ；=max11.82482;2.0352）总负载转矩T取2.0352 Nm根据求出的负载转矩，和给定的步距角，查询步进电机型号表1-2所选步进电机特性参数规格型号相 数步距角 （。）相电流（A）保持转矩（N m）转动惯量2（g 5 ）重量(kg)外形尺寸（mm）86BYG350AH-020130.6/1.22.02.51320285*85*69图1-2进给系统机构1. 3齿轮的设计一.X方向的齿轮传动件设计计算：1.选精度等级

17、、材料及齿数1）材料及热处理；选择小齿轮材料为40Cr （调质），硬度为280HBS大齿轮材料为45钢（调 质），硬度为240HBs二者材料硬度差为40HBS2）精度等级选用7级精度；3）试选小齿轮齿数z1 = 20,大齿轮齿数z2=54的；传动比为2.7.按公式计算，即dit一 2.323KT11 duu1(；Ja)确定公式内的各计算数值(4)试选 Kt = 1.3(4)由机械设计书表10 7选取尺宽系数i>d=1(4)由机械设计书表10 6查得材料的弹性影响系数ZE=189.8Mpa(4)由机械设计书图10-21d按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限(7Hlim1 = 600MPa

18、大齿轮的解除疲劳强度极限 (T Hlim2 = 550MPa(4)由公式计算应力循环次数N1=60n1jLh=60 500 1 (2 8 300 5)=7.2 10888N2 = N1/2.7 = 7.2 10 /2.7 = 2.7 10(6)由机械设计书图10 19查得接触疲劳寿命系数Khn1 =0.90 ; KHN2 =0.95(7)计算接触疲劳许用应力取失效概率为1%,安全系数S= 1,由式(1012)得(T H1 = = 0.90 X 600Mp弟 540MPa6 H2 = = 0.95 X 550Mp群 522.5MPad1t - 2.323KT1 u -1( Z'd u -

19、)2KT1 d3t - 2.323 23 1 口.1 Ze、21.3 2.5 103: 2.32 ,.3.7 . 189.82.7522.5= 19.4mmv60 1000I .计算圆周速度兀 19.4 500 = 0.51 m , s60 1000n .计算齿宽b及模数mtb = d d1t = 1 19.4 = 19.4mmmt =d1t19.420=0.97h =2.25mt = 2.25 0.97mm = 2.1825mm b/h =19.4/2.1825 = 8.89田.计算载荷系数K已知载荷平稳，所以取KA=1;根据v=0.51m/s,7级精度，由机械设计书图10-8查得动载系数K

20、v =0.9 ;直齿轮由机械设计书表10- 3查得KHot= KFot=1.2;由机械设计书表104用插值法查得7级精度，小齿轮相对支承非对称布置 时，Kh ：=1.310由b/h = 8.89 , KhP=1.310 查机械设计图 10-13 得 KfP =1.27故载荷系数K = KaKvKh：.Kh1 0.9 1.2 1.31=1.4148按实际的载荷系数校正所得的分度圆直径，由式(10- 10a)得mdt = 19.96Zi 200.998 ： 1u 19.96 mm3 .按齿根弯曲强度设计由式m -|2KTYFaYSa；Zi2 ( 七 F 1确定计算参数(1)计算载荷系数K = KA

21、KVKF-KF-： =1 0.9 1.2 1.27 =1.3716(2)由机械设计图10-20C查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限iFE1=500MPa ;大齿轮的弯曲强度极限；：FE2 =380MPa(3)由机械设计图10-18取弯曲疲劳寿命系数KFN1=0.87, KFN2 = 0.90 计算弯曲疲劳许用应力；取弯曲疲劳安全系数S=1.4,有1 =Kfni；fei =310.71MPa SL = K" fe2 =247.29MPa S(5)查取齿型系数由表 105 查得 Yfa1=2.80 ; Yfa2=2.30(6)查取应力校正系数由表 10 5 查得 Ysa1=1.55; Ysa2

22、=1.71(7)计算大、小齿轮的Ya号并加以比较YFa2YSa2 _ 2.30 1.71= 0.01581247.29大齿轮的数值大。(8)设计计算YFaYSa (')3 2 1.37162.5 1031 2020.01581=0.65对比计算结果，有齿面接触疲劳强度计算的模数 m大于由齿根弯曲疲劳强度计算 的模数，由于齿轮模数m的大小主要取决于弯曲强度所决定的承载能力，而齿面接触疲劳强度所决定的承载能力，仅与齿轮直径有关，可取由弯曲强度算得模数0.65并就近圆整为标准值 m=0.8mm按接触强度算得的分度圆直径 d1=15.19mm算出小齿轮齿数=24.95 : 25d119.96Z

23、1 = -_m 0.8大齿轮齿数Z2 =2.7 25 = 67.5 ： 684 .几何尺寸计算（1）计算中心距m(Z1 Z2)2=37.22）计算大、小齿轮的分度圆直径d 1 = z1m =20 mmd2 = z2m = 54.4 mm（3）计算齿轮宽度b = dd1 = 20 mmB2 = 20mm B1 = 24mm二.Z方向的齿轮传动件设计计算：1 .选精度等级、材料及齿数1）材料及热处理；选择小齿轮材料为40Cr （调质），硬度为280HBS大齿轮材料为45钢（调 质），硬度为240HBs二者材料硬度差为40HBS2 ） 精度等级选用7级精度；传动比为3.3.3）试选一级小齿轮齿数 z

24、1 = 20, 一级大齿轮齿数 z2=30的；一级传动比i1 =1.50二级小齿轮齿数z3=20,二级大齿轮齿数 Z4=44;二级传动比为i2 =2.2按公式计算，即dt >2.32 ,2KtT u 1 ZhZea)确定公式内的各计算数值(4)试选Kt = 1.3(4)由机械设计书表10-7选取尺宽系数i>d=1(4)由机械设计书表10 6查得材料的弹性影响系数ZE=189.8Mpa(4)由机械设计书图10-21d按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限(THliml =600MPa大齿轮的解除疲劳强度极限(T Hlim2 = 550MPa(4)由公式计算应力循环次数N1=60n1j

25、Lh=60 500 1 (2 8 300 5)=7.2 108一级 N2 = Ni /1.5 =4.8 108N2 =Ni /2.2 =3.3 108(6)由机械设计书图10 19查得接触疲劳寿命系数KHN1 =0.90 ; KHN2 =0.95(7)计算接触疲劳许用应力取失效概率为1%,安全系数S= 1,由式(1012)得(T H1 = = 0.90 X 600Mp弟 540MPa(T H2 = = 0.95 X 550Mp群 522.5MPab)计算试算小齿轮分度圆直径d1t与d3t。d1t - 2.323KTi u-1z Z(> d u二)23= 2.32.1.3父2.5父103

26、2.54189.8 ;1.5 522.5=20.74mmd3t =2.32.1.3 2.5 103 3.2 189.82.2 1522.5 J=19.82mm计算圆周速度Vi二 d1tn2 二 20.74 500 60 1000 60 1000=0.54m / s二 d3tn4v2 二60 1000二 19.82 333.360 1000= 0.35m/s计算齿宽b及模数mt1, mt2b1 = d1t = 20.74mmb2 = d3t = 19.82mm h1 =2.25mti -2.33mm h2 =2.25mt2 =2.23mm b1 /h1 =20.74/2.33 =8.90d1tm

27、t1 二Z120.7420= 1.037mt 2d 3tZ319.8220= 0.991b2/h2 =19.82/2.23 =8.89计算载荷系数K已知载荷平稳，所以取KA=1;根据V1 =0.54m/s'V2 =0.35m/s,7级精度，由机械设计书图108查得动载系数 KV1=0.9、KV2=0.7；直齿轮由机械设计书表10 3查得Kho(= Kf(x=1.2;由机械设计书表104用插值法查得7级精度，小齿轮相对支承非对称布置时，KHp=1.310o由 b/h=8.89 , KH 0=1.310 由书表 1013查得 KFp=1.27故载荷系数：K1 =KaKv1Kh：.KhB=1

28、 0.9 1.2 1.31=1.4148K2 =KAKv2KH _ KH=1 0.7 1.2 1.31=1.1004按实际的载荷系数校正所得的分度圆直径，由式(10- 10a)得dit . K / Kt =22.89 .1.52261/1.3 mm=24.13mmd1 =md2d13 1.4148=21.33 mm计算模数1.33 1.10041.3=18.75 mmd121.33m1 = = = 1.0665z120m2d218.75=0.9375Z3203.按齿根弯曲强度设计由式 mn3 .'2 KT 1 YFa YSa确定计算参数(1)计算载荷系数K1 = KaKV1Kf.Kf

29、; =1 0.9 1.2 1.27 =1.3716K2 = KAKV2KF-KF： =1 0.7 1.2 1.27 =1.0668 £-v1 f r 1 kJ(2)由图10-20C查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限(rF1=500Mpa查得大齿轮的弯曲疲劳强度极限(tF2=380MPa(3)由图10-18取弯曲疲劳强度寿命系数 KfM=0.87, KFn2=0.9(4)查取齿型系数由表 105 查得 Yfa1=2.80 ; Yfa2=2.52 ; Yfa3=2.80 ; Yfa4=2.345(5)查取应力校正系数由表 10 5 查得 Ysa1=1.55; Ysa2=1.625;Ysa3=1

30、.55 ; Ysa4=1.679(6)计算弯曲疲劳许用应力1 = KFNr- fei =310.71MPa S L = KM；=247.29MPa S 计算大、小齿轮的YaYj并加以比较上耍里!竺:0.01397I>f 1310.7Yf 二2工二21YFa 3Ysa32.52 1.625238.86= 0.017142.8 1.55310.7= 0.01397YF ：4YS : 4KT2.345 1.679238.86= 0.01648大齿轮的数值大。(8)设计计算对比计算结果，有齿面接触疲劳强度计算的模数 m大于由齿根弯曲疲劳强度计算 的模数，由于齿轮模数m的大小主要取决于弯曲强度所决

31、定的承载能力，而齿面 接触疲劳强度所决定的承载能力，仅与齿轮直径有关，可取由弯曲强度算得模数 0.66并就近圆整为标准值m1=m2=0.8m m按接触强度算得的分度圆直径 d1=21.33mm d2=18.75mn#出小齿轮齿数dm121.330.8= 26.66 : 27大齿轮齿数4.几何尺寸计算(1)计算中心距Z3 =曳=1875 = 23,4375 : 24m20.8Z2 =1.5 27 =40,5 ： 41Z4 =2.2 24 =52,8 ： 53(乙 z2)m1-=27.2mma2二(z3 z4)m24 2 = 30.8mm(2)计算大、小齿轮的分度圆直径d1=21.6mmd2 =

32、z2ml = 32.8mmd3 = z3m2 =19.2mmd4 = z4 m2 = 42.4mm(3)计算齿轮宽度b = dd1b1 = d1t = 20.74mmB2 =21mm; B1 =25mmb3 = dd1 = 19.82mmB4 =20mm; B3=24mm1. 4丝杠的选择一.设计X方向的滚珠丝杠螺母机构：1、X方向丝杠受力分析：X、z方向的工作台滑板及其组件重量(w W)以及z方向的轴向工作载荷Fa2主要由导轨承担，而X方向丝杠主要承受X方向的轴向力F。X方向丝杠所 受的总轴向力F由两部分组成：一是刀具所受的 X方向轴向工作载荷Fai；二是 工作台滑板及其组件重量（w W 和

33、Z方向的轴向载荷在导轨上产生的合成摩 擦力Fn两部分组成：F= Fa1+ FnFn = N m4F* + （Wi +W2 2 = 0.05 h，12002 +（150 + 400）2 = 52.74 N 式中F丝杠所受的总轴向力N ;Fn导轨与工作台滑板之间的摩擦力N ；FaiX方向的轴向工作载荷 N ;Fa2Y方向轴向工作载荷N ;以一一导轨与工作台滑板之间的摩擦系数，由于导轨与工作台滑板处 于边界润滑状态（脂润滑或油润滑），可取以=0.050.2 ;W 1X方向工作台滑板及其组件重量 N;W 2y方向工作台滑板及组件重量 N ；将有关参数代入上述公式可得 X方向丝杠所受的总轴向力F为：F

34、=Fa1 Fn =400 52.74 =452.74N2、丝杠设计计算及选择当滚珠丝杠副承受轴向载荷时，滚珠和滚道型面间便会产生接触应力。 对滚 道型面上某一点而言，其应力状态是交变应力。这种交变接触应力作用下，经过 一定的应力循环次数后，就要使滚珠和滚道型面产生疲劳点蚀现象，随着麻点的扩大滚珠丝杠副就会出现振动和噪音， 而使它失效，这是滚珠丝杠副的主要破坏 形式。在设计滚珠丝杠副时，必须保证在一定的轴向工作载荷下， 在回转一百万 转时，在它的滚道上由于受滚道的压力而不至于出现点蚀现象，此时所能承受的轴向载荷，称为这种滚珠丝杠副的最大（基本）额定动载荷Ca因疲劳点蚀是其主要的破坏故应按疲劳寿命

35、选设计在较高速度下长时间工作的滚珠丝杠副时， 形式,用，并采用与滚动轴承同样的计算方法，首先从工作载荷F推算最大动载荷Ca,由机械设计可知臣-LL F或 Ca 2a=F 3L'式中Ca最大（基本）额定动载荷（N）,其值查附表5Ca计算额定动载荷F一丝杠所受总的轴向工作载荷（N） L10基本额定寿命（以一百万转为一个单位） L'预期使用寿命（以一百万转为一个单位）（1）、按额定静载荷选择：按C0a呈F的原则选择丝杠：d°=16mm（2）、按疲劳寿命选择L' =60 X n X T/1000000 = 60 X 888.9 乂 15000/1000000=800

36、（百万 转）n2 = n-z1 =888.9rpm Z2（3） ca 之c'a= fwfH F VT = 1.2x 452.74N x 800 = 5043.44NfH （硬度系数）由2表取1.0, fW （运转系数）由表3取1.2,T使用寿命由表4取为15000h由已知条件（1）、（2）、（3）,查滚珠丝杠副的表5,根据导程L = 4mm和Ca >c1的原则，并参考同类型设备的实际情况，得出设计选用：外循环滚珠丝杠， 公称直径 dO= 16, 2.5 圈X1 歹U, Ca=6300N 钢球直径 Dw（d b） =2.381mmg =4。33',精度等级为E,基本导程极限

37、偏差为土 6仙m丝杠大径表面粗糙度为 Ra0.8 。由上述计算可知，应选d0= 16、基本导程L°=4mm基本长度为40cm的滚珠 丝杠。二.设计Z方向的滚珠丝杠螺母机构：1、Z方向丝杠受力分析：X、z方向的工作台滑板及其组件重量（w W）以及X方向的轴向工作载荷 Fai主要由导轨承担，而Z方向丝杠主要承受Z方向的轴向力F。Z方向丝杠所 受的总轴向力F由两部分组成：一是刀具所受的 Z方向轴向工作载荷Fa2；二是 工作台滑板及其组件重量（W W）和X方向的轴向载荷在导轨上产生的合成摩 擦力Fn两部分组成：F= Fa2 + FnFn =内值 +（W +W2 j =0.05M J4002

38、+（150 + 400）2 =34N 式中F丝杠所受的总轴向力N ;Fn导轨与工作台滑板之间的摩擦力 N ；FaiX方向的轴向工作载荷 N ;Fa2Y方向轴向工作载荷N ;以一一导轨与工作台滑板之间的摩擦系数，由于导轨与工作台滑板处 于边界润滑状态（脂润滑或油润滑），可取以=0.050.2 ;W 1X方向工作台滑板及其组件重量 N;W 2y方向工作台滑板及组件重量 N ；将有关参数代入上述公式可得 X方向丝杠所受的总轴向力F为：F = Fa2 Fn =900 34 -934N2、丝杠设计计算及选择当滚珠丝杠副承受轴向载荷时，滚珠和滚道型面间便会产生接触应力。 对滚 道型面上某一点而言，其应力状

39、态是交变应力。这种交变接触应力作用下，经过 一定的应力循环次数后，就要使滚珠和滚道型面产生疲劳点蚀现象，随着麻点的扩大滚珠丝杠副就会出现振动和噪音， 而使它失效，这是滚珠丝杠副的主要破坏 形式。在设计滚珠丝杠副时，必须保证在一定的轴向工作载荷下，在回转一百万转时，在它的滚道上由于受滚道的压力而不至于出现点蚀现象，此时所能承受的轴向载荷，称为这种滚珠丝杠副的最大（基本）额定动载荷Ca设计在较高速度下长时间工作的滚珠丝杠副时，因疲劳点蚀是其主要的破坏形式，故应按疲劳寿命选用，并采用与滚动轴承同样的计算方法，首先从工作载荷F推算最大动载荷Ca,由机械设计可知Li°= ca -LL F或 C

40、a -Ca=F 3'L'式中Ca最大（基本）额定动载荷（N）,其值查附表5Ca计算额定动载荷F一丝杠所受总的轴向工作载荷（N） L10基本额定寿命（以一百万转为一个单位） L'预期使用寿命（以一百万转为一个单位）（1）、按额定静载荷选择：按Coa呈F的原则选择丝杠：d0=16mm（2）、按疲劳寿命选择L' =60XnXT/1000000=60X 600X 15000/1000000=540 （百万转） n 乙 n2 = = 600rpmZ2（3） Ca-Ca= fwfH F 3 L7 -1.2 934N 3 540 =9126.96NfH （硬度系数）由2表取1

41、.0, fW （运转系数）由表3取1.2,T使用寿命由表4取为15000h由已知条件（1）、（2）、（3）,查滚珠丝杠副的表5,根据导程L° = 6mm和Ca >c1的原则，并参考同类型设备的实际情况，得出设计选用：外循环滚珠丝杠， 公称直径 d0= 20, 2.5 圈X1 歹U, Ca=13100N 钢球直径 Dw（d b） =3.969mmg =50 24',精度等级为E,基本导程极限偏差为土 6仙m丝杠大径表面粗糙度为 Ra0.8 。由上述计算可知，应选d0= 20、基本导程L°=6mm基本长度为40cm的滚珠丝杠第二章步进电机驱动器实现第三象限直线PL

42、C插补程序设计和插补加工图2-1为开环机电伺服系统微控制器信号流动原理框图。开 环系统是最简单的进给系统，这种系统的伺服驱动装置主要是步进 电机、电液脉冲马达等。由数控系统送出的进给指令脉冲，经驱动 电路控制和功率放大后，驱动步进电机转动，通过齿轮副与滚珠丝 杠螺母副驱动执行部件。这种系统不需要对实际位移和速度进行测 量，更无需将所测得的实际位置和速度反馈到系统的输入端，于输 入的指令位置和速度进行比较，故称之为开环系统。系统的位移精 度主要决定于步进电机的角位移精度、齿轮丝杠等传动元件的导程 或节距精度以及系统的摩擦阻尼特性。此类系统的位移精度较低， 其定位精度一般可达±0.02

43、mm。如果采取螺距误差补偿和传动问 隙补偿等措施，定位精度可提高到±0. 01mm 。此外，由于步进电 机性能的限制，开环进给系统的进给速度也受到限制，在脉冲当量 为0.01mm 时，一般不超过5m/ min。开环进给系统的结构较简单， 调试、维修、使用都很方便，工作可靠，成本低廉。在一般要求精 度不太高的机床上曾得到广泛应用。图2-1 一个进给方向开环控制示意图2.1 PLC控制步进电机时电器接线图设计图形接线图:220vSWT-204M+24V+24VSWT- 204M红 黄 蓝 绿PUL- PUL+ DIR- DIR+ENA- ENA+PUL- PUL+DIR-DIR+ENA-

44、ENA+24V红 黄 蓝 绿4NIC-DG1202相步进电机2相步进电机24Vcomn 一MN-Y000L+ Y001X000 "SB1SB2_YAH dY002X00ii、，X002餐急停-Y003X014X左限位一 Y004X015,X右限位/aacY前限位Y005X016 yX017T丫后限位FX-3u-64M图2-2 PLC驱动步进电机接线图2.2 三菱PLC空制插补程序设计2. 2. 1逐点比较法直线插补根据已学的知识可知，偏差计算是逐点比较法关键的一步，下面 以第一象限直线导出偏差的计算公式。如图所示，假定直线OA的起点为坐标原点，终点A的坐标为（Xi，Y） , P（X，

45、yi）为加工点，如P点正好处于OA的直线上那么下式=yXXe成立； 即xeyi -xiye =0。P(x,yi) >XYP(x,y)P(x,yi)V7P(Xi,yJP(x,y)P(Xe，ye)图2-3第三相限直线插补示意图若任意点P（Xi，Yi）在直线OA勺上方（严格地说在直线OAfy轴所成的夹角区域内），那么有下述关系成立： ">近；即xeyi-xiyeA0 Xi Xe若任意点P（Xi，Y）在直线OAW下方（严格地说在直线OA与X轴所成的夹角区域内）,那么有下述关系成立； 丛=血亦即Xeyi -Xiye <0X Xe由此可以得偏差判别函数 Fij为Fi,i = X

46、eY - Xi ye当Fi,iw时，点P（Xi,Yi）落在直线上当Fi,im时，点P（Xi,Yi）落在直线上方；当Fig时，点P（Xi,丫）落在直线下方；若Fi,酉时，则向+x轴发一个脉冲，刀具从(Xi，Y)点向x方向前进一步，到 达新加工点P(X.Yi), Xf=Xi+1,因此新加工点P(Xi,Yi)的偏差值为：Fi 1, i =3 Xi 1 ye = XeYi 一(Xi 1)yi = Xeyi - Xi ye - ye = Fi - yeFi书，i = Fi, i -ye(2-1 )如果在某一时刻，加工点P (Xi , yi )的Fi,iQ ,则向y轴发出一个进给脉冲， 刀具从这一点向y方

47、向前进一步，新加工点P (Xi, yi + )的偏差值为：即Fi,i i =XeX -Xi ye =Xe(yj 1) Xiye =Xe* -XeNe X =F,i XeF"=Fi,i +%(2-2)根据5-1和5-2可以看出，新加工点的偏差完全可以用前一加工点的偏差递推 出来。综上所述，逐点比较的直线插补过程为每走一步要进行以下四个步骤，即判别、 进给、运算、比较。(4)判别。根据偏差值确定刀具的位置是在直线的上方(或线上),还是在直线的下方。(5)进给。根据判别的结果，决定控制哪个坐标(X或y)移动一步。(6)运算。计算刀具移动后的新偏差，提供给下一个判别依据。根据式(2-1) 及

48、式(2-2)来算新加工点的偏差，使运算大大简化，但是每一新加工 点的偏差是由前一点偏差 Fc推算出来的，并且一直推算下去，这样 就要知道开始加工时的那一点的偏差是多少。当开始加工时，我们是 以人工方式将刀具移到加工起点，既所谓的“对刀”，这一点当然没有 偏差，所以开始加工点的FijR。(7)比较。在计算运算偏差的同时，还要进行一次终点比较，以确定是否到 达终点。若已经到达，就不要再进行计算，并发出停机或转换新程序 的信号。根据式3-1和3-2看出，新加工点的偏差完全可以用前一加工点的偏差递 推出来。综上所述，逐点比较的直线插补过程为每走一步要进行以下四个步骤，即判别、进给、运算、比较。(1)判

49、别。根据偏差值确定刀具的位置是在直线的上方(或线上)，还是在 直线的下方。(2)进给。根据判别的结果，决定控制哪个坐标(x或y)移动一步。(3-1)及式(3)运算。计算刀具移动后的新偏差，提供给下一个判别依据。根据式 (3-2)来算新加工点的偏差，使运算大大简化，但是每一新加工点的偏差是由前一点偏差 推算出来的，并且一直推算下去，这样就要知道 开始加工时的那一点的偏差是多少。当开始加工时，我们是以人工方式将刀具移到加工起点，既所谓的“对刀”，这一点当然没有偏差，所以开始加工点的Fi,i =0。(4)比较。在计算运算偏差的同时，还要进行一次终点比较，以确定是否到达终点。若已经到达，就不要再进行计

50、算，并发出停机或转换新程序的信号。逐点比较法第三象限插补程序流程图如下：结束图2-4第三象限插补程序流程图2.2.2 PLC程序设计一.GX Developer 简介1.双击GX Developer图标，打开MELSOF系列编程软件2.新建工程3.编程页面HEL50FT4而 Dcw0d 怦希£7i |标置所产.蜉HAH "1 惠 j_ rttlE?阊&凶 T1I-. VP：5) 'FOIL： m：i： IFHIflJ rtntm TJI；TJ WH：a；死h：货 二阕剧 弱 囚生1_I_L 1型我I也141AJ凰到凰困Wt- ，-3 j2Jt ?I M甘惘想

51、切*1制反京KIA圜篇舞图I 1匕品医明制副白3快|芸|剧阑网陶 用力| I通|斗，艮|口|4.输入程序丽LSOfTfi ?l GX Dcwfcpff E'VTTWTl3 11'm LBFK Hlij-tTl： MMN 2TO _ 工相正)ElllB(E) 如 TPt£J Iflftil：旺越站 iMh TJHU WPim *和由a 如期 中牌自上|吉扇怙hiKXixkim断圜第图飞；| 片储匕1I训阈仁|曲句其才wooMOVKM0QKM00DQD238¥006Hl-M80UT心M102winn11100 Hl-0PMOVKOD4DOD2D6D4Ml5.检查传输设置情况W-廿I阍1*1制I I I I因某I I I匕I I I出血1 口妇星回回坦国Z»r=-i-朱充刘i孑lKMOOKBOO