202重力分异情况下的驱替

1、第二章 非混相驱替及注水开发指标概算第一节第二节第三节第四节第五节第六节一维不驱替重力分异情况下的驱替底水锥进面积注水开发指标计算剩余油饱和度及其可性效果的水动力学假设这种驱替是在垂向平衡条件下进行的。当地层垂向渗透率比较大，流体粘度低、密度差大、厚度小、注入速度较低时，发生垂向平衡，即油水两相按力-重力平衡重新分布瞬间完成，垂向速度与横向速度相比近似无限大。本部分考虑的内容是只有重力情况下的垂向平衡，暂时不考虑力的影响。2第二节重力分异情况下的驱替1234水平油藏的重力分异倾斜油藏的重力分异重力分异时的相对渗透率多层油藏动态计算3设一水平均质油藏，驱替中有重力分异现象。只有油只有水= hb

2、(1- Sor ) + (1- hb )SwcSwzkroz参数可用厚度加权平均求得：= (1- hb )kro'= hb krw'krwz4KroSwc处油的相对渗透率KrwSor处水的相对渗透率hb给定剖面上，带厚度占总厚度的份额1 𝑏𝑏油水产量：/ mwqwkrwzf=分流量方程：wzq+ q/ m + k/ mkworwzwrozoh k '/ mh= b brwwmk 'h k '/ m + (1- h )k '/ mhb + ro ´ w (1- hb )brwwbroomk 'orw

3、定义端点比:M 'hhf=则: b b+ 1- hwz1+ (M ' -1)hh b bbM 'k 'rwM ' =mwk 'romoq= - kkroz A ¶pq= - kkrwz A ¶pom¶xwm¶xow含水率导数：¶f¶f¶h= wz ´b wz ¶Swz¶hb¶Swz6¶fM ' wz =¶S(1- S- S)1+ (M ' -1)h 2wzorwcb¶hb=1¶Swz

4、1- Sor - Swc¶fwz=M'¶h1+ (M ' -1)h 2bbh = Swz - Swc b1- S- SorwcM 'h f=bwz1+ (M ' -1)hbSwz = hb (1- Sor ) + (1- hb )Swc= ¶fwz= 1 'wzf由B-L方程:¶SQwzi 2(1- S- S)1+ (M ' -1)h 2Q= orwcbM 'i 2= (1- Sor - Swc )时=0Q注入水刚刚𝑏ibtM '𝟎 < 𝑏

5、;<1见Swz = Swz2+ (1- fwz2 )Qi 2完全驱替时𝑏 =1= 1- Sor , Swz = 1- SorSwz 27将hb在01之间取值，可计算生产动态¶fM ' wz =¶S(1- S- S)1+ (M ' -1)h 2wzorwcb第二节重力分异情况下的驱替1234水平油藏的重力分异倾斜油藏的重力分异重力分异时的相对渗透率多层油藏动态计算8实际的油藏中是重力差和力共同作用下形成油水界面，能否保持还要看这两者与粘滞力的比较。9如果驱替过程中油水界面能够保持，即驱替；若发生窜流，油水界面不是平面，则为不驱替，极限条件

6、为：10dy = - tan b = 0dxdy = - tan b = Ctan b > 0dx1.驱替界面斜率在驱替条件下，在油水界面上：条件下油水界面稳定上移，油水流量相等。𝑝𝑐𝛥𝜌mm¶( p- p)q (o-w) =+ (r - r )g sinqwot¶xwokk ' Akk ' Arorw11两式相减- moq = ¶po + r g sinqkk ' At¶xo ro- mwq = ¶pw + r g sinqkk ' At&#

7、182;xw rw= - kkA æ ¶p+ rö'q ro og sinq = qomç ¶xo÷toèøkk ' A æ ¶pöq= -rw w + r g sinq = qwmç ¶xw÷toèøxy在垂向平衡条件下：dx-dyq dh qmm¶pq (o-w) = -c + Drg sinq左右同乘t¶xkk ' Akk ' Arorwæ k 'ö/

8、 m -ADrg sinqæ dy'rwkkö1=+1÷çrww1÷ç/ mm qè dx tanqk 'øèro端点øowt比M无因次重力数G12(M ' -1) = G æ dy1+1ö = G æ - tan b+1öç dx tanq÷çtanq÷èøèøkk ' A rwmwqtdh = -cosqdy¶pc = -Drg c

9、osqdy¶xdx¶pc = Drg ¶h¶x¶xpc = Drghtan b= - dy = G +1- M ' tanqdxG13界面的斜率(M ' -1) = G æ dy 1+1ö = G æ - tan b+1öç dx tanq÷çtanq÷èøèø2.临界流量驱替时tan𝛽M，G正数，若qt不变，条件：𝐺>𝑀1正常数，则极限条件tanx

10、573; = 𝟎，即：𝐺=𝑀1kk ' ADrg sinqG = rwmwqtkk ' ADrg sinqq= rwtcm (M ' -1)w14临界流量tan b= G +1- M ' tanqG3.比对性的影响， tan𝛽 > tan𝜃,则𝛽 > 𝜃；当M小于1时，无条件当M等于1时，无条件升，利于驱替。，=，流体界面水平上当M大于1时，有条件15tan b= G +1- M ' tanqGk 'rwM ' =m

11、wk 'romo第二节重力分异情况下的驱替1234水平油藏的重力分异倾斜油藏的重力分异重力分异时的相对渗透率多层油藏动态计算16对于倾斜的油藏，如何计算动态？重力和力的情况下，与水平分异条件下的相同，只要找到地层垂向上的油水分布比例与各参数的即可，主要是含水饱和度的。17在地层的截面上进行厚度的加权平均，得到平均的参数。= h (1- S) + (1- h )SSwzborbwc(S) = h k '+ (1- h )k(S) = h k 'krwzwzbrwbrwwcbrw(S) = h k(1- S) + (1- h )k '= (1- h )k '

12、krozwzbroorbrobro18k(S) = (Swz - Swc)k 'rwzwz1- S- S)rworwck(S) = ( 1- Swz - Sor )k 'rozwz1- S- S)roorwch =Swz - Swc b1- S- Sorwc系。19厚度平均相对渗透率和厚度平均含水饱和度是线性关k(S) = (Swz - Swc)k 'rwzwz1- S- S)rworwck(S) = ( 1- Swz - Sor)k 'rozwz1- S- S)roorwc在动态中，把线性相对渗透率和前缘推进方程相结合。11=fmmk' 1- hwzk1+rozw 1+w ro b momokrwzkrw'hb绘制分流量曲线，没有“S”形状弯曲，(或几乎不是重力分异时不)