施工升降机计算书13-4-1

1、四、Sb安泰世界城A区（高层区）施工升降机基座区域地下室顶板加固方案SM安泰世界城A区（高层区）施工升降机基座区域地下室顶板加固方案工程概况：地下室顶板加固施工方案设计地下室顶板加固施工方案设计验算.1.2.2.第一部分： 1# 施工升降机支撑位置地下室顶板加固计算第二部分： 2# 、3# 、5# 、6# 施工升降机支撑位置地下室顶板加固计算附图3.91.5.SM安泰世界城A区（高层区）施工升降机基座区域地下室顶板加固方案一、工程概况：SM安泰世界城A区（高层区）工程位于晋江市福埔 SM国际广场，建筑面积为75085 卅，由1#、2#、3#、5#、6#楼及裙楼、地下室组成，主体结构为钢筋混凝土

2、框剪结构， 抗震设防烈度七度，耐火等级为地下一级，地上一级；该工程地下一层，地上二十一 层。地下室结构层高 4.0米，地上部分层高 3.0米，标准层层高 3.0米。 1 5#楼建筑高度 63.364.5米， 6#楼建筑高度 52.5米。为方便施工垂直运输， 16#楼各配置一台施工升 降机，施工升降机型号为SCD200/200,15#施工升降机架设高度69米, 6#施工升降机架设高度58米，施工升降机编号与楼号一一对应，施工升降机布置详见施工升降机布置总平面图。1#、2#、3#、5#、6#施工升降机基座均安装在高层区地下室结构顶板上，地下室结构顶板混凝土强度等级均为C35, 1#施工升降机基座位

3、于顶板三区，设计板厚250,其余施工升降机基座位于地下室顶板一、二区，板厚350。本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、施工升降机（ GB/T10054-2005，施工升降机安全规则（GB10055-2007，混凝土结构设计规范（GB 50010-2002 等编制。二、地下室顶板加固施工方案设计1）为保证施工升降机正常运行及楼面安全，我公司拟采用如下加固方案：采用钢管（448X 3.0）搭设满堂脚手架架（支撑面为5.6 mX 5.6m），把地下室顶板上的荷载传至 地下室底板以满足安全施工要求。满堂架搭设时采用立杆上加可调顶托，顶板上用方木（100X 100mm）作为主龙骨的支撑体系。

4、立杆间距700mm,底部垫方木，水平拉杆步距1000mm 45度角剪刀撑隔两条立杆连续设置到顶，上、下水平拉杆距立杆端部不大于200mm。为确保施工升降机荷载能有效传递至地下室底板，可调顶托必须旋紧，并要求上、下层立杆位置相对应。2）顶板加固配筋施工升降机基础所在板跨内钢筋加固配置（按双层双向配置）施工升降机基础板跨内X向钢筋：14/14150;施工升降机基础板跨内丫向钢筋：14/14150;三、地下室顶板加固施工方案设计验算本验算分为两个部分，由于1#施工升降机位于地下室顶板三区范围，顶板厚度250,2#、3#、5#、6#施工升降机布置在地下室顶板的一区、二区范围内，顶板厚度350,施工升降

5、机所在顶板加固验算作为另外一个部分进行验算 （26#施工升降机架设高度按最大架设高度69米验算）第一部分：1#施工升降机支撑位置地下室顶板加固计算一、参数信息1. 施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200;架设总高度：58m；导轨架截面长：0.9m；标准节重：167kg；单个吊笼重：1460kg外笼重：1480kg2. 施工升降机基座吊笼形式：双吊笼；标准节长度：1.508m；导轨架截面宽：0.6m；对重重量：1300kg吊笼载重：2000kg其他配件总重量：200kg；C35,顶板厚度250,1#施工升降机设置在三区地下室顶板上，混凝土强度等级: 采取顶板加固并在地下室顶板下设

6、置钢管回顶支撑进行加固支撑。3. 施工升降机所在板跨内钢筋加固配置施工升降机基础板跨内X向钢筋：14/14150;施工升降机基础板跨内丫向钢筋：14/14150;基础长度1： 5.6 m；基础宽度b： 5.6 m；基础高度h： 0.25 m；4. 顶板下钢管支撑构造配置钢管纵距 : 700mm；钢管步距 : 1000mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1 m；二、1#施工升降机位置顶板承载计算： 导轨架重（共需 39节标准节，标准节重 167kg）： 167kgX 39=6513kg， 施工升降机自重标准值： Pk=（1460.00X 2+1480.00+1300

7、.00X 2+2000.00X2+6513.00+200.00X） 10/1000=177.13kN 考虑动载、自重误差及风载对基础 （加固后地下室顶板 ）的影响，取系数 n=2.1 基础（加固后地下室顶板 ）承载力设计值： P=2.1X 177.13=371.97kN 加固后地下室顶板均布荷载： q=371.973/（3.5X 2.7）=39.362kN/m2三、施工升降机基础（加固后地下室顶板）承载力加固后地下室顶板自重标准值： Gk=25 X 5.60X 5.60X 0.25=196.00kN加固后地下室顶板自重设计值：G = 196.0CX 1.2= 235.20kN作用在顶板上的竖向

8、力设计值： F = 371.97+235.20=607.17kN四、施工升降机基础（加固后顶板）验算1、加固顶板底面积验算轴心受压基础基底（加固后顶板区域面）面积应满足S=5.6X 5.6=31.36m2> （Pk+G Q/f c=（177.13+196”（16.7X 103）=0.022mf。 加固后顶板底面积满足要求。2、加固后顶板抗冲切验算由于导轨架直接与基础（加固后顶板区域面）相连，故只考虑导轨架对基础（顶 板）的冲切作用计算简图如下:Fi w 0.7 gpftaho為=（Q+ab）/2F1 = PjXA 丨式中Pj -扣除顶板自重后相应于荷载效应基本组合时的钢管回撑面单位面积净

9、反力，Pj=P/S=371.973/31.36=11.861kN/m2;飾-受冲切承载力截面高度影响系数，B hp=1 ；h0 -基础冲切破坏锥体的有效高度，h°=250-35=215mm；2.1=11.76m2；am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽 a；ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底(加固后顶板区域面底面) 面积范围内的下边长；&=a+2ho=O.6+2 x 0.215=1.03m am=(at+ab)/2=(0.6+1.03)/2=0.815mFi = PjX Ai=11.86ix 11.76=13

10、9.49kNO.7Gpftamho=O.7 x 1 x 1.57 x 815 x 215/1000=192.572.49kNo加固后顶板抗冲切满足要求3、顶板底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：M1 = (aj/12)(2l+a')(Pmax+p-2G/A)+(p max-p)lM2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1 -任意截面 1-1至基底(加固后顶板区域面底面)边缘最大反力处的距离，a1=2.35m；l,b -基础底面(加

11、固后顶板区域面底面)的长和宽；pmax,pmin -相应于荷载效应基本组合时的基础底面(加固后顶板区域面底面)边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(371.973+235.2)/31.36=19.361kN/m2；p -相应于荷载效应基本组合时在任意截面 1-1处顶板下钢管回撑区域反力设计值， p=p max=19.361kN/m 2；G - 考虑荷载分项系数的加固后顶板自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk , Gk为加固后顶板标准自重，G=1.35X 196=264.6kN;Mi=2.352/12 X (2X 5.6+0.9)X (19.361+19.361公 巧

12、5.6=121.66kN m;M2)/48 X (2X 5.6+0.6)X (19.361+19.361-X 264.6/31.36)=118.643kN m;4、顶板底部配筋计算as =M/( a1fcbh02)EY =-1(1-2as)1/21-E/2As=M/( Yfy)式中 a -当混凝土强度不超过C50时，a取为1.0当混凝土强度等级为C80时，a 取为0.94期间按线性内插法，a 1=1 ;1-1 截面：as=|M|/(a1fcbh02)=121.66 X6/1(01 .00X 16.70 X 5.603XX2150.002)=0.028；E =-1(1-as)1/2=1-(1-2

13、X 0.0280).5=0.029；Y=1- E /2=10.029/2=0.986;As=|M|/( Yyho)=121.66 X6/(0.986X 360.00 X 215.00)=1594259mm2-2截面：as=|M|/(a1fcbh02)=118.64 X6/1(01 .00X 16.70 X 5.603XX2150.002)=0.027；E =-1(1-as)1/2=1-(1-2X 0.0270).5=0.028；Y=1- E /2=10.028/2=0.986;As=|M|/( Yyho)=118.64 x6/(0.986X 360.00 X 215.00)=1554249mm

14、截面 1-1 配筋：As1=5849.646 mvm > 1594.594 mvm截面2-2配筋： As2=5849.646 mm2 > 1554.493 mm2加固后顶板配筋满足要求！五、加固后顶板下钢管结构验算：设顶板下 48 X 3.0mm钢管700mmX 700mm支模未拆除）支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：施工升降机活载21.2X 39.362=47.235kN/m2 1.4X2.5=3.5kN/m247.235+3.5=50.735kN/m250.735X 0.7X 0.7=24.86kN钢管支模架步高 1mh/l a=1000/700=1.4

15、29h/l b=1000/700=1.429经查表，卩的取值为：1.543计算长度：L°i=k XX h=1.155X 1.543 X 1=1.782mLo2=h+2a=1+2 X 0.1=1.2m取：L°=1.782mQL0/i=1782.165/15.9=112由此得：©=0.502N= ©X AX f=0.502 X 424.ll5m360N/mm2=76.646kN >24.86kN加固后顶板下的钢管结构满足要求配筋如下图所示：（单位： mm）1 1114 业150J、/4业创501 r14 业 150/M业1冗J第二部分：2#、3#、5#

16、、一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200;架设总高度：58m；导轨架截面长：0.9m；标准节重：167kg；单个吊笼重：1460kg外笼重：1480kg2.施工升降机基座6#施工升降机支撑位置地下室顶板加固计算吊笼形式：双吊笼；标准节长度：1.508m；导轨架截面宽：0.6m；对重重量：1300kg吊笼载重：2000kg其他配件总重量：200kg；2#、3#、5#、6#施工升降机设置在一、二区地下室顶板上，混凝土强度等级: 顶板厚度350,采取顶板加固并在地下室顶板下设置钢管回顶支撑进行加固。3.施工升降机所在板跨内钢筋加固配置C35,施工升降机所在板跨内丫向钢

17、筋:14/14150;板跨长度1: 8.4 m；板跨宽度b: 5.6 m；顶板厚度h: 0.35 m；4.顶板下钢管支撑构造配置钢管类型：48 X 3.0 ;钢管横距：700mm；钢管纵距：700mm；钢管步距：1000mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1 m；二、2#、3#、5#、6#施工升降机位置顶板承载计算：导轨架重（共需46节标准节，标准节重167kg: 167kgx 46=7682kg施工升降机自重标准值： Pk=（1460.00X 2+1480.00+1300.0X 2+2000.00X2+7682.00+200.00X 10/1000=188.82

18、kN考虑动载、自重误差及风载对加固后顶板的影响，取系数n=2.1加固后顶板承载力设计值：P=2.1X 188.82=396.52kN加固后顶板均布荷载：q=371.973/（3.5X 2.7）=39.362kN/m2三、施工升降机基础（加固后地下室顶板上）承载力顶板自重标准值：Gk=25X 8.40X 5.60X 0.35=411.60kN顶板自重设计值：G = 411.60X 1.2= 493.92kN作用在顶板上的竖向力设计值：F = 396.52+493.92=890.44kN四、施工升降机基础（加固后顶板）验算1、加固顶板底面积验算轴心受压顶板底面积应满足S=5.6X 5.6=31.3

19、6mi> (Pk+G Q/f c=(177.13+196”(16.7X 103)=0.022mL 加固后顶板底面积满足要求。2、加固后顶板抗冲切验算由于导轨架直接与顶板相连，故只考虑导轨架对顶板的冲切作用冲切面 f 冲切面占匚I /V 虧匕 12-2b1-1Fi w 0.7 gpftaho為=（Q+ab）/2F1 = PjXA 丨式中Pj -扣除顶板自重后相应于荷载效应基本组合时的钢管回撑面单位面积净反力， Pj=P/S=371.973/31.36=11.861kN/m2；飾-受冲切承载力截面高度影响系数，B hp=l ；ho -顶板冲切破坏锥体的有效高度，h°=250-35=

20、215mm；Ai -冲切验算时取用的部分顶板区域底面积，A=5.6X 2.仁11.76卅;am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在加固后顶板底面积范围内的下边 长；4=a+2h0=0.6+2 x 0.215=1.03m am=(at+ab)/2=(0.6+1.03)/2=0.815mFi = PjX Ai=11.86ix 11.76=139.49kN0.7Bhpftamh0=0.7 x 1x 1.57 x 815x 215/1000=192.5721.49kNo加固后顶板抗冲切满足要求3、加固后顶

21、板底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：M1 = (a12/12)(2i+a')(pmax+p-2G/A)+(p max-p)iM2 = (1/48)(i-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1 -任意截面 1-1至加固后顶板底边缘最大反力处的距离，a1=2.35m； l,b -加固后顶板底面的长和宽；pmax,pmin -相应于荷载效应基本组合时的加固后顶板底面边缘最大和最小钢管回撑面反力设计值，pmax=pmin=(371.973+235.2)/31.

22、36=19.361kN/m2；力设计值， p=p max=19.361kN/m 2；G -考虑荷载分项系数的顶板自重， 当组合值由永久荷载控制时， G=1.35Gk ，Gk 为顶板标准自重，G=1.35X 196=264.6kN;Mi=2.352/12 X (2X 5.6+0.9)X (19.361+19.361- 巧5.6=121.66kN m;M2=(5.6-0.9)/48 X (2X 5.6+0.6)X (19.361+19.361-X 264.6/31.36)=118.643kN m;4、加固后顶板底部配筋计算%= M/( fbh。2)E =-(1-2 )1/2Y= 1- Z2As = M/( Y10fy)式中a -当混凝土强度不超过C50时，取为1.0当混凝土强度等级为C80时，的16.70 X 5.603XX2150.002)=0.028；取为0.94期间按线性内插法，a 1=1 ;1-1 截面：as=|M|/(fcbho2)=121.66 X610.00E =(1-a)1/2=1-(1-2 X 0.0285=0.029;Y=1- E /2=10.029/2=0.986;As=|M|/( Yyh°)=121.66 X6/(0.986360.00 X 215.00)=1594259mm2-2 截面：as=|M|/( afcbho2)=118.64 X61