片装筒仓设计规范.

1、拼装式水泥筒仓设计规范1总则32术语符号42.1术语42.2符号53结构选型64荷载与荷载效应组合 64.1基本规定64.2贮料荷载74.3地震作用105结构设计105.1基本规定105.2仓顶105.3仓壁125.4圆锥漏斗仓底 165.5支承结构与基础 196构造206.1仓顶206.2仓壁206.3仓底206.4支承结构及洞口 217工艺设计217.1 一般规定217.2设备选用217.3除尘系统228电气与配套设施228.1 一般规定228.2配电线路228.3自动控制系统 228.4水泥测控系统238.5防雷接地系统239相关数据计算239.1已知参数239.2仓壁厚度计算 259.

2、3漏斗壁厚度计算279.4支承结构与基础 289.5连接螺栓选用标准 301.0.1为在水泥钢板筒仓设计中贯彻执行国家技术经济政策，做到安全适用、 技术先进、经济合理，制定本规范。1.0.2本规范适用于储存水泥散料，平面形状为圆形且中心装、卸水泥的钢板 筒仓设计。1.0.3本规范适用于焊接、及螺栓装配钢板的圆形筒仓。1.0.4水泥钢板筒仓的设计工作寿命不应少于 20年。1.0.5水泥钢板筒仓结构的安全等级为二级，抗震设防类别为丙类，耐火等级 可按二级。1.0.6本规范结构设计依据现行国家标准建筑结构设计统一标准制定。水 泥钢板筒仓设计，除应符合本规范外，尚应符合国家现行的有关标准、 规范的规3

3、2术语符号2.1术语2.1.1 筒仓 silo贮存水泥散料的直立容器。其平面为圆形、方形、矩形、多边形或其他的几何形2.1.2 仓顶 top of silo封闭仓体顶面的结构。2.1.3 仓上建筑物 building above top of silo按工艺要求建在仓顶上的建筑。2.1.4 仓壁 silo wall与水泥散料直接接触或直接承受水泥散料侧压力的仓体竖壁。2.1.5 仓下支承结构 supporting structure of silo bottom基础以上、漏斗以下支承仓体的结构，包括筒壁、柱、扶壁柱等。2.1.6 筒壁 supporting wall平面为圆形，支承仓体的立壁。

4、2.1.7 漏斗 hopper筒仓下部卸出水泥散料的结构容器。2.1.8 深仓 deep bin 浅仓 shallow bin按筒仓储水泥计算高度与仓内径之比，划分为深仓和浅仓。2.1.9 单仓 single silo不与其他建、构筑物联成整体的单体筒仓。2.1.10 仓群 group silos多个且成组布置的筒仓群。2.1.11 填料 filler仓底填坡的材料。2.1.12 整体流动 mass flow卸水泥过程中，仓内水泥散料的水平截面成平面向下的流动。2.1.13 管状流动 funnel flow卸水泥过程中，仓内水泥散料的表面成漏斗状向下的流动。2.1.14 中心卸水泥 conce

5、ntric discharge卸水泥过程中，仓内水泥散料沿仓体几何中心对称向下的流动。2.1.15 偏心卸水泥 eccentric discharge卸水泥过程中，仓内水泥散料沿仓体几何中心不对称向下的流动。52.2符号2.2.1几何参数h地面至仓壁顶的高度hn储水泥的计算高度S计算深度，由仓顶或储水泥锥体重心至计算截面的距离 dn筒仓内径R筒仓半径 t筒仓壁厚，钢板厚度;筒仓水平净截面水力半径e自然对数的底a漏斗壁对水平面的夹角2.2.2计算系数K 储水泥侧压力系数Kp仓壁竖向受压稳定系数Ch仓储水泥动态水平压力修正系数Cv深仓储水泥动态竖向压力修正系数Cf 深仓储水泥动态摩擦力修正系数2.

6、2.3水泥散料的物理特性参数丫重力密度卩储水泥对仓壁的摩擦系数 储水泥的内摩擦角2.2.4钢材性能及抗力E钢材的弹性模量?钢材抗拉、抗压强度设计值f二一一对接焊缝抗拉强度设计值tf W对接焊缝抗压强度设计值cfW角焊缝抗拉、抗压和抗剪强度设计值Ccr 受压构件临界应力225作用和作用效应P hk 储水泥作用于仓壁单位面积上的水平压力标准值P vk 储水泥作用于单位水平面上的竖向压力标准值P?k 储水泥作用于仓壁单位面积上的竖向摩擦力标准值P nk 储水泥作用于漏斗斜面单位面积上的法向压力标准值P tk 储水泥作用于漏斗斜面单位面积上的切向压力标准值M弯矩设计值，有下标者，见应用处说明N轴向力设

7、计值，有下标者，见应用处说明V剪力设计值，有下标者，见应用处说明C拉应力或压应力，有下标者，见应用处说明3结构选型3.1.1钢板筒仓结构可分为仓上建筑、仓顶、仓壁、仓底、仓下支承结构及基 础六个基本部分（图3.2.1 ）。3.1.2仓上设置的工艺输送设备及操作检修平台宜采用敞开式钢结构通道。3.1.3钢板筒仓仓顶应设计为带上、下环梁的正截锥壳钢板拼接式仓顶结构。3.1.4筒仓仓壁应采用低碳合金钢板，分为六部分拼装式结构。3.1.5钢板筒仓采用由柱支承的架空式仓下支承结构及锥斗仓底，锥斗仓底也采 用拼装式结构；4荷载与荷载效应组合4.1基本规定4.1.1钢板筒仓的结构设计，应考虑以下荷载：1永久

8、荷载：结构自重、固定设备重等；2可变荷载：储水泥荷载、仓顶吊挂电缆荷载、仓顶及仓上建筑活荷载、 雪荷载、风荷载等；3地震作用。4.1.2各种荷载的取值，除本规范规定者外，均应按现行国家标准建筑结构 荷载规范的规定执行。4.1.3储水泥的物理特性参数，应由工艺专业通过试验分析确定。当无试验资 料时，可参考本规范附录B所列数据。4.1.4计算储水泥荷载时，应采用对结构产生最不利作用的储水泥品种的参数。 计算储水泥对波纹钢板仓壁的摩擦作用时，应取储水泥的内摩擦角。4.1.5水泥钢板筒仓按下列规定划分为深仓与浅仓：筒仓内储水泥的计算高度 与筒仓内径d的比值大于或等于1.5时为深仓；小于1.5时为浅仓。

9、4.1.6储水泥计算高度与水平净截面水力半径，应按下列规定确定：1水力半径按下式计算：圆形钢仓水平截面水平半径按下式计算 =dn/4 （4.1.6）2储水泥计算高度h按下列规定确定：上端：储水泥顶面为水平时，取至储水泥顶面；储水泥顶面为斜面时，取至 储水泥锥体的重心。下端：仓底为锥形漏斗时，取至漏斗顶面；仓底为平底时，取至仓底顶面； 仓底为填料填成漏斗时，取至填料表面与仓壁内表面交线的最低点。4.1.7钢板筒仓的风载体型系数可按下列规定取值：仓壁稳定计算：取1.0；筒仓整体计算：独立筒仓取0.8,仓群取1.3。4.2贮料荷载4.2.1计算贮料荷载时，应采用对结构产生最不利作用的贮料品种的参数。

10、计算 贮料对仓壁的摩擦作用时，应取贮料的内摩擦角。深仓贮料重力流动压力的计算应符合下列规定（图4.2.3）图423深仓贮料重力流动压力示意图l贮料顶为平面；2贮料顶为斜面;3贮料锥体重心;4计算截面1计算深度S处，储水泥作用于仓壁单位面积上的水平压力标准值按下式计算：Phk （422-1）k =tan2（45 -/2）2计算深度S处，储水泥作用于单位水平面上的竖向压力标准值按下式计算：Pvk =Cv r -eks/h（422-2）3计算深度S处，储水泥作用于仓壁单位周长上的总竖向摩擦力标准值按下式计 算：卩伙=cfp6S-丫厲-（422-3）式中丫储水泥的重力密度；P筒仓水平净截面的水力半径；

11、卩储水泥对仓壁的摩擦系数；e 自然对数的底；k储水泥侧压力系数；s贮水泥顶面或贮料锥体重心至所计算截面的距离（mm） 储水泥的内摩擦角4.2.2深仓贮料压力修正系数 C h、Cv、Cc,应按表426选用。銅将仓部位集数名称修正系敷仓壁水平压力修正当S塞民/3时1 + 35/*.当SAn/3时2,0摩擦压力修正系数G一1,1竪向压力修正系敕G钢漏斗2. 01彩斗填料最大 厚度大于1.5m的 制聞住可取1-02我他ttSWM仓可取4.表426注：1本表不适用于设有特殊促流或减压装置的钢筒仓；2当h n / dn三3时，表中Ch值应乘以1.1;3对于流动性能较差的散料.Ch值可乘以系数0.9;4对于

12、群仓的内仓及边长不大于4m的方仓.Ch=Cv= l. 0。4.2.3作用于仓底圆形漏斗壁上的贮料压力标准值应符合下列规定：1漏斗壁单位面积上的法向压力标准值，深仓、浅仓可按下列公式计算：深仓:P nk= CvP vk (COS 2 a +k sin a )(428-1)浅仓:Pnk = P vk (cos 2 a +k sM a )(428-2)式中P nk贮料作用于漏斗斜壁单位面积上的法向压力(cos 2 十k sin 2 a可按本规范附录 C查表2漏斗壁单位面积上切向压力标准值，深仓、浅仓可按下列公式计算：深仓:P tk= Cv Pvk(1- k) cos a sin a (428-3)浅

13、仓:P tk = P vk(1 -k)cos a sin a(4.2.8-4)式中:Ptk漏斗壁单位面积上切向压力标准值(N/mm2)。4.2.41贮料作用于仓底或漏斗壁顶面处单位面积上的竖向压力标准值P vk应按下列规定取值：对于深仓，在漏斗高度范围内均应采用漏斗顶面之值；对于浅仓，在漏斗顶面和漏斗底面可按下列公式计算；漏斗顶面P vk = 丫 h(4.2.9-1)漏斗底面P vk = 丫 (h+hh)(4.2.9-2)式中:Pvk贮料作用于仓底或漏斗顶面处单位面积上的竖向压力标准值2(N/mm 2);hh漏斗高度(mm)。425仓内贮料为流态的均化仓仓壁上的水平压力标准值P yk可按液态压

14、力计算；P yk =0.6 丫 h(4.2.10)式中:P yk均化仓仓壁上的水平压力标准值(N/mm2 );3丫一一贮料的重力密度 (N/mm )h n贮料的计算高度(mm)。4.3地震作用4.3.1计算钢筒仓水平地震作用及其自振周期时，应取贮料总重80%作为贮料有效质量的代表值，重心应取其贮料总重的重心。4.3.2荷载效应的基本组合，应计算全部重力荷载代表值和水平地震作用的效应。计算重力荷载代表值的效应时，除贮料荷载外，其他重力荷载分项系数可取1.2勾当重力荷载对构件承载能力有利时，其分项系数不应大于1.0。在计算水平地震作用效应时，地震作用分项系数应取1. 3。水平地震作用的标准值应乘以

15、相应的增大系数或调整系数。5结构设计5.1基本规定5. 1. 1圆形钢筒仓结构，应分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设 计。5. 1.2圆形铜筒仓结构，接承载能力极限状态进行设计时，应采用荷载设计值和 材料强度设计值，计算应包括下列内容：1结构构件及连接强度、稳定性计算；2铜筒仓整体抗倾覆计算、稳定计算；3钢筒仓与基础的锚固计算。5. 1.3圆形钢筒仓结构，按正常使用极限状态进行设计时，应采用荷载标准值。 对需控制变形的结构构件应进行变形验算。5. 1.4圆形钢筒仓结构，对直接承受动力荷载重复作用的钢结构构件及其连接 件，当应力变化的循环次数 n大于5X10 4次时，应按现行国家标准

16、钢结构 设计规范GB 50017的有关规定进行疲劳验算。5.2仓顶5.2.1仓顶结构可分为下列几种形式：1钢板直接弯成型的圆锥壳仓顶，适用于直径不大于4m2斜梁、环梁及支撑系统组成的梁板式仓顶；3其他空间结构仓顶。522钢板直接弯成型的圆锥壳仓顶的承载力应符合下列规定：1对各向同性圆锥亮外部临界屈曲压应力（图5.2.2），应按下式计算：FR ,43匚匸 tCOSP ）.1.6 Rqn,Rec=2.65EI tan P r丿式中：E钢材的弹性模量 （N/mm2）;t壳体最小板厚 （mm）;r仓顶外圆半径 （mm）;B锥面的水平倾角（）。12#图5-2.2仓顶外部压力设计值示意图2圆锥壳仓顶法向压

17、应力应按下式计算qn,d一 qn,Rd二 pqn,Rcrm1式中：qn,d圆锥壳仓顶外部压力设计值 （N/mm 2 ）;qn, Rd圆锥壳仓顶结构法向极限压力承载力（N/mm 2 ）;a弹性屈曲的缺陷敏感系数，a p=0.20;丫 Ml板壳稳定承载力分项系数丫 Ml = 1. 10 o5.2.3梁板式仓顶应包括平板式仓顶及正截锥壳仓顶。正截锥壳仓顶应由斜梁、 环梁及支撑系统组成（见图5.2.3）。仓顶构件内力宜按空间杆系计算。当圆形钢 筒仓直径小于12.0m时，在对称荷载作用下，仓顶构件内力可按下列简化方法 计算：1斜梁按简支梁计算，其支座反力分别由上下环梁承担。上下环梁按本规范第 5.2.4

18、条计算；2作用于上环梁上的竖向荷载由斜梁平均承担；3作用于斜梁的吊挂荷载，由直接吊挂荷载的斜梁承担。图523正截锥仓顶及环梁内力示意图1上环梁；2下环梁;3斜梁;4支撑构件5241正截锥壳仓顶的上、下环梁应按下列规定计算：上环梁应按压、弯、扭构件 进行强度和稳定计算。在径向水平推力作用下，上环梁的稳定计算可按本规范第 5.4.4条第1款规定执行。2下环梁应按拉、弯、扭构件进行强度计算。3下环梁计算可不与其相连的仓壁共同工作。5.2.5斜梁传给下环梁的竖向力，可由下环梁均匀传给下部结构。5.3仓壁5.3.1深仓仓壁按承载能力极限状态设计时，应考虑以下荷载组合：1作用于仓壁单位面积上的水平压力的基

19、本组合（设计值）：Ph =1.3 Phk（ 5.3.1-1）2作用于仓壁单位周长的竖向压力的基本组合（设计值）：无风荷载参与组 合时：qv =1.2qgk 1.3qfk 1.4、皿匚 k有风荷载参与组合时:(5.3.1-3)qv=1.2qgk 1.3qfk 1.4 0.6、 qwk qQik有地震作用参与组合时:(531-4)qv - 1 .2qgk 1.30.9qfk .3qEk1.iqQ i k式中qgk 永久荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力标准值； qfk 储水泥作用于仓壁单位周长上的总摩擦力标准值； qwk风荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力标准值； qEk地震作用于仓壁单位周长上的

20、竖向压力标准值； qoik仓顶及仓上建筑可变荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力标准值；i可变荷载的组合系数，仓顶及仓上建筑可变荷载作用于仓壁单位周 长上的竖向压力标准值 qQik，按实际考虑时取1.0,按等效均布荷载时取0.6。5.3.2浅仓仓壁按承载能力极限状设计时，荷载组合可参照本规范第5.3.1条规定 执行。5.3.3钢板筒仓仓壁无加劲肋时，可按薄膜理论计算其内力；有加劲肋时，可 选择下述方法之一进行计算：1按带肋壳壁结构，采用有限元方法进行计算；2加劲肋间距不大于1.2m时，采用折算厚度按薄膜理论进行计算；3按本规范第5.3.5条规定的简化方法进行计算。5.3.4钢筒仓不设加劲肋时，仓

21、壁可按以下规定 进行强度计算：1在储水泥水平压力作用下，按轴心受拉构件进行计算：ot=Ph dn/ 2t f (5.3.4-1)2在竖向压力作用下，按轴心受压构件进行计算：cc=qv/ t f(534-2)式中(T仓壁环向拉应力设计值；9仓壁竖向压应力设计值；t仓壁厚度； f钢材抗拉或抗压强度设计值。3在水平压力及竖向压力共同作用下，按下式进行折算应力计算：匚zs =2 ；Vt% - f (5.3.4-3)式中取9s仓壁折算应力设计值(N/mm 2 ) 拉应力9为正值，压应力9为负值。5.3.5钢板筒仓设置加劲肋时，可按下述简化方法进行强度计算：1仓壁应满足水平方向抗拉强度要求，按本规范(5.

22、3.4-1)式计算；2仓壁为波纹钢板时，不考虑仓壁承担竖向压力，全部竖向压力由加劲肋承担；仓壁为焊接平钢板或螺旋卷边钢板时，取宽为2b的仓壁与加劲肋构成组合构件，承担竖向压力。3加劲肋或加劲肋与仓壁构成的组合构件，按下式进行截面强度计算：(5.3.5-1)(535-2)式中(T加劲肋或组合构件截面拉、压应力设计值；N加劲肋或组合构件承担的竖向压力设计值；M竖向压力对加劲肋或组合构件截面形心的弯矩设计值；An加劲肋或组合构件净截面面积；Wn加劲肋或组合构件净截面弹性抵抗矩； B 加劲肋中距(弧长)。536加劲肋与仓壁的连接，应按以下规定进行强度计算： 1单位高度仓壁传给加劲肋的竖向力设计值按下式

23、计算：1.2pgk 1.3CfPfk 1.2qgk 1.4、qQik 小 b (5.3.6-1)式中Pgk仓壁单位面积重力标准值(N/mm 2 )；Pfk仓顶与仓上建筑永久荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力标准值(N/mm 2 )；qgk仓顶与仓上建筑可变荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力标准值(N/mm 2 )；qQik仓顶与仓上建筑可变荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力标准值(N/mm);hs计算截面以上仓壁高度。2当采用角焊缝连接时，按下式计算：f 二VL/heLw 乞 ffw(5.3.6-2)式中T f 按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的平均剪应力； he角焊缝有效厚度；Lw仓壁单位

24、高度内，角焊缝的计算长度；ffw 角焊缝强度设计值。3当采用普通螺栓或高强螺栓连接时，按现行国家标准钢结构设计规范 的有关规定进行计算。5.3.7钢板筒仓在竖向荷载作用下，仓壁应按薄壳弹性稳定理论或下述方法进 行稳定计算：1在竖向轴压力作用下，按下式计算：讥汀 cr =kpEt/R(5.3.7-1)31( t Ekp =100 |(537-2)2兀i R丿式中-c仓壁竖向压应力设计值；竖向荷载下仓壁的临界应力;15#E钢材的弹性模量，取 2.06X 105N/mm2；#t仓壁的计算厚度，有加劲肋且间距不大于1.2m时，可取仓壁的折算厚度，其他情况取仓壁厚度；R筒仓半径；kp竖向压力下仓壁的稳定

25、系数。2在竖向压力及储水泥水平压力共同作用下，按下式计算：二c _；cr 二 kpEt/R（537-3）R pkp = kp 0.265 hk（ 537-4）p pt . E式中kp有内压时仓壁的稳定系数，kp大于0.5时，kp取等于0.5。3仓壁局部承受竖向集中力时，应在集中力作用处设置加劲肋，集中力的扩 散角可取30（图537）。并按下式验算仓壁的局部稳定：二c _ ；cr 二 kpEt/R（5.3.7-5）式中 局部压应力设计值；kp竖向压力下仓壁的稳定系数。图 5.3. 7仓壁集中力示意图I 一仓壁，2 一加劲肋5.3.8内部部分空仓的仓壁，在风荷载作用下的屈曲应符合下列规定：1在风荷

26、载（迎风）作用下最大外部法向压力设计值qn，Rd应按下式计算：qn,Rd -nqn,Rcru/ M1=28式中:-n弹性屈曲的缺陷系数，:n=0.5；qn,R c r各向同性筒壁在外部法向压力下的临界屈曲应力;M1壳板稳定承载力分项系数M1 =1.10o2在风荷载作用下的临界法向屈曲应力应按下式计算：qn,Rcru =0.92CfsEr 卩=6.172J Ar丿式中：t筒壁上最薄处的板厚 （mm）;l环梁之间的距离或筒壁上下边缘之间的距离（mm）;C b外部压力屈曲系数，取 0.6; “ 一一风荷载的体型系数。3当筒壁处于一个紧密排列的钢筒仓群时，风荷载的体型系数（迎面）均应取：卩s=1. 0

27、 o4在独立钢筒仓并只承受风荷载作用下，风荷载的体型系数应取下列两公式中较大值:2.2171+叫Cb瞬Js =1.05.4圆锥漏斗仓底5.4.1圆锥漏斗仓底可按以下规定进行强度计算（图 5.4.1）:#图 5.4.1圆锥漏斗仓底内力计算示意181计算截面I -I处，漏斗壁单位周长的经向拉力设计值:Nm1.3卫邑|4sin 二do sin :1.2Wgkdo sin:(541-1)19式中:Nm计算截面处漏斗壁单位周长的经向拉力设计值（N/mm）;P vk计算截面处贮料竖向压力标准值 （N/mm 2 ）;W mk 计算截面以下漏斗内贮料重力标准值（N）;W gk计算截面以下漏斗壁重力标准值（N）

28、;d o计算截面处漏斗的边长（mm）;a 漏斗壁与水平面的夹角。2计算截面I - I处，漏斗壁单位宽度内的环向拉力设计值：Nt =1.3pnkd0 / 2sin：(5.4.1-2)式中:Nt漏斗壁单位宽度内的环向拉力设计值（N）;P nk贮料作用于漏斗壁单位面积上的法向压力标准值3漏斗壁应按下式进行强度计算：1）单向抗拉强度： 经向：；m =Nm/t 乞 f(5.4.1-3)环向：二t = Nt /1 _ f(5.4.1-4)2）折算应力：匚zs =2 F2 . ；m2 f(5.4.1-5)式中：；zs漏斗壁折算应力（N/mm 2 ）、 2-t 漏斗壁环向拉应力 （N/mm ） 匚m 漏斗壁径

29、向拉应力 （N/mm 2 ） t 漏斗壁厚度（mm）。5.4.2圆锥漏斗仓底与仓壁相交处，应设置环梁（图542）。环梁与仓壁及漏斗壁的连接可采用焊接或螺栓连接。当环梁与仓壁及漏斗壁采用螺栓连接时，环梁计算不考虑与之相连的仓壁及 漏斗壁参与工作。当环梁与仓壁及漏斗壁采用焊接连接时，环梁计算可考虑与之相连的部分壁板参与工作，共同工作的壁板范围按下列规定取值：共同工作的仓壁范围取0.5 cl 0.5，但不大于15tc 235/ fy 0.5;共同工作的漏斗壁范围取0.5 hth 0.5，但不大于15th 235/ fy 0.5其中tc、c 仓壁与环梁相连处的厚度和曲率半径;th、 h 漏斗壁与环梁相

30、连处的厚度和曲率半径图542漏斗环梁示意l仓壁；2-环梁;3 一斗壁，4加劲肋；5-钢筒仓支座环梁，6 一加劲板;7 一钢筒仓内径21543环梁的设计（图543），应考虑以下荷载:22#图 5.4.3环梁荷载及简化图1由仓壁传来的竖向压力q及其偏心产生的扭矩q （q按本规范第5.3.1条确 定）；2由漏斗壁传来的经向拉力Nm及其偏心产生的扭矩 em（按本规范第5.4.1条 确定）。可分解为水平分量及垂直分量（图5.4.3b）;3在环梁高度范围内作用的储水泥水平压力可忽略不计。5.4.4环梁按承载能力极限状态设计时，应进行以下计算： 1在水平荷载NmCOS作用下环梁的稳定计算：NmCOS： _

31、Ncr =0.6Ely/r3（5.4.4-1）式中Nm漏斗壁传来的径向拉力（N）;Iy环梁截面的惯性矩（mm4）;r环梁的半径（mm）;Ncr 单位长度环梁的临界径向压力值（N）;2环梁截面的抗弯、抗扭及抗剪强度计算。3环梁与仓壁及漏斗壁的连接强度计算。5.5支承结构与基础5.5.1仓下支承结构为钢柱时，柱与环梁应按空间框架进行分析#12m,锚栓的5.5.2仓壁必须锚固在下部构件上。采用锚栓锚固时，间距可取 拉力应按下式计算：6M Wmd n(5.5.2)23式中T每个锚栓的拉力设计值；M风荷载或地震荷载作用于下部构件顶面的力矩设计值; W 筒仓竖向永久荷载设计值，分项系数 0.9;d筒仓直径

32、；n锚栓总数，不应少于6。5.5.3筒仓基础计算应符合下列规定：1仓群下的鳖体基础，应考虑空仓、满仓的最不利组合；2基础边缘处的地基应力不应出现拉应力；3基础倾斜率不应大于0.002,平均沉降量不应大于200mm6构造6.1仓顶6.1.2仓上建筑的支点宜在仓壁处，不得在斜梁上。若荷载对称，支点也可在 仓顶圆锥台上。较重的仓上建筑或重型设备，宜采用落地支架。6.1.2仓顶坡度宜为1 : 51 : 2，不应小于1 : 10；仓顶四周应设围栏，设备廊 道、操作平台栏杆高度不应小于1200mm。6.1.3测温电缆不得直接吊挂于仓顶板上。6.2仓壁6.2.2钢板仓壁的法兰连接处，均应设密圭寸条。6.2.

33、3筒仓仓壁在满足结构计算要求的基础上，尚应考虑外部环境对钢板的腐 蚀及储水泥对仓壁的磨损，并采取相应措施。6.2.4竖向加劲肋接头应采用等强度连接。相邻两加劲肋的接头不宜在同一水 平高度上。通至仓顶的加劲肋数量不应少于总数的25%。6.2.5竖向加劲肋与仓壁的连接：钢板仓宜采用镀锌螺栓连接，螺栓直径与数量 应经计算确定，直径不宜小于8mm,间距不宜大于200mm；6.2.6竖向加劲肋宜放在仓壁内侧。仓壁内设爬梯等附壁装置。6.2.7仓壁下部开设入孔时，洞口尺寸宜取 220m m。均应采取密封措施。6.3仓底6.3.1圆锥漏斗仓底由环梁和斗壁组成（图 6.3.1）。6.3.2斗壁可由经向划分的梯

34、形板块组成，每块板在漏斗上口处的长度不能小于1.0m。633斗口设计为焊接整体结构，其上口直径不宜大于2.0mm下口尺寸应满足工艺要求。6.3.4仓底在装配后内表面应光滑，不得滞留储水泥。6.3.5当采用流化仓底出水泥或选用平底仓时，其仓底应按工艺要求设计。6.4支承结构及洞口6.4.1仓下钢支柱截面及间距应由计算确定，支柱与筒壁宜采用缀板连接（图 6.3.1）；缀板根据计量数据确定。6.4.2钢支柱应设柱间支撑，每个筒仓下不宜少于两道。当往间支撑上下两段 设置时，宜设柱间水平系杆。6.4.3采用平底仓设计时筒壁与基础顶面接触处应设泛水坡，防止雨水进入仓 下空间。7工艺设计7.1 一般规定7.

35、1.1工艺设计应根据钢板筒仓总仓容、使用功能、作业要求、进出水泥方式 等条件，经技术经济比较后确定。7.1.2工艺设计内容应包括：工艺流程、设备选用、除尘系统及料位控制等。7.1.3钢板筒仓数量较多且作业复杂时，应设置工作塔。钢板筒仓数量少且作 业简单时，可不设置工作塔，经水泥管直接入仓。7.1.4工艺设备布置应满足设备吊装、操作及维修空间要求。7.1.5直径10m以下钢板筒仓宜采用自流式出水泥方式，仓底坡度应457.2设备选用7.2.1选择的设备应具备安全可靠、高效低耗、操作方便、体积小、噪音低、 等性能。7.2.2应根据作业要求选择配置下列主要设备：水平及垂直气力输送、清理、 计量、除尘等

36、设备。7.2.3设备的生产能力应根据仓容量及运输工具、接卸设施的作业时间计算确 定。7.2.4水泥管设计应满足下列要求：水泥管材料宜采用34mm无缝钢管7.2.5对震动、噪声较大的设备，应采取减震、隔音、消声措施。7.3除尘系统7.3.1钢板筒仓除尘设计，应包括除尘设备布置、除尘设备选择等。7.3.2除尘设计应按下列参数选用：500T以下过滤面积不得小于24平方，500T 以上根据具体吨位乘以0.05系数选择；7.3.3集尘设备宜露天布置。设置在仓顶。7.3.4除尘系统设计时，应说明系统的开启顺序及操作要求。电气与配套设施8.1 一般规定8.1.1钢板筒仓仓群的电力负荷等级宜为三级。8.1.2

37、钢板筒仓仓群及工作塔属粉尘爆炸危险区域。其危险区域等级划分、电 气设备的防护等级、配电线路防护要求均应符合国家相关的规定。8.1.3钢板筒仓及工作塔必须设置防雷系统。电气设备、配电线路均应采取防 尘及安全防护等措施。8.2配电线路8.2.1配电线路应选用铜芯绝缘导线或铜芯电缆，设计其额定电压不应低干线 路的工作电压。8.2.2配电线路允许载流量设计不得小于线路计算电流。8.2.3室内导线及电缆的最小截面：动力、照明线路1.5mm8.2.4室内配电线路可采用下列敷设方式：1绝缘导线应穿金属管明敷或暗敷，暗敷钢管的覆盖层不得小于40mm；2塑料护套电缆宜采用电缆桥架敷设。8.2.5动力线路和控制线

38、路宜分开敷设；当动力、控制线路电压相同时可共管 敷设。8.2.6电气管线穿越墙及楼板的孔洞，应用非燃材料堵塞密闭。配线钢管应采用 螺纹连接且不小于5扣。所有配电线路中间不得有接头。8.3自动控制系统8.3.1水泥钢板筒仓仓群可根据需要设自动控制系统8.3.2自动控制系统应具备以下功能：1满足工艺要求；2对用电设备提供安全保护；3用电设备及生产作业线的联锁；4紧急停止操作和故障报警；5现场手动操作；6显示工艺流程状况、设备运行状态及运行参数。833设备多且工艺流程复杂时，宜采用集中控制系统，由可编程序控制器及 计算机组成；当设备少、工艺流程简单时宜采用分散手动控制。8.3.4水泥钢板筒仓应设料位

39、传感器；重要设备宜设安全检测传感器件。必要 时可设监视装置。8.3.5现场应设粉尘防爆检修电源箱。8.4水泥测控系统8.4.1水泥钢板筒仓需要设水泥料位测控系统。8.4.2水泥料位测控系统应具备以下功能：1自动巡回检测、超限报警等；2防雷击。8.5防雷接地系统GB8.5.1水泥钢板筒仓防雷设计应符合现行国家标准建筑物防雷设计规范 50057中第二类防雷建筑物的防雷要求。9相关数据计算9.1已知参数由GB 50884-2013钢筒仓技术规范，已知参数：k储水泥侧压力系数0.333S计算深度，由仓顶或储水泥锥体重心至计算截面的距离5100mmhn储水泥的计算咼度10800mmdn同仓内径5000m

40、mR筒仓半径2500mm丫水泥重力密度316KN/M 3储水泥的内摩擦角卩储水泥对仓壁的摩擦系数a漏斗壁对水平面的夹角300.3057p筒仓水平净截面水力半径：? = d n / 4 =5000/4=1250uks/ 亍二 0.407入=1-e-uks/ P =0.330?钢板强度设计值=215N/mm252E钢材的弹性模量，取 2.06X 10 N/mm ; 4*2 深仓Jt料压力修正系Bt修正系數仓喘水平压力修正果数肖Sho/3时L0摩擦压力修正系数GL 1仓底豈向压力协正系2.01甜斗填料尺大 厚度大于5m的 钳丽住可竄hOt2其他情况钢筒 仓可取L 4*9.2仓壁厚度计算一载荷计算：钢板厚度假设用4mm试算1计算深度S处，储水泥作用于仓壁单位面积上的水平压力标准值按下式计算: k 二tan2(45 - /2) =0.333-uks/ p入=1-e=0.33029Phk门一 eks/J=0.044N/mm22贮料作用于仓底或漏斗顶面处单位面积上的竖向压力标准值按下式计算：Pvk =Cv _eks/丄=0.132 N/mm23贮料顶面或贮料锥体重心以下距离s处的计算截面以上仓壁单位周长上的总竖向摩擦力标准值 P fk应按下式计算Pfk 二Cfs- =：1 -