鞍山新世界花园一期A组团建筑工程Ⅲ标段塔吊方案

1、;.鞍山新世界花园一期A组团建筑工程标段塔吊基础施工方案编制： 审核: 审批： 鞍山新世界花园一期A组团建筑工程标段 目录一、编制依据2二、工程概况2三、塔吊基础设计2四、塔吊安装前期准备7五、基础施工7六、塔吊基础安装完毕验收时项目的资料准备8七、塔吊防水等处理9八、安全注意事项9九、防雷措施9十、塔吊CI形象10十一、应急处理预案10一、编制依据鞍山新世界花园人防工程施工图纸鞍山新世界花园一期A组团标段1#楼、2#楼施工图纸鞍山新世界花园一期A组团岩土工程勘察报告建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB502022002）混凝土结构工程施工及验收规范（GB502042002）建筑机械使用安全

2、技术规程(JGJ33-2001)TCT5613塔吊使用说明书TCT5010塔吊使用说明书二、工程概况本工程主要包括1号楼住宅31、地下车库1层，建筑高度为99.6m；2号住宅30层，地下车库2层，建筑高度为96.6m。结合考虑建筑物高度、塔吊工作半径、起重量、附着的数量及起吊频率等要求，我公司将设置2台塔吊负责主体施工的材料垂直运输工作，1#塔吊为56米臂TCT5613型，2#塔吊为50米臂TCT5010型，具体位置见附图。塔吊基础拟采用天然地基，根据地勘报告，其基础持力层为粘土层。塔吊基础的整体置于地下室底板以下，塔吊5613、5010基础面标高分别为-7.9m，-11.8m,塔吊基础面标高

3、为筏板底标高。塔吊由塔吊租赁公司提供，两台塔吊租用时间均为14个月。租赁公司负责提供机械设备图纸及技术支持、塔吊进出场安装拆卸，塔吊安装完毕后将塔吊的技术资料、准用证、验收报告、操作工上岗证、操作人员安全技术交底等相关资料交送我方存档。三、塔吊基础设计塔吊在自立高度状态下，所承受的风载荷等水平载荷，以及各种弯矩、扭矩对基础产生的载荷最大；安装附墙装置以后，各种水平载荷、弯矩、扭矩等主要由附墙装置承担。所以，塔吊上升到最大高度以后，对基础传递的载荷与自立高度相比，仅多了标准节的重量，而其所传递的风载荷要小得多。1TCT5613型塔吊基础设计本工程将在一号楼处布置一台56米臂TCT5613型塔吊，

4、依据本工程基础平面图以及结合考虑上部建筑、结构设计图纸，参考塔吊安装使用说明书，塔机将采用5.0m×5.0m×1.35m的承台基础,基础安全验算书见附件一。基础形式及具体位置如图。1#塔吊详细定位（注：1#塔吊标准节与1-Q平行）2TCT5010塔吊基础设计本工程将在裙楼布置一台50米臂5010型塔吊，依据本工程基础平面图以及结合考虑上部建筑、结构设计图纸，参考塔吊安装使用说明书，塔机将采用5.0m×5.0m×1.350m的承台基础,基础安全验算书见附件二。基础形式及具体位置如图：2#塔吊详细定位注：（2#塔吊标准节与2-R平行）四、塔吊安装前期准备（一

5、）、项目经理部前期准备1、对塔吊基础处土层进行钎探，确保地底下没有不实结构以及地下物质输送管道。2、准备相应钢筋及C35砼。3、为塔吊配备专用二级配电箱，配电箱距塔吊不得大于3米。TCT5613型塔吊正常工作所需的电容量为33.7KVA、TCT5010塔吊正常工作所需的电容量21.1KVA。4、基础预埋当日需现场测量人员、电焊、气焊配合施工。5、提供场地，保留安装作业面，便于塔吊部件的摆放和汽车吊的入场站位，满足汽车吊站位及塔吊56或50米起重臂的拼装。项目需为汽车吊及板车的进出场保留宽度不小于5米、转弯半径不小于11米、坡度不大于1：5的通道到达其作业位置。（二）、塔吊专业公司前期准备1、准

6、备型号正确、性能良好的塔吊。2、塔吊预埋所需的预埋角钢、预埋马凳等。3、塔吊接地用扁铁、钎子等。4、安装塔吊所需各种工具。5、准备运输塔吊部件的车辆和基础预埋、塔吊安装用的汽车吊。6、所有入场安装人员必须持证上岗。7、塔吊安装前，负责拆装的工长必须事先熟悉施工现场，排除不利因素的影响，以免影响工期。8、安装人员组织配备：人 员数 量职 责安装工长1名负责现场指挥和调节安全员1名负责塔吊安装施工的安全工作安装电工1名负责塔吊电气连接和调试拆装工人6名负责塔吊各部件的安装信号工2名负责指挥吊车、塔吊进行各部件的吊装塔吊司机1名负责安装过程中塔吊的操作五、基础施工1.塔吊基础开挖：根据施工方案进行塔

7、吊基础放线工作，使用反铲挖土机进行分层开挖（预留30cm后期人工清土）。2、项目开挖塔吊基坑，浇筑底板垫层，垫层上表面需平整，水平度偏差控制在1以内，垫层强度达到C15砼强度60%以上后，方可进行基础预埋施工。3、于垫层上表面标记2m×2 m的正方形，正方形中心必须与塔吊垫层中心重合，注意塔吊顶升方向。4、塔吊专业公司安放塔吊的马凳、预埋角钢，并用斜铁找平，预埋角钢檐口水平度需控制在1以内，达到要求后将马凳、斜铁及预埋角钢点焊好，以免由于后面工序的操作，动摇了已经调整好的水平度。5、项目参照塔吊基础布筋图绑扎塔吊基础钢筋，此道工序施工质量管理部门必须做好过程控制、施工记录、质量验收。

8、6、将接地电阻（R4）一端与预埋角钢点焊好，并将另一端与插于土层里的钎子用螺栓联结。7、项目测量人员再次测试预埋角钢的水平度，水平度偏差必须控制在1以内，作好测量记录。8、浇筑C35砼，并捣实，在此过程中必须随时监测预埋角钢的檐口水平度，如有变化，随时进行调整，确保塔吊预埋角钢檐口水平度。混凝土不得往一个方向浇筑，以免动摇预埋角钢。9、进行塔吊基础保养，作好混凝土强度报告。10、基础强度达到相当于C35砼的70%以上并经质量安全部门验收合格后，方能安装塔吊。六、塔吊基础安装完毕验收时项目的资料准备塔吊基础施工完毕后，由塔吊专业公司会同项目安全部门，共同验收塔吊基础。我方及时向安监部门报验，由塔

9、吊租赁公司编制塔吊安拆方案，并提供塔吊租赁、操作、施工人员上岗证及相关资料（营业执照、资质、图纸等）。塔吊安装完成后，由塔吊专业公司会同项目安全部门共同对塔吊进行验收，塔吊基础及塔吊整机的验收程序均按照相关规定执行。项目需在验收时提供以下资料：1、塔吊基础处的承载力报告、塔吊基础处的地基钎探报告；2、塔吊基础施工记录；3、塔吊基础混凝土强度报告；4、基础预埋测量报告；5、塔吊基础钢筋复试报告。七、塔吊防水等处理塔吊基础的整体置于地下室底板以下，塔吊5613、5010基础面标高分别为-7.9m，-11.8m,塔吊基础面标高为筏板底标高。地下室底板浇筑时将塔吊标准节埋入混凝土中，地下室底板防水施工

10、阶段，将底板防水卷材向标准节底部密封，在被埋入底板混凝土标准节中部沿所有钢结构构件绑遇水膨胀止水条两道。塔吊基础超挖部分用C15混凝土回填密实，并进行地基釺探试验，满足设计要求后再进行垫层施工。八、安全注意事项1、塔吊基础必须按照原厂规定进行，并制订安全作业措施，由专业队（组）在队（组）长负责统一指导下进行，并要有技术和安全人员在场监护。2、塔吊预埋件等安装固定时，必须跟进测量工作，塔身与地面的垂直偏差值不得超过3/1000。3、专用的临时配电箱，宜设置在塔吊附近，电源开关应合乎规定要求。电缆卷筒必须运转灵活、安全可靠，不得拖缆。4、起重机的塔身上，不得悬挂标语牌。5、本工程1#、2#楼南侧围

11、墙边有一路南北走向的110KV的高压线，施工作业时1#楼、2#楼塔吊大臂覆盖在高压线布线范围之上，必须采取稳妥、有效、确保施工安全的高压线防护方案进行防护，才能保证使用过程中的安全。具体措施如下：a. 在高压线防护杆上悬挂警示牌、警示灯、警示旗。b. 设专职安全员，负责高压线各项安全落实工作及巡查工作，夜间设专人负责巡视、看管工作。c.对塔吊操作工及信号工进行安全技术交底。6、经我方项目部与标段项目部确认，我方塔吊在平面布置上与标段塔吊不存在交汇。九、防雷措施 本工程将经历雷雨季节，根据现场情况，我项目部拟定以下方案：1、防雷接地极采用一字型接地体，打三根L50*50*2500mm的镀锌角钢，

12、由中间接地极引至于塔吊防雷引下线部位。2、接地采用-40*4镀锌扁钢。3、防雷引下线采用10镀锌圆钢。防雷接闪器采用针式接闪器，针尖应高于塔吊顶1000mm。4、防雷接地连接处应焊接饱满，焊接倍数应按规范规定要求。十、塔吊CI形象 我司已按业主要求对塔吊大臂业CI形象标志牌进行设计并申报专项方案。十一、应急处理预案1、紧急情况发生时，知情者、目击者应立即以最快捷的方式向应急小组负责人报告，并必须立即采取应急措施进行处理，并按照应急预案的要求将紧急情况、应急措施和当前状况等向公司总部突发事件应急小组报告。当情况严重，自身难于有效处理时，应立即联络总部及社会相关单位进行紧急救援。2、当紧急情况威胁

13、到人身安全时，所在单位的负责人必须首先确保人身安全，组织人员迅速脱离危险区域或场所，同时采取应急措施以尽可能地减少对环境和人身的影响。3、发生紧急情况可以采取的措施包括但不限于：疏散人群、紧急抢救、报告总部、拨打救援电话等。4、事故单位负责人到场后，迅速了解情况，组织安排抢救排险工作。5、抢救排险的同时应对可能引起的新的危险作出防护安排，以确保抢救和排险的安全。6、在突发事件应急处理的过程中，有关单位和人员应注意收集、整理有关突发事件应急的工作记录，主要包括但不限于：信息沟通记录、过程控制记录、会议纪要、文件资料、照片等。附件一： TCT5613型塔吊天然基础计算书 本计算书主要依据施工图纸及

14、以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）等编制。一、参数信息塔吊型号：TCT5613， 塔吊起升高度H：40.00m，塔身宽度B：2m， 基础埋深d：0.00m，自重F1：744.8kN， 基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载F2：80kN， 基础承台宽度Bc：5.00m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：II级钢，额定起重力矩：900kN·m， 基础所受的水平力：3

15、0kN，标准节长度a：2m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：辽宁鞍山市， 基本风压W0：0.5kN/m2，地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数z：0.73 。二、塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 混凝土基础抗倾翻稳定性计算：E=M/(F+G)=1837.89/(989.76+1012.50)=0.92m Bc/3=1.67m根据塔式起重机设计规范（GB

16、/T 13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=989.76kN； G基础自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2 =1012.50kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=5.000m； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 ×1312.78=1837.89kN·m； e偏心矩，eM/(F + G)0.918 m,故e>Bc/6=0.833 m； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=

17、Bc / 2 - M / (F + G)=5.000/2-1837.892/(989.760+1012.500)=1.582m。经过计算得到:有附着的压力设计值 P=(989.760+1012.500)/5.0002=80.090kPa；偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2×(989.760+1012.500)/(3×5.000×1.582)=168.744kPa。三、地基承载力验算实际计算取的地基承载力设计值为:fa=150.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=80.090kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心

18、矩较大时的压力设计值Pkmax=168.744kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.95； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.30m； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； am=2.00+(2.00 +2×1.30)/2=3.30m； at - 冲

19、切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at2m； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=2.00 +2×1.30=4.60； pj - 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=168.74kPa； Al - 冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-4.60)/2=1.00m2 Fl

20、 - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 Fl=168.74×1.00=168.74kN。允许冲切力：0.7×0.95×1.57×3300.00×1300.00=4498619.13N=4498.62kN > Fl= 168.74kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！五、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距

21、离；当墙体材料为混凝土时，取a1=(Bc-B)/2(5.00-2.00)/2=1.50m； Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取168.74kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；P=Pmax×(3a-al)/3a P=168.74×(3×2.00-1.50)/(3×2.00)=126.56kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.

22、00×1.35=1139.06kN/m2； l - 基础宽度，取l=5.00m； a - 塔身宽度，取a=2.00m； a' - 截面I - I在基底的投影长度, 取a'=2.00m。 经过计算得MI=1.502×(2×5.00+2.00)×(168.74+126.56-2×1139.06/5.002)+(168.74-126.56)×5.00/12=498.95kN.m。2.配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.7.2条。公式如下: 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.

23、0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=1.30m。经过计算得： s=498.95×106/(1.00×16.70×5.00×103×(1.30×103)2)=0.004； =1-(1-2×0.004)0.5=0.004； s=1-0.004/2=0.998； As=498.95×106/(0.998×1.30×300.00)=1281.62mm2。由

24、于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.00×1350.00×0.15%=10125.00mm2。故取 As=10125.00mm2。建议配筋值：II级钢筋，20145mm。承台底面单向根数33根。实际配筋值10368.6 mm2。实际配筋：II级钢筋，20140mm。承台底面单向根数37根。满足要求。附件二：TCT5010型塔吊天然基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ

25、59-99）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）等编制。一、参数信息塔吊型号：TCT5010， 塔吊起升高度H：29.30m，塔身宽度B：1.6m， 基础埋深d：0.00m，自重F1：260kN， 基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载F2：40kN， 基础承台宽度Bc：5.00m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：II级钢，额定起重力矩：800kN·m， 基础所受的水平力：30kN，标准节长度a：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：辽宁鞍山市， 基本风压W0：0.5kN/m2，地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度

26、变化系数z：1.62 。二、塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 混凝土基础抗倾翻稳定性计算：E=M/(F+G)=1664.67/(360.00+1012.50)=1.21m Bc/3=1.67m根据塔式起重机设计规范（GB/T 13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=360.00kN； G基础自重：G=25.

27、0×Bc×Bc×hc×1.2 =1012.50kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=5.000m； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 ×1189.05=1664.67kN·m； e偏心矩，eM/(F + G)1.213 m,故e>Bc/6=0.833 m； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=5.000/2-1664.670/(360.000+1012.500)=1.287m。经过计算得到:有附着的压力设计值 P=(360.000+1

28、012.500)/5.0002=54.900kPa；偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2×(360.000+1012.500)/(3×5.000×1.287)=142.177kPa。三、地基承载力验算实际计算取的地基承载力设计值为:fa=150.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=54.900kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=142.177kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp

29、- 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.95； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.30m； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； am=1.60+(1.60 +2×1.30)/2=2.90m； at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.6m； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切

30、破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60 +2×1.30=4.20； pj - 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=142.18kPa； Al - 冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-4.20)/2=2.00m2 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 Fl=142.18×2.00=284.35kN。允许冲切力：0.7×0.95×1.57×2900.00×1300.00=3953331.96N=3953.33kN > Fl= 284.35kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！五、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.60)/2=1.7