钢砼组合箱梁桥面板施工组织设计

1、深圳市丹平快速路一期工程东湖立交钢-砼组合箱梁现浇桥面板施工方案编制:复核:审批:深圳市罗湖建筑安装工程有限公司深圳市丹平快速路一期工程第 2合同段项目经理部二0 一四年三月二十日一、编制依据：(第1) .北京市市政工程设计研究总院深圳市丹平快速路一期工程 二合同段钢箱梁桥梁部分施工图设计)。2) .我公司的技术、机械设备装备情况。3) .国家和行业现行施工规范及验收规范、技术规程、标准以及深圳 市相应验收规范、技术规程和标准。二、工程概况：深圳市丹平快速路一期工程位于深圳市罗湖区，本工程采用地下 道路形式，路线大致为东西走向，西起爱国路立交，穿越东湖公园， 位于深圳水库南侧，以隧道形式与东部

2、过境高速近期实施段相接。第二合同段东湖立交项目包含A匝道（A0#墩A3#墩）、B匝道（B4#墩B5#墩）、C匝道（C10#墩C14#墩，C14#墩C16#墩） 共4联钢-混组合连续梁。其中： A匝道（A0#A4#墩）主梁采用钢-混组合箱梁，梁高1.6m , 其中预制高度1.25m，现浇桥面板厚度0.280.35m。桥梁中 线处分孔为35+35+35=105m。横向为单箱双室断面，箱室全 宽9.50m，底板宽5.50m，外悬臂2.00m。钢箱底板水平，腹板 高度不同，桥面横坡由腹板高度变化形成。共分 5个制作段工 厂预制，现场在各制作段接口处设临时墩，钢箱制作段现场吊 装就位，高强螺栓栓接。 B

3、匝道（B4#B5#墩）主梁采用钢-混组合箱梁。梁高1.8m , 其中预制高度1.45m，现浇桥面板厚度0.280.35m。桥梁中 心线处分孔为一孔简支40m。横向为单项双室断面，箱室全宽 10.00m，底板宽6.00m，外悬臂2.00m。钢箱底板水平，腹板高度不同，桥面横坡由腹板高度变化形成。共分 3个制作段工厂预制，现场在各制作段接口处设临时墩，钢箱制作段现场吊装就位，高强螺栓栓接。 C匝道（C10#C14#墩，C14#C16#墩）主梁采用钢-混组合箱梁梁高1.8m，其中预制高度1.45m，现浇桥面板厚度0.280.35m。C10#C14#墩桥梁中心线处分孔为27+37.85+28.15+3

4、4.5=127.5m,C14#C16# 墩桥梁中心线处分孔为29.89+39=68.89m.两联主梁横向均为单箱双室断面，箱室全宽9.50m，底板宽5.50m，外悬臂2.00m。钢箱底板水平，腹板高度不同，桥面横坡由腹板高度变化形成。共分9个制作段工厂预制，现场在各制作段接口处设临时墩，钢箱制作段现 场吊装就位，高强螺栓栓接。除B匝道（B4#B5#墩）为单跨简支梁，桥面板未设纵向预应力外，其余各联钢-混组合箱梁均在现浇桥面板内施加纵向预应力，预应力钢绞线规格采用12 x©15.20，抗拉标准强度fPK=1860Mpa，松弛率为2.5%的高强低松弛钢绞线拉控制应力采用。k=0.70fp

5、k=1302Mpa, 束张拉力为2187.4KN，两端张拉，张拉锚具采用夹片式15-12型锚具， 成孔材料为内径90mm塑料波纹管，孔道注浆采用OVM真空 灌浆系统。三、工程数量:本合同段钢-砼组合箱梁桥面板工程数量如下:材料 桥梁'、C50无收缩混凝土（ m3）钢筋（kg）钢绞线(315.2)备注A1联3555556216268B2联14721502/单跨简支梁C5联48312947115090C6联2516088212229合计123626741743587四、施工进度计划及人员机具安排：1. 施工进度计划：根据总体进度计划及现场情况，各联钢-混组合箱梁进度计划如下: A匝道第一联

6、：计划2014年7月14日开工，2014年8月18日完工； C匝道第五联：计划2014年8月20日开工，2014年9月23日完工; C匝道第六联：计划2015年3月21日开工，2015年4月23日完工; B匝道第二联：计划2015年4月25日开工，2015年5月19日完工。详见进度计划横道图2. 人员机具安排：钢-砼组合箱梁桥面板施工人员机具安排名称单位数量备注1.模板工人102.钢筋工人103.混凝土工人64.张拉工人85.电焊工人26.25吨汽车吊台17.三角支架个258按照最长一联配备8中支架钢管根103248mm，高度 120cm9.胶合板（厚1.2cm ）m2160010. 10*1

7、0*300cm 方木根516横向11.10*10*250cm 方木根950纵向12.50型振捣器台4备用2台13.平板振动器台1五、现浇桥面板施工方案:（一）施工工艺流程：1. 搭设临时墩支架，按设计预拱度要求在临时墩处设置临时支点;2. 吊装钢梁就位，按设计预拱度调整高程；3. 联接高强螺栓，将多跨简支钢梁形成多跨连续钢梁；并浇筑横 梁混凝土达到100%强度。4. 安装悬臂支架及模板，绑扎桥面板钢筋，安装预应力管道及锚 垫板，浇筑桥面板混凝土，5待桥面板混凝土达到设计强度后，先对称张拉横向预应力钢束 然后，对称张拉通长桥面板钢束，孔道灌浆；最后，对称交替 张拉墩顶桥面板钢束，孔道灌浆。6.

8、拆除临时墩支架。7. 桥面铺装、防撞墙等施工。（二）桥面板施工悬臂支架及模板1. 支架：钢梁箱体内顶板现浇支架采用48mm钢管立杆，纵横枋采用10 xiOcm方木，支架高度通过可调顶托调整。桥面板 悬臂宽度为1.88m，根据现场情况，拟采用三角支架悬浇。卜I1:;2. 模板：桥面板底模采用厚度12mm的优质进口胶合板，为保证桥面板砼 外观质量，胶合板表面必须平整光滑，质地密实。模板安装过程中， 应注意以下事项：a. 模板安装必须平整、线型順适，几何尺寸、高程应符合设计及规范要求；b. 桥面板底模安装时必须在纵横向拉线，以保证拆模后倒角线型 流畅、美观；c. 为防止漏浆，在钢梁翼板与模板相交处及

9、倒角处填塞高弹性海 绵条以防漏浆，底模倒角处采用双面胶密封处理；d. 模板分段制作、分段铺装成型，在伸缩缝处设置与伸缩缝等宽的泡沫板塞严，以保证伸缩缝安装宽度（三）钢筋加工与安装:底模安装完成，并经检验合格后，可进行桥面板钢筋安装、绑扎, 桥面板钢筋加工、制作及安装应严格按照以下要求进行：a. 钢筋必须采用入围厂家的产品，钢筋进场后，按照规范要求 的频率进行抽检，各项技术指标合格后，方可使用；b. 钢筋加工、制作及安装必须严格按照设计及规范要求，并注 意以下事项： 钢筋的规格、型号、位置、尺寸及间距应符合设计及规范 要求； 钢筋焊接质量符合规范要求，试验人员按照规范要求频率 对钢筋焊接接头进行

10、抽样检验，合格后，方可进行下道工 序施工，钢筋接头应满足规范要求，同一截面内接头数量 不得超过设计及规范要求； 钢筋焊接及绑扎长度应符合规范要求； 钢筋保护层采用定型塑料垫块； 预先确定进人孔位置、数量及加固方法，伸缩缝、防撞栏、 泄水孔、通气孔等设施的预埋件位置设置准确、无遗漏。（四）预应力管道及锚垫板安装 按照设计坐标安装预应力管道，每50cm设定位钢筋,以保证管道位置准确，防止混凝土浇筑过程中管道上浮，管道安装应做到线型順适，避免出现突然转折， 管道连接应密封完好，防止漏浆。 按照设计位置安装锚垫板及螺旋筋，锚垫板安装时应 与钢束保持垂直并定位牢固。（五）混凝土浇筑：桥面板混凝土采用无收

11、缩混凝土，设计强度等级为 C50，混 凝土采用搅拌站集中拌合，罐车运输，混凝土输送泵车泵送入模， 混凝土浇筑方法及注意事项如下：1. 混凝土要求：设计要求，桥面板混凝土采用掺膨胀剂的补偿收缩混凝土， 混凝土标号为C50，要求混凝土水中14d限制膨胀率大于 0.015%。2. 混凝土浇筑：混凝土浇筑前，对模板、进行一次检查，保证底模表面 平整、接缝严密，并对模板进行仔细清理，清除模板內杂物后用清水冲洗。浇筑前，由测量人员测出桥面板顶面高 程，并做好标记，保证桥面板标高和厚度符合设计及规范 要求。桥面板混凝土浇筑全段整幅一次浇筑，混凝土浇筑时采 用纵横向分段的浇筑顺序，循序渐进一次完成。混凝土采用

12、50型振动棒振捣，振捣时间要认真控制，既 不漏振也不能过振，每一处振完后，边振捣边慢慢提出振 动棒。振捣应使每处混凝土达到密实，混凝土密实的标志 是混凝土停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆， 混凝土浇筑应不间断连续进行。3. 桥面板混凝土浇筑关键注意事项： 严格控制桥面板混凝土厚度，不得出现负偏差，确保桥 面板最小厚度满足设计及规范要求，混凝土桥面板应将 钢箱梁翼板底部以上部分全部包裹。 在混凝土浇筑过程中，随时检查混凝土坍落度等各项技 术指标，出现异常要及时调整。 在混凝土浇筑过程中，要注意保护钢箱梁，不得在钢箱 梁上焊接任何东西，不得以任何硬物碰撞钢梁表面，注 意防止砼或砂浆污染钢

13、梁表面，否则，要立即用水冲洗 干净。（六）钢箱梁预应力施工： 桥面板混凝土达到设计强度并模板支架后，进行预 应力施工，预应力张拉按照先长束后短束的顺序， 对称张拉墩顶预应力。预应力施工应严格按照公 路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000 ）进行。 预应力张拉完成后，及时进行孔道压浆，孔道压浆 为M40水泥浆，并采用真空灌浆工艺。六、安全事项及防护措施：桥面板施工涉及高空作业、起重作业、临时用电等诸多不 安全因素，所有参与施工人员必须严格遵守劳动纪律和各项安 全操作规程，严禁出现“三违”情况，在施工过程中还要注意以 下安全事项：1. 所有参与桥面板施工的人员必须正确穿戴安全防护用品（安全帽、

14、安全带等），并严格遵守高空作业、起重作业、临时用电等各项安全操作规程。2. 桥面板施工必须设置完善的临时防护， 临边要设置安全网,防止施工过程中出现坠物伤人。3. 上层作业面不得向下层抛投物品和坠物，起吊、放置工具 必须栓挂牢固，严防坠落。七、边支架受力计算1、外力计算受力简图：各项荷载参数：模板及支架自重钢筋砼自重G2=2.0KPaG1=25KN/m 3人负及机具荷载G3=1.5KPa砼振捣荷载：垂直 G4v=2.0KPa支架间距1.0m。(1) F1荷载组合G1=0.2+ (0.2+0.332 ) /2/2 X 0.848-0.85/2 )X1 X25=2.46KNG2= (0.848-0

15、.85/2 ) X1 X2=0.85KNG3= (0.848-0.85/2 ) X1 X1.5=0.63KNG4v= (0.848-0.85/2 )X1 X2=0.85KNF1 = 1.2 (G1+G2)+1.4 (G3+G4v ) =6.04KN J(2) F2荷载组合G1=0.332 X3.85 X X25=7.06KNG2=0.85 X1 X2=1.7KNG3=0.85 X1 X1.5=1.28KNG4D=0.85 X1X2=1.7KNF2=1.2 (G1+G2)+1.4 (G3+G4v ) =14.68KN J(3) F3荷载组合G仁(0.45+0.4 ) /2X(0.76-0.85/

16、2 )X1 X25=3.56KNG2= (0.76-0.85/2 ) X1 X2=0.67KNG3= (0.76-0.85/2 ) X1 X1.5=0.5KNG4v= (0.76-0.85/2 ) X1 X2=0.67KNF3=1.2 (G1+G2) +1.4 (G3+G4v ) =6.71KNJ2、内力计算(H为水平分力，V为垂直分力，N为轴间力)(1) 由C点合力为0,得Hcb+Hcd=0Vcd+F1=0J则Vcd二-F1=-(-6.04)=6.04KNf (矢力方向为上，以下类推)Ncd二Vcd/COS590 = 11.73KN /(矢力方向为第 I 象限)Hcd=NcdSIN590 =

17、 10.05KN (矢力方向为右，一下类推)Ncb=Hcb =-Hcd =-10.05KN J(2) 由B点合力为0,得Hba+H bc=0Vbd+F2=0则Nbd=Vbd=-F2=-(-14.68)=14.68KNfNba=H BA =-H bc=-(- Hbc)=-10.05(3) 由D点合力为0,得Hda+Hde+H dc=0wVda+Vde+Vdc+V db=0其中Hdc=-Hcd=-10.05KNJVdc=-V cd=-6.04KNJVdb=-Vbd=-14.68KNJHda+Hde-10.05=0Hda+HdE=10.05贝 SVda+Vde-6.04-14.68=0即Vda+Vd

18、e=20.72由受力简图可知Hda>0Hda<0aNda矢力方向有两种可能，即第H象限或第W象限,Hde>0Hde<0即Vda>0-Vda<0b Nde矢力方向有两种可能，即第I象限或第皿象限，即 Vde>0或 Vde<0则有两种假设<1> 假设 Hda<0, Vda>0结合受力分析图，则Hda=-Nda SIN53.7°vOI Vda=Nda COS53.7°>0结合式，则Hde>0 , Vde>0 则Hde=Nde SIN59o>0Vde=Nde COS59°>

19、;0带入式，得-Nda SIN53.70+Nde SIN59o = 1O.O5Nda COS53.7 °+Nde COS59°=20.72解得Nda=13.6KNXNde=24.6KN/J <0 符合假设条件中f >0 符合假设条件中T >0 符合假设条件中f >0 符合假设条件中则 Had二-Nda SIN53.7 °=-10.96KN Vda=Nda COS53.7 °=8.05KN Hde=Nde SIN59°=21.09KN Vde=Nde COS59°=12.67KN 所以，此解成立。<2>

20、; 假设 Hda>0 ,则 Vda<0结合受力分析，则Hda=Nda SIN53.7°>0Vda=-N da COS53.7 0<0结合式，则Vde>0，Hde>0贝卩 Hde=Nde SIN590>0Vde=Nde COS59°>0带入式，得Nda SIN53.70+Nde SIN59o=1O.O5-Nda COS53.7 °+Nde COS59°=20.72解得:Nda=-13.6KNNde=24.6KNJ <0 不符合假设条件f >0 不符合假设条件中f >0 符合假设条件中f &g

21、t;0 符合假设条件中贝S Hda=Nda SIN53.7°=-10.96KN Vda=-Nda COS53.7°=8.05KNHde=Nde SIN59°=21.09KNVde=Nde COS59°=12.67KN所以此解不成立，故，取假设<1>的解为正解，即Had=-10.96KNVda=8.05KNfHde=21.09KNVde=12.67KNfNda=13.6KNNde=24.6KN/(4) 由E点合力为0,得厂 Hed+F4=0YVed+V ea=0则 F4=-H ed=-(-H de )=21.09KNNea=Vea=-Ved=-

22、(-Vde)=12.67KNf(5) 由支架合力为0,得F4+F5=0贝S F5=-F4=-21.09KN J(6) 最大弯矩、最大剪力计算Mmax=M a=F4 x1=21.09KN mQmax=F4=21.09KN。3、受力验算CD、DE、EA 为60 (5=5)钢管AB、BC、AD、BD 为48 (5=3.5)钢管(1)60 (8=5 )钢管验算Nmax=N de=24.6KN=24600N(受压杆)1=3.14/64 xD4-(D-2 84=329209mm 4S=3.14/4 xD2- (D-2 5)2=864mm2R=、I /S =19.5mmL=0.85/SIN59 °

23、=0.992m=992mmZ=L/R=51查表得© =0.849卢Nde/(©s) =24600/ (0.849 X864) =33.5MPa< o=215MPa验算合格 葩8 (8=3.5),钢管验算。Nmax=N bd = 14.68KN=14680N1=3.14/64 XD4-(D-2 8)4=121805mm 4S=3.14/4 >D2- (D-2 82=489mm2R= , I / S =15.8mmL=0.85ctg53.7 °=0.624m=624mmZ=L/R=624/15.8=39查表得© =0.889卢Nbd/(©

24、;s) =14680/ (0.889 >489) =33.8MPa< o=215MPa验算合格(3) AO验算节点A处用2根60 (8=5)钢管，并用2块400 >20 >2mm 的钢板连接W 管=兀D3 (1-d4/D4) /32 >2=81874mm 3W 板=bh2/6X2=12 >202/6X2=57600mm 3卢Ma/1.15 ( W 管+W 板)=21.09 X106/1.15/ (81874+57600 ) =131.5MPa< q=215MPa验算合格(4) 拉杆验算拉杆受拉力 N=F6=F1+F2+F3=27.43KN受剪力Q=21

25、.09KN所需最小截面积 Smin=N/ 8=27430/170=161mm 2选用拉杆直径为22mm , S=380mm 2>Smin拉杆受剪应力 V=Q/s=21090/380=55.5 MPa< o=200MPa验算合格八、荷载试验1、三角悬挑支架：水平杆、斜杆、腹杆用©48钢管；下悬主斜杆、 主立杆用©60钢管。三角悬挑支架间距1.0m。顶部使用© 22螺栓与 钢梁翼板（钢梁纵向顶部翼板上距边 10cm钻©24孔）连接，螺栓帽 向下，用两个螺帽扭紧。三角悬挑下部使用钢管底托支撑在钢梁腹板 上，并顶紧支架，横杆顶面端点比内水平高2cm

26、,竖杆应垂直于箱梁 腹板。两三角支架间在上横杆及立杆两处用© 48钢管扣件做纵向连接, 防止三角支架左右摆动。2、 三角悬挑支架根据计算及施工经验满足设计要求，但考虑支 架在加工过程中的焊接质量及各种不利因素，要求随机抽查 2.1m支 架2榀做荷载试验。3、在两榀三角支架上进行计算荷载的 1.2倍做试验；两榀支架 堆载重量为：2.743t X1.2 X2=6.583t。4、为保证三角支架试验与计算受力相符，荷载试验采用在每支 点用1 ©10钢丝绳悬吊下来，距地面1.0m位置搭设1 X3.0m钢管平 台；在吊点下设120槽钢横梁，在槽钢横梁上设4根10 XOcm纵向 方木，利

27、用方木挠度来调节吊点钢丝绳长度，在方木上置砂袋，在砂袋上布置4根10 XOcm方木横向方木，在方木上配载钢筋砼预制板8块4.23 >0.3 X).2m及4根12槽钢3m长纵横梁和20包砂袋。槽 钢+砂袋+方木= 1.5t实际加载：4.23 ».3 ».2m $ 疋.5t+1.5t=6.583t测量未变形满足要求5、一次加载50%，观察支点边顶点的下沉、位移及螺栓连接处、 竖杆与横杆交接处产生的变形，24小时再加50%。再观察上述变形 情况。九、悬臂支架施工安全技术措施1、进入施工现场，必须带安全帽，特种作业人员必须经过技术 培训并通过考核，持证上岗。2、严禁赤脚、穿拖鞋、穿硬底鞋在高空作业。严禁在架子上打 闹、休息，严禁酒后作业。正确使用安全防护用品，高处作业必须系 安全带，着装灵便，穿防滑鞋。作业时精力集中，团结合作，互相呼 应，统一指挥。3、本支架安装属高空作业。高空作业人员，不得患有高血压、 心脏病、贫血、癫痫病、恐高症、眩晕等禁忌证；4、支架安装作业中严格执行班前安全讲话，操作按能力、水平 分工明确，听从指挥协调配合。5、支架安装时必须在钢梁高强螺