汽轮机课程设计zhong.

1、汽轮机课程设计第一部分：设计题目与任务 题目：汽轮机热力计算与设计 根据给定的汽轮机原始参数来进行汽轮机热力计算与设计：1、分析与确定汽轮机热力设计的基本参数，这些参数包括汽轮机的容量、 进汽参数、转速、排汽压力或冷却水温度、回热加热级数及给水温度、供热汽轮 机的供热蒸汽压力等 ;2、分析并选择汽轮机的型式、配汽机构形式、通流部分形状及有关参数3、拟订汽轮机近似热力过程线和原则性回热系统，进行汽耗率及热经济性 的初步计算 ;4、根据汽轮机运行特性、经济要求及结构强度等因素，比较和确定调节级 的型式、比烩降、叶型及尺寸等 :5、根据通流部分形状和回热抽汽点要求，确定压力级即非调节级的级数和 排汽

2、口数，并进行各级比焙降分配 ;6、对各级进行详细的热力计算，求出各级通流部分的几何尺寸、相对内效 率和内功率，确定汽轮机实际的热力过程线 ;7、根据各级热力计算的结果，修正各回热抽汽点压力以符合实际热力过程 线的要求，并修正回热系统的热平衡计算 ;8、根据需要修正汽轮机热力计算结果 .第二部分：设计要求1) 运行时具有较高的经济性 ;2) 不同工况下工作时均有高的可靠性 ;3) 在满足经济性和可靠性要求的同时， 还应考虑汽轮机的结构紧凑、 系统简 单、布置合理、成本低廉、安装和维修方便及零部件通用化、 系列标准化等因素。第三部分：设计内容一、汽轮机热力计算与设计原始参数主蒸汽压力3.43Mpa

3、,主蒸汽温度435C;冷却水温度20C，给水温度160C ;额定功率Pe:23MW调节级速比xa:0.24二、汽轮机设计基本参数确定1 、汽轮机容量额定功率 Pe:23MW2、进气参数汽轮机初压Po=3.43Mpa汽轮机初温t0=435 C3、汽轮机转速 n=3000rad/min4、排气压力汽轮机排气压力Pc=0.005Mpa冷却水温tc1= 20 C5、回热级数及给水温度给水温度tfw=160 C 回热级数Z=3级三、选型、配汽及流通部分的设计计算1 、汽轮机型号由排气压力和冷却水温可知汽轮机为：凝气式汽轮机。型号： N23-3.43/4352、配汽方式汽轮机的配汽机构又称调节方式，与机组

4、的运行要求密切相关。通常的喷嘴配汽、节流配汽、 变压配汽以及旁通配汽四种方式。 喷嘴配汽是国产汽 轮机的主要配汽方式，由已知参数以及设计要求选用喷嘴配汽方式。四、拟定汽轮机近似热力过程曲线和原则性热力系统，进行汽耗量、回热系统热平衡及热经济性的初步计算1 、近似热力过程曲线的拟定（ 1 ）进排汽机构及连接管道的各项损失蒸汽流过各阀门及连接管道时， 会产生节流损失和压力损失。 下表列出这些 损失通常的取值范围。表（1）汽轮机各阀门及连接管道中节流损失和压力估取范围损失名称符号估算范围主汽管和调节阀节流损失邙0(0.03 0.05 ) po排汽管中压力损失(0.02 0.06 ) pc回热抽汽管中

5、压力损失Pe(0.04 0.08 ) pes图（1）进排汽机构损失的热力过程曲线（2）、汽轮机近似热力过程曲线的拟定根据经验，对一般非中间再热凝汽式汽轮机可近似地按下图所示方法拟定近似热力过程曲线，计算过程如下:由已知的新汽参数p。、to，可得汽轮机进汽状态点0,并查得 初比焓h°=3305KJ/kg。由前所得，设进汽机构的节流损失 Po=O.O4Po=O.O4*3.43=O.1372Mpa，得调节级前压力 PoZ = Po - P°=3.43-O.1372=3.2928MPa，并确定调节级前蒸汽状态点1。过1点作等比熵线向下交于R线于2 点，查得 h2t=2129KJ/k

6、g ,整机的理想比焓降(ihtmac )=3305 - 2129 = 1176KJ/kg。由上估计进汽量后得到的相对内效率n ri =85%有效比焓降 htma= ( htma) n ri =999.6KJ/kg ,排汽比焓 hz=h° - htma= 3305-999.6 = 2305.4 KJ/kg,在h-s图上得排汽点Z。用直线连接1、Z两点，在中间3'点处沿等 压线下移2125KJ/kg得3点，用光滑连接1、3、Z点，得该机设计工 况下的近似热力过程曲线，如图(2)所示：hz=2305.4kJ/kg30h2t=2129kh°=3305kJ/kkauko图(2

7、) 23MW凝汽式汽轮机近似热力过程曲线2、汽轮机总进汽量的初步估算一般凝汽式汽轮机的总蒸汽流量 Do可由下式估算：Do3.6Pe(t/h)式中：Pe 汽轮机的设计功率，按额定功率计算，取 23MW仏htmacj通流部分的理想比焓降，1176KJ/kg ;ri汽轮机通流部分相对内效率的初步估算值0.85 ；g 机组的发电机效率；m 机组的机械效率；D 考虑阀杆漏气和前轴封漏汽及保证在处参数下降或背压升高 时仍能发出设计功率的蒸汽余量，通常取 =3%左右，t/hm 考虑回热抽汽引起进汽量增大的系数，它与回热级数、给水 温度、汽轮机容量及参数有关，通常取 m=1.081.25，取 m=1.20 D

8、 =2.30t/h m =0.99 g =0.98 贝UD。3.6 x 230001176 0.85 0.99 0.981.20 2.30 = 104.75t/h调节抽汽式汽轮机通流部分设计式，要考虑到调节抽汽工况及纯凝汽 工况。一般高压部分的进汽量及几何尺寸以调节抽汽工况作为设计工 况进行计算，低压部分的进汽量及几何下以纯凝汽工况作为设计工况 进行计算。3、回热系统的热平衡初步计算 (1)回热抽汽压力的确定1) 除氧器工作压力除氧器的工作压力与除氧效果关系不大，一般根据技术经济比较和 实用条件来确定。通常在中低参数机组中采用大气式除氧器。大气式除 氧器的工作压力一般选择略高于大气压力，取0.

9、118MP。对应饱和水温度ted ' =104.25C,供给除氧器的回热抽汽压力一般比除氧器的工作压 力高 0.2 至U 0.3MP&2) 抽汽管中压力损失.巾e在进行热力设计时，要求 心Pe不超过抽汽压力的10%通常取"Pe= ( 0.040.08 ) Pe，级间抽汽时取较大值，高中压排汽时取较小值。3）表面式加热器出口传热端差、：t由于金属表面的传热阻力，表面式加热器的给水出口水温tw2与回热 抽汽在加热器中凝结的饱和水温te间存在温差：t= te-tw2称为加热器的 出口端差，又称上端差，经济上合理的端差需通过综合的技术比较确定。一般无蒸汽冷却段的加热器取:.t

10、=36 °C4）水温的确定根据给水温度160C，可得加热器H给水出口温度为160C，且饱和水温度ted ' =104.25 C，根据等温升分配原则得出加热器 H2的出口水温度为 104.25+0.5* （160-104.25 ） =132.125 C，同理求得其他。5）回热抽汽压力的确定在确定了给水温度tfw、回热抽汽级数Zfw、上端差t和抽汽管道压损.'Pe等参数后，可以根据除氧器的工作压力，确定除氧器前的低压加 热器数和除氧器后的高压加热器数，同时确定各级加热器的比焓升 ： hw或温升氏w。这样，各级加热器的给水出口水温tw2也就确定了。根据上 端差：t可确定各级

11、加热器内的疏水温度te，即te=tw2 + ： t o从水和水蒸 气热力性质图表中可查得te所对应的饱和蒸汽压力 个加热器的工 作压力Pe。考虑回热抽汽管中的压力损失，可求出汽轮机得抽汽压力Pe， 即Pe=Pe+，Pe。 Pe =0.96 Pe在汽轮机近似热力过程曲线中分别找出个抽汽点得比焓值he。所得近似回热加热曲线抽汽点如下图:图（3）近似回热加热曲线抽汽点参数图表（2） 23MW凝汽式汽轮机加热器汽水参数加热器号HHdH2抽汽压力Pe（ MPa0.6100.1420.036抽汽比焓he（ KJ/kg）2785.762653.632629.54抽汽管压损失也Pe8%17%8%加热器工作压力

12、Pe（MPa0.5850.1360.035饱和水温度teC）165104.2575.5饱和水比焓he（KJ/kg）653.91437.01299.30出口端差6 tC)503给水出口水温tw2(C)160.00104.2571.5给水出口比焓hw2(KJ/kg)638.28441.01290.73(2)、各级加热器回热抽汽量计算3飞蓟图(4) 加热器热平衡图 理如梆器1 £环如殊豔*朦拭帑1) Hi高压加热器给水量：Dfw=D0- D + A Dj=104.75-1+0.5=104.25t/h式中 A D 高压端轴封漏汽量， 取1t/h ;A Dj 射汽漏汽器耗汽量， 取0.5t/h

13、 ;加热器的热平衡方程：A de1*(he1-he1 ' )* n h=Dfw* (hw2-hw1)式中：n h加热器效率，一般取n h=0.98 (下同)该级回热抽汽量为：Dfw(hw2' hw1)=104.25 X( 638.28-441.01 ) /(2785.76-653.91) X 0.98= (he -he1) h9.84t/h2) Hd (除氧器) 除氧器为混合式加热器分别列出除氧器的热平衡方程是与质量平衡式:-Dedhed ' (- De - Dl1 )he ' Dcwg = DfwhedDcw= D|1Ded'DelfW代入数据解得：抽

14、汽量.Ded=16.46t/h 凝结水量Dcw=77.05t/h3) H低压加热器凝汽器压力为0.0048MR时，对应的的凝结水饱和温度 tc=32.1486 C。 凝结水流经抽汽冷却器的温升可根据冷却器的热平衡求得。”低压加热器凝结水进口水温twi=32.1486+3=35.148 °C ,对应的比焓值为134.661KJ/kgFt的计算抽汽量为 D et = D cw (h w2 h w1 )/0.98(h e2 - he)=77.05 X( 290.73-134.661 )/( 2629.54-437.01 )x 0.98=5.59t/h4、流经汽轮机各级机组的蒸汽两级及其内功

15、率计算调节级：Do =240475t/hR。= 17266(%乜)=衿96麻帶05一3050)3.63.6(调节级后压力为1.226MPa比焓值h2 =3089.2kJ/kg。待调节级型式选定及热力计算后求得，第一次估算时，可估取调节级理想比焓降及级效率后在 h-s图的近似热力过程曲线上查得)第一级组：D1 =D0 _呵=WI43E5-1=W3375/hPi1=D (hi-h e1)/3.6=103.75 x( 3089.2 - 2785.76) /3.6=8744.97kw第二级组：B=D- Dei=103.75-9.84=93.91t/hPi2=D2 (he1-h ed) /3.6=93.

16、91 x( 2785.76 - 2653.63) /3.6=3446.76 kw第三级组:D=D- Bd=93.91-16.46=77.45t/hPi3=D3 (hed-h 2) /3.6=77.45 x( 2653.63-2629.54 ) /3.6 =518.27 kw第四级组:D=D- 0=77.45-5.59=71.86 t/hPi4=D (h2-h z) /3.6=71.86 x( 2629.54 - 2305.4) /3.6=6470.19 kw整机内功率：Pi=艺 Pi=6279.18+8744.97+3446.76+518.27+6470.19=25459.37kw5、计算汽轮

17、机装置的热经济性机械损失 P庐P(1- n m)= 25459.37 X (1-0.99)=254.5937 kw轴端功率 P a=P- Pm =25459.37-509.1874=25204.7763kw发电机功率 Pe=Pan g=25204.7763X 0.98=24700.68 kw 符合设计工况Pe=23000kw的要求，原估计的蒸汽量D0正确。Do 汇 103沁叫Pm m=3.67 t/h2436724.367 (3305 -2312.8)3.6=3.733-88.23 0.985汽耗率：d=D° 10 =10942(°04700&4 =4.24kg/(

18、kw.h)Fe25192.47不抽汽时估计汽耗率:汽轮机装置汽耗率:q 二d(h。-he =4.24 X (3305-632.28)=11332.33 KJ/(kw.h)汽轮机装置的绝对电效率：引=3600 =3608/1|1332.37321.76%q 11706.5汽轮机热平衡计算结果由下表计算出：表(3)基本数据初压 po(MPs)3.43射汽抽汽器汽耗量？Det(t/h)0.5初温t 0( C )435射汽抽汽器比焓降？het(KJ/kg)2303.7初比焓h0(KJ/kg)3305总进汽量Db(t/h)104.75工作转速n(r/min)3000前轴封漏汽量？D(t/h)1冷却水温t

19、ct( C)20流入凝汽器蒸汽量DC(t/h)71.86汽轮机背压pc/p c (MPa)0.0049/0.0047给水泵压头 PfP (MPa)6.27凝汽器出口水温tc( C )32.1486凝结水泵压头pfp(MPs)1.18抽汽冷却器出口水温 tet( C )35.1486表(4)热平衡计算数据加热器加热抽汽抽汽压力Pei(MPa)抽汽比焓hei (KJ/kg)加热器压力1P ei ( MPa)Pe下饱和水温度t'ei( C )Pe下饱和水比焓 hei ( KJ/kg)H0.6102785.760.585165.00653.91HH0.1422653.630.136104.25

20、437.01HH0.0362629.540.03575.50299.30加热器凝结给水ikg蒸汽放热量A he(KJ/kg)被加热的凝结水量Dw (t/h)加热器 进口水 温tw1 C加热器进 口水比焓hw1(KJ/kg)加热 器出 口端差出口水 温t w2( C )出口水比 焓hw2(KJ/kg)给水比焓升也hw (KJ/kg)Hi2105.0649.1104.254385160638.28130.67Hd2256.7548.0268.5285.680104.25441.01143.92H22329.5140.9935.14134.598371.5290.7358.98加热器抽汽量计算抽气量

21、 Dei' (t/h)前轴封回收相当量心D： ( t/h)上级加热器疏 水相当量AD e(i _1) ( t/h头际抽气量Ad；( t/h)Hi4.294.33Hd3.760.850.252.66违1.890.461.43表(5)汽轮机装置的热力特性数据排气比焓hz( KJ/kg)2305.4发电机端功率Pe(kw)24700.68等比熵排气比焓h2t( KJ/kg)2129汽轮机总进气量D0(t/h)104.25理想比焓降(htmat) ' ( KJ/kg )1176汽耗率 d(kg/(KW?i)4.24有效比焓降 hi ( KJ/kg )999.6不抽汽时汽耗率d'

22、(kg/(KW?i)3.67汽轮机内效率叫(%)85给水温度ttw( C )160汽轮机内功率Pi(kw)25459.37给水比焓hfw( KJ/kg )640.24机械损失厶pm；kw)254.5937热耗率 q(kg/(KW?i)11332.33联轴器端功率pa(kw)25204.77绝对电耗率 帕()31.76发电机效率(%)98五、根据汽轮机运行特性、经济要求及结构强度等因素，比较和确定调节级的 型式、比烩降、叶型及尺寸等1调节级选型由于双列级能承担较大的理想比焓降，一般约为160500KJ/kg ;但它的级 效率及整机效率较低，在工况变动时其级效率变化较单级小； 采用双列级的汽轮 机

23、级数较少，结构紧凑，因为其调节级后的蒸汽压力与温度下降较多，所以除调节级汽室及喷嘴组等部件需较好的材料外，汽缸与转子的材料等级可适当降低， 从而降低机组造价，提高机组运行的可靠性，故选用双列调节级。图(5)双列组通道形式本机调节级比焓降选310KJ/kg，调节级速比xa =0.24.=13 20%-b为第一列动叶反动度叫=913%取1 b "4.77%'为导叶反动度'=12%取 l】g=1.794%取叮=3.436%104.753.6 0.06485 . 3.43/0.04322=50.360(cm )=5.0360 10 3 m2=0 . 8 7 73( m / s

24、)C G V / A-b 为第二列动叶反动度为提高调节级的级效率，一般调节级都带有一定的反动度。由于调节级为 部分进汽级，为了减少漏汽损失反动度不适宜选的过大。 双列调节级各列叶栅反 动度之和0 m不超过13%- 20% 故选取O m=20%假设Aen是全部进气量在临界状态下通过调节级所需要德喷嘴当量面积，则:进入喷嘴的蒸汽初速：=0.877 / 5.0360 10= 174.146(m /s)2、调节级几何参数计算(1) 调节级平均直径的选择选择调节级平均直径是通常要考虑制造工艺调节级叶片的高度以及第一压 力级的平均直径。一般在下列范围内选取：中低压汽轮机(套装叶轮)取dm =1000120

25、0mm。本机选取 df1100mm(2) 各级平均直径确定1)第一压力级平均直径的估取dm =0.2847Xa .帀m n =3000r / minXa=0.24 ；.ht级理想比焓将，假设.ht =50 kj/kg则dm =0.2847*0.24* 50 =0.48m2)本机末级直径的估取dm2 =(m)式中 Gc 通过末级的蒸汽流量，kg/s?2末级动叶出汽角，一般取：2 ： 900末级余速损失系数,般上=0.015 0.025，取 =0.020V2 末级动叶排气比容,m3 / kg查得 V2 =27.414二末级径高比，:1 253 本机取 卄2.5则dm=1.85m31.266 27.

26、414 2.5140、0.02 999.6 sin903）确定压力级平均直径的变化采用作图法确定压力级平均直径的变化规律，如图5所示，在横坐标上任取长度为=20cm的线段BD,用以表示第一压力级至末级动叶中心之轴向距离。在 BD两端分别按比例画出第一压力级与末级的平均直径值，如图5中的AB与（AB=也,CD二仏）。根据所选择的通道形状，用光滑曲线将 A C两点连接起来，10 10AC曲线即为压力级各级直径的变化规律。（3）级数的确定及比焓的分配1）压力级平均直径dm在图5上将BD线段分为10等分，如图5中1-29点，从图中量出各段 长度，求出平均直径AB 亠 i1 -1 2-2 9 -9CDd

27、m10110.1007 - 0.1063 - 0.1099 - 0.1133 - 0.1200 - 0.1251 - 0.1326 - 0.1402 - 0.1503+0.1637 - 0.1763=X1011= 1.308 m2 ）压力级平均理想比焓降 片1 Att =12.227 勺二 丨（kJ/kg）（Xa丿Xa=0.241.308丫也tt =12.227疋 I =83.674KJ/kgt10.24 丿y3）级数的确定Z =讨1叱/ "ht（取整）式中"htp压力级组理想比焓将；、；重热系数，取-0.06贝UZ =1119.141 0.06 / 84.428=14.0

28、51取Z =14级ri校核:式中Ka:=Kari 4T9Z -1系数，取Ka =0.16 ；压力级组的内效率,出，0.8163=ht1119.1414一1XX41914估取正确4）比焓降的分配 将图5中线段贝y ： =0.161-0.8163= 0.0729在误差范围内，BD重新分为13份，在平均变化曲线 AC上求出各级的平均直径，根据求出的各级平均直径，选取相应的速度比，根据式环=12.337血'、X a求出各级的理想比焓降，将参数列成表 3表（6）比焓降分配辅助用表格级号平均直径速度比试算理想比焓降dmXa ht11.0070.2452.121.0600.2457.731.0810

29、.2460.041.1020.2462.451.1340.2466.161.1990.2473.971.2240.2477.081.2800.24:80.9:91.3280.2487.0101.4000.2496.7111.4740.24107.2121.5730.24122.1131.1400.24132.7141.7630.24153.4总和1229.23、叶型和尺寸的选取(1)叶型图(7)叶栅参数T叶栅节距；b叶栅弦长；dy:；喷嘴与动叶的安装角；B叶栅宽度本汽轮机喷嘴气流速度的马赫数在0.81.3之间，所以选用带b的跨音速 叶栅，具体选取如下：表(7)汽轮机叶片选型喷嘴TC2b 型叶宽

30、30.2mm安装角39°第一列动叶片TP 1b 型叶宽38mmr安装角81°导叶TP3A叶宽32mm安装角80°第二列动叶片TP5A 型叶宽38mmr安装角79。(2)叶片弦长的选择弦长bnB mmsin dy sin Py式中B叶栅宽度，(mm):y l 喷嘴与动叶安装角则：喷嘴bn3 0.2_ s i n 3 94 7.98第一列动叶bb 38= 38.47 mmsin 810导叶bn32= 32.49 mmsin 800第二列动叶bb38= 38.71 mmsin79°(3)相对节距tn和叶片数Z的确定喷嘴或导叶的相对节距t； =3，在选定型叶片时

31、估取，则bn喷嘴或导叶的节距一tn =tn|_bn(mm)则喷嘴取=0.75动叶的节距tn二tbLbn mm石=0 . 7 54 7 .z9 83n5m9 8第一列动叶，取t； =0.68tb=0.683 8.4 72n6m16导叶取tn =0.60tn =0.60 32.49 =19.49 mm第二列动叶取tn =0.55tb =0.55 38.71 =21.29 mm喷嘴数Zn =y©e/tn(取整，偶数)式中dn 平均直径， mm 取 dn =1100 mm ；e部分进气度，e =0.35 0.45，取 e =0.40则喷嘴叶片数 Zn =3.1416 1100 0.40/35

32、.98=38.42取 Zn =40导叶及动叶片数Zb=Mb/tb则：第一列动叶片数 Zb =3.1416 1100/26.16=132.10取 Zb =134导叶片数 Zb =3.1416 1100/19.49 =177.30取 Zb =178第二列动叶片数 Zb =3.1416 1100/21.29 =162.32取 Zb =1644、流通部分CAD绘图另附六、对各级进行详细的热力计算，求出各级通流部分的几何尺寸、相对内效率和内功率，确定汽轮机实际的热力过程线已知：级流量 G=21.19kg/s，级前参数 P0 =3.43 MPa h0 =3305kJ/kg，3Vo =0.0432m / k

33、g，级后压力 P2 =1.42MPa 转速 n=3000r/min,反动度b =14.77%，门g =1.794%，门=3.436% , C° =174.146 m/s。由P°,h0及P2在h-s图上查得级理想焓降 M=310kJ/kg，级总反动度：0m=rj + 0 + P0. 4 7 7 £.01794 0. 0 3436 20%喷嘴中理想比焓降 Ahn =(1-0m)M =(1-0.20)x310 = 248(kJ/kg)初速动能2 2也=2 0 0 0二 2 00 015.16 理他)滞止理想比焓降.：h ：h ：ho 2 48 1 5. 16 3 2 6

34、kJ/kg6 3喷嘴出口汽流理想速度5 =4 4. 7.2h7= 4 4. 7 2 2 6 3. 1 63=7 25. 46 1 )m/s喷嘴速速系数取0.95喷嘴出口汽流实际速度 G = Gt =0.95 725.461 =689.188( m/s)喷嘴后压力查得 R =3.77，喷嘴压力比，；=3.77/8.16=0.462： 0.546所以采用渐缩喷嘴，喷嘴出口面积即喷嘴喉部面积0.0648 ,' F0 7%2 1.19236.724cm0.0648 3.43/0.0432喷嘴出口叶片高度 lnn =11.95 mmZntnSi n%第一列动叶中理想比焓降 厶hb=0.1477

35、310 =45.787 kJ/kg第一列动叶中理想进口汽流方向'ta n，GmC1 cos% -u调节级圆周速度 u h恵dnn/60=3.1416 0.1 3000/60=172.78 m/s=tan 4689.188si n15689.188cos150 -172.78=20第一列动叶进口汽流速度.，1=C1sin：1 = 689.188sin15 =5246 m/ssin 20°第一列动叶进口速度动能也 二 wj/2000 = 524.612/2000 = 137.60 kJ/kg第一列动叶滞止比焓降.：hb： = .hbhu 45 7 87 1 3 7. 6=0 1k

36、J/kg 38 7第一列动叶出口汽流理想速度2t = 44.72、応=44.72 . 183.387 = 605.60m/s第一列动叶速度系数取=0.9第一列动叶出口汽流实际速度2二;： '2t =0.9 605.60 = 545.04 m/s第一列动叶出口绝对速度的方向和大小:545.04 sin18：2 二 tan 一2sin 2= tan 一1545.04 cos18-172.78=26 0C2 sin : 22sin ：2545.04 sin18sin26。=384.52 m/s第一列动叶动能损失hb = (1 - 2)讥 (1 -0.92) 183.387二 34.84kJ/

37、kg第一列动叶余速损失hc2 = C22 / 2000 = 384.522 / 2000 = 73.92 kJ/kg导叶中理想比焓降心hg =0gh 尸0.017943105J/kg导叶进口汽流方向十 tan，C1sin -丄 _1689.188si n18=tan-u= 24.41 0689.188cos18 -172.78导叶进口汽流速度G sin ：689.188 sin18导叶进口速度动能导叶滞止比焓降导叶出口理想速度sin 24.41。=栏58 m/s=叫2 / 2000 = 478.582/2000 = 114.51 kJ/kghg： = hghiw 6=2 8 114. 4 0

38、1k2/0g 79工 4 4. 7 212 0. 7 9 m/4 9 1.49导叶出口实际速度;.?2 2t = 092 491.49 = 452.17 m/s导叶出口绝对速度方向和大小:d2 二 j =24。C2 = 2 - 452.17 m/s导叶余速损失：hc =C22 /2000H452.172 /2000 =102.23 kJ/kg第二列动叶的理想比焓降Ahb =0b心ht =0.03436 310 1kJ/k 5进口汽流方向十 tanC2sin：1 七討452.17sin240C2 cos：j -u037.45 0452.17cos24 -172.78第二列动叶进口汽流速度Gsiz

39、452.17 血24'302.32 m/ssin 37.45°第二列动叶进口速度动能 讣.j/2000-302.322/2000 = 45.70 kJ/kg第二列动叶滞止比焓降.讥'=% =12.03 45.70 = 57.73 kJ/kg第二列动叶出口汽流理想速度灼2t =44.72阿了 = 44.72父丿57?3=339.78 m/s第二列动叶速度系数'二0.93，则第二列动叶出口汽流实际速度匕二 2=0.93 339.78 = 315.99 m/s第二列动叶出口绝对速度方向和大小:,丄 j «2 sin P2丄 _1315.99rin 32d2

40、 = tantan2 cos P2 -u315.99 cos32 -172.78-60.38 0-42315.99 畑20Sina2sin60.38。=192.62 m/s第二列动叶损失Ahb 广(1毋 2 争h/ =( 4 0. *3 ) 57. 7 3J/k©. 80第二列动叶的余速损失傀 二 C22 /2000 = 192.622 / 2000 = 18.55 kJ/kg第一列动叶出口面积空 1021.19 °.201紅 1 35.45 cm5315.99部分进汽度: dm 3.141 1100第一列动叶高度lb e dbsi n21 3 5. 45 21 00. 4

41、 1 6 3. 1 4 1 6 1 1 0 030.i 讣鞭面积比A/人二135.45/30.39导叶出口面积AgGV2 1 仁 211 9 0.20傀 139.4cm3 1 5.99导叶高度 lg1 3 9. 4 21 0e dgsi n22 3. 6rt5m0. 4 1 6 3. 1 4 1 5 1 1 00 sin24面积比Ag / An = 139.430.39第二列动叶出口面积AbGV2 104 2119°.213£143.1cm315.99第二列动叶高度lbAb214 3. 17 1 0e db's i n：20. 41 6 3. 1415 1 1 oW

42、 8s32面积比Ab/An=143.17/3£.39表（8）各热力数据计算汇总序号名称符号单位喷嘴第一列动叶导叶第二列动叶1蒸汽流量Gkg/s21.192级前压力P0MPa3.433级前蒸汽比焓h0kJ/kg33054级前蒸汽比容V。3m /kg0.4325级平均直径dmmm11006级后压力P2MPa1.427级理想比焓降AhtkJ/kg3108级假想速度Cam/s691.169圆周速度um/s172.7810速度比Xa0.2411进汽度e0.41612进口烝汽温度to (切c43513进口烝汽压力P)(R)MPa3.431.431.381.3414进口烝汽比焓ho(hjkJ/kg330532173215311915叶栅进汽角P1 (% )(° )202024.4137.4516进口汽流初速Co(灼 Jm/s0545.04478.48302.3217初速动能叽(Ah闻)kJ/kg0137.60114.5745.7018反动度dbg)%14.771.7943.43619叶栅理想比焓降也 hnQhJkJ/kg24845.7875.5610.6520叶栅后理想比焓h