固定管板式换热器论文

1、固定管板式换热器中文摘要关键词：换热器；设计；校核；固定管板式目 录文献综述1二、传热工艺计算72.1 原始数据72.2 定性温度及确定其物性参数72.3 传热量与水蒸汽流量计算82.4 有效平均温差计算92.5 管程换热系数计算102.6 结构的初步设计122.7 壳程换热系数计算122.8 总传热系数计算142.9 管壁温度计算152.10 管程压力降计算162.11 壳程压力降计算173.1 换热管材料及规格的选择和根数的确定213.2 布管方式的选择213.3 筒体内径的确定223.4 筒体壁厚的确定223.5 筒体水压试验233.6 封头厚度的确定243.7管箱短节壁厚计算253.8

2、管箱水压试验263.9管箱法兰的选择263.10管板尺寸的确定及强度计算273.11 是否安装膨胀节的判定：423.12 防冲板尺寸的确定：423.13 折流板尺寸的确定：423.14、各管孔接管及其法兰的选择：433.15 开孔补强计算：463.16、支座的选择及应力校核493.16.1 支座选择493.16.2 耳座的应力校核50致谢53参考文献54 234（4）考虑到结构性能，需要优先考虑空气冷却艺术和工艺需要。应该采用垂直防风墙以提高冷凝空气的系数利用率。二、传热工艺计算2.1 原始数据管程水的进口温度t1=21管程水的出口温度t1”=93管程水的工作压力P1 =1.1MPa管程水的流

3、量G1=195000 Kg / h壳程水蒸汽的入口温度t2 =170.4壳程水蒸汽的出口温度t2” =96壳程水蒸汽的工作压力P2 =0.8 MPa2.2 定性温度及确定其物性参数管程：管程水定性温度 t1=57管程水密度查物性表得1=984.67Kg/m3管程水比热查物性表得CP1 =4.1775KJ /(Kg)管程水导热系数查物性表得1=0.6441w /(m)管程水粘度1=4.937510-4 Pas管程水普朗特数查物性表得Pr1=3.848壳程：壳程水蒸汽定性温度：壳程水蒸汽冷凝点: ti=t2=170.4冷却段：t2=冷凝段： 壳程水蒸汽密度查物性表得：冷却段:2=932.016Kg

4、/m3冷凝段: =4.154 Kg/m3壳程水蒸汽比热查物性表得：冷却段:Cp2=4.273KJ /(Kg)冷凝段: =2.588 KJ /(Kg)壳程水蒸汽导热系数查物性表得：冷却段:2=0.6857w/(m)冷凝段：=0.03134w /(m)壳程水蒸汽粘度：冷却段:2= 212.45610-6Pas 冷凝段：= 14.725710-6 Pas壳程水蒸汽普朗特数查物性表得：冷却段:Pr2 =1.328冷凝段: =1.21062.3 传热量与水蒸汽流量计算取定换热效率=0.98则设计传热量:Q0=G1Cp1（t1”t1）10003600=1950004.1775（93-21）1000/360

5、0=1.629107W由Q0=G2r+Cp2（t2t2”）导出水蒸汽流量G2，r为t2时的汽化潜热r=2052.612KJ/Kg水蒸汽流量：G2=7.012s冷却段传热量:Q2=G2Cp2(ti-t2”) =7.0124.273103(170.4-96) =2229193.3W冷凝段传热量:=G2r=7.0122052.612103=14392915.34W设冷凝段和冷却段分界处的温度为t3根据热量衡算：=83.332.4 有效平均温差计算逆流冷却段平均温差:逆流冷凝段平均温差:由于是单壳程，单管程换热器不用温差校正系数故冷却段：有效平均温差：冷凝段：有效平均温差：114.42.5 管程换热系

6、数计算初选冷却段传热系数: = 900w（mk）初选冷凝段传热系数: 则初选冷却段传热面积为:m2初选冷凝段传热面积为: 选用252.5的无缝钢管做换热管则: 管子外径d0 =25 mm管子内径di=20 mm管子长度L=4500 则需要换热管根数:根可取换热管根数为478 根管程流通面积:a1=Nt =管程流速:w1=管程雷诺数: 管程冷却段的定性温度:管程冷却段传热系数: 管程冷凝段的定性温度: 管程冷凝段传热系数: 2.6 结构的初步设计查GB151-1999 知管间距按1.25 d0取管间距:s=0.032 m管束中心排管数: 根，取24根则壳体内径: m圆整为: Di =900 则长

7、径比: (合理)折流板选择弓形折流板:弓形折流板的弓高: h=0.2Di =0.20.9=0.18 m折流板间距: m 取B=300mm折流板数量: 块 取14块=2.7 壳程换热系数计算壳程流通面积: 壳程流速:冷却段: m/s冷凝段: m/s壳程当量直径: m 冷凝段管外壁温度假定值: 膜温: 膜温下液膜的粘度: = m膜温下液膜的密度: 膜温下液膜的导热系数为: 正三角形排列冷凝负荷: 壳程冷凝段雷诺数: 壳程冷凝段传热系数: 冷却段管外壁温假定值:tw2=96冷却段雷诺数:壁温下水粘度:粘度修正系数: 壳程传热因子查图2-12得: Js=110= 冷却段壳程换热系数:2.8 总传热系数

8、计算查GB-1999 第138 页可知水蒸汽的侧污垢热阻:m2w管程水选用地下水，污垢热阻为: (m2/w) 由于管壁比较薄，所以管壁的热阻可以忽略不计冷却段总传热系数:传热面积比为:(合理)冷凝段总传热系数:传热面积比为:（合理）2.9 管壁温度计算设定冷凝段的长度: L=3.4555米=冷却段的长度: =冷却段管外壁热流密度计算: wm2冷却段管外壁温度：误差校核:误差不大冷凝段管外壁热流密度计算:w（m2）冷凝段管外壁温度:误差校核:误差不大2.10 管程压力降计算管程水的流速:ms管程雷诺准数：管程摩擦系数: 压降结垢校正系数:沿程压降:管程数: 管程回弯次数: n=0回弯压降: 取管

9、程出入口接管内径:管程出入口流速:局部压降:管程总压降:管程允许压降: 符合压降要求。2.11 壳程压力降计算壳程当量直径:壳程流通面积:m2壳程流速: 冷却段: 冷凝段: 壳程雷诺数:壳程冷却段雷诺数: 壳程冷凝段雷诺数: 查表壳程摩擦系数:冷却段: 冷凝段: 壳程粘度修正系数:冷却段: 冷凝段: 管束周边压降:冷却段管束周边压降:冷凝段管束周边压降:导流板压降: （无导流板）查表取壳程压降结垢系数:冷却段: 冷凝段: 取壳程进口接管内径: 壳程出口接管内径: 壳程出口流速: 壳程进口流速: 局部压降:冷却段: 冷凝段: 冷却段壳程总压降: 冷凝段壳程总压降: 壳程允许压降: 压降符合要求

10、压降符合要求三、固定管板式换热器结构设计计算（管程设计温度:100 壳程设温度:200）3.1 换热管材料及规格的选择和根数的确定序号项目符号单位数据来源及计算公式数值 1换热管材料#20 2换热管规格 3传热面积168.98 4换热管根数根478 5拉杆直径GB1511999管壳式换热器表4316 6拉杆数量根GB1511999管壳式换热器表4463.2 布管方式的选择序号项目符号单位数据来源和数据计算数值1 正三角形GB1511999图112 换热管中心距GB1511999表12323 隔板槽两侧相邻管中心距GB151199表12443.3 筒体内径的确定序号项目符号单位数据来源和计算公式

11、数值1换热管中心距GB1511999表12322换热管根数根4783管束中心排管根数根244换热管外径255到壳体内壁最短距离86筒体内径8367实取筒体公称直径TEMA标准R3.139008布管限定圆直径8843.4 筒体壁厚的确定序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1计算压力0.882筒体内径见3.379003筒体材料Q245R4设计温度下筒体材料的许用应力GB1501998表41 钢板许用应力1235焊接接头系数换热器设计手册0.856筒体计算厚度3.417腐蚀裕量28负偏差09设计厚度5.4110名义厚度GB1511999项目表8811有效厚度612设计厚度下筒体66.4413校核1

12、4设计温度下筒体的最大许用工作压力1.543.5 筒体水压试验序号项目符号单位根据来源及计算公式数值1实验压力 室温下材料的许用应力1.322圆筒薄膜应力141.23校核3.6 封头厚度的确定序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1封头内径9002计算压力1.213焊接接头系数0.854封头材料Q3455设计温度下许用应力GB1511999项目表411706标准椭圆封头计算厚度6.787腐蚀裕量28负偏差09设计厚度8.7810名义厚度GB1511999项目911实取名义厚度1012有效厚度813曲面高度25014直边高度2515内表面积0.948716容积0.111317质量74.13.7管

13、箱短节壁厚计算序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1计算压力1.212管箱内径9003管箱材料4设计温度下许用应力1685焊接接头系数0.856管箱计算厚度6.837腐蚀裕量28负偏差09设计厚度8.8210名义厚度GB1511999项目911实取名义厚度1012有效厚度813设计温度下圆筒应力109.514校核 合格15设计温度下圆筒的最大许用工作压力1.583.8管箱水压试验序号项目符号单位根据来源及计算公式数值1实验压力 室温下材料的许用应力1.862圆筒薄膜应力1813校核3.9管箱法兰的选择序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1法兰类型带颈对焊法兰压力容器法兰PN=2.5MPa2

14、法兰外径JB/T4703-200010953螺栓中心圆直径JB/T4703-200010404法兰公称直径JB/T4703-20009005法兰材料16Mn6垫片类型JB/T4704-2000PN=2.5MPa7垫片材料石棉橡胶板片GB/T3985-19958垫片公称直径JB/T4704-20009009垫片外径JB/T4704-200098710垫片内径JB/T4704-200093711法兰厚度JB/T4704-20006012垫片厚度JB/T4704-2000313螺栓规格及数量M272363.10管板尺寸的确定及强度计算本设计为管板延长部分兼作法兰的形式，即GB1511999项目5.7

15、中，图18所示e型连接方式的管板，材料为20MnMo的锻件。A 确定壳程圆筒、管箱圆筒、管箱法兰、换热管等元件结构尺寸及管板的布管方式；以上的项目确定见项目一至九。B 计算；序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备1筒体内径9002筒体内径横截面积6361733筒体厚度84筒体内壳壁金属截面积22808.965换热器壁厚2.56换热器根数4787换热管外径258管子金属总截面积84426.759换热管材料的弹性模量GB1501998表F518600010沿一侧的排管数2511换热管中心距G板槽两侧相邻管中心距G管区内未能被管支撑的面积1303

16、0.414管板布管区面积436913.215管板布管区当量直径745.8516管板布管内开孔后的面积636172.817系数0.9918壳程圆筒材料的弹性模量GB1501998表F518600019壳体不带膨胀节时换热管束与圆筒刚度比3.720系数0.13321系数3.2522系数4.823管板布管区当量直径与壳程圆筒内径比0.828724管子受压失稳当量长度GB1511999图3260025设计温度下管子受屈服强度GB1501998表F219626管子回转半径8.00427系数136.828管子稳定许用应力71.1429校核 合格C对于延长部分兼作法兰的管板，计算Mm和Mp序号项目符号单位数

17、据来源和计算公式数值备1垫片接触宽度GB1501998表91252垫片基本密度宽度12.53垫片比压力GB1501998表92114垫片系数25垫片有效密度宽度96垫片压紧力作用中心圆直径9227预紧状态下需要的最小螺栓载荷286612.928操作状态下需要的最小螺栓载荷933561.979常温下螺栓材料的许用应力GB1501998表F4选用材料为40MnB63510预紧状态下需要的最小螺栓面积451.3611操作状态下需要的最小螺栓面积1470.1812需要螺栓总截面积1470.1813法兰螺栓的中心圆直径114014法兰中心至作用处的径向距离10915预紧状态的法兰力矩N16筒体厚度817

18、法兰颈部大端有效厚度1418螺栓中心至法兰颈部与法兰背面交的径向距离10619螺栓中心距作用处的径向距离12020螺栓中心处至作用位置处的径向距离114.521作用于法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力22流体压力引起的总轴向力与作用于法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力差23操作状态下需要的最小垫片压力24法兰操作力矩ND假如管板的计算厚度为，然后按结构要求确定壳体法兰厚度，计算K，k，序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备1假定管板计算厚度502壳体法兰厚度503管板材料弹性模量GB1501998表F51860004换热管材料的弹性模量GB1501998表F51860005管板刚度削弱系

19、数GB15119990.46换热管有效厚度43887管板强度削弱强度GB15119990.48管子金属总截面积84426.759换热管加强系数5.3510管板布管区的当量直径与壳程圆筒内径之比0.828711管板周边布管区的无刚量参数0.91612管束模量6024.913壳体法兰材料弹性模量GB1501998表F518600014壳体圆筒材料弹性模量GB1501998表F518600015壳体法兰宽度9016系数GB1511999图260.0002217壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数7.275818旋转刚度无量纲参数E.由GB151-1999 P51 图27 按照K 和查m1，并计算值，由图29

20、 按照K 和查G2值序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1管板第一矩系数m1GB1511999图270.122系数23.663系数G2GB1511999图293.73F、计算M1，由GB151-1999 图30 按照K 和Q 查G3，计算x 。 序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1管箱法兰的弹性模量GB1501998表F51960002管箱圆筒材料的弹性模量GB1501998表F51960003管箱法兰厚度JB/T4702-2000684系数GB151-1999图260.00335管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数64.156换热管束与圆筒刚度比3.77系数GB151-1999图300.006

21、128法兰力矩折减系数0.1349管板边缘力矩的变化系数4.0410法兰力矩变化系数0.45811管板第二弯矩系数GB151-1999图28(a)2.85G、按课程设计压力 Ps ，而管程设计压力 =Pt=0，膨胀变形差g ，法兰力矩的危险组合（GB151-1999 项目.2 分别讨论）a、只有壳程设计压力Ps= Pc=0.88 MPa ，而管程设计压力Pt=0，不计膨胀节变形差（=0）。序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1有效压力组合2.862基本法兰力矩系数0.06293系数0.001514管板边缘力矩系数0.0695管板边缘剪切系数1.6336管板总弯矩系数1.8137系数0.4

22、18系数1.099系数1.0910管板径向应力系数0.09711管板布管区周边外径向的应力系数0.0912管板布管区周边剪切应力系数0.088613壳体法兰力矩系数14管板的径向应力222.4615管板布管区周边外径向的应力 89.5216管板布管区周边剪切应力11.2917法兰的外径与内径之比1.218系数GB1501998表951119壳体法兰应力 61.3220壳体法兰应力13.3121壳程圆筒的轴向应力8.6122一根换热管管壁金属的横截面积176.62523换热管与管板连接的拉托应力6.65b、只有壳程设计压力Ps= Pc=0.88 MPa，而管程设计压力Pt=0，并且计入膨胀变形差

23、。序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1壳程圆筒材料线膨胀系数1/GB15019982换热管材料线膨胀系数1/GB15019983GB1511999附录F132.74沿长度平均的换热管金属温度GB1511999附录F97.185制造环境温度206换热管与壳程圆筒的膨胀变化差7有效压力组合-8.618基本法兰力矩系数-0.0219管板边缘力矩系数0.0410管板边缘剪切系数0.946411管板总弯矩系数1.44712系数0.88513管板径向应力系数0.05814管板布管区周边外径向的应力系数0.05315管板布管区周边剪切应力系数0.065516壳体法兰力矩系数17管板的径向应力-400

24、.4518管板布管区周边外径向的应力 -584.819管板布管区周边剪切应力-25.12420壳体法兰应力 83.7521换热管的轴向应力86.122壳程圆筒的轴向应力6.36523换热管与管板连接的拉托应力43.05c、只有管程设计压力 ， 而壳程设计压力Ps=0 ，不计膨胀节变形差(=0)时：序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1有效压力组合-9.122操作状态的法兰力矩系数-0.02143系数0.006734管板边缘力矩系数-0.02145管板边缘剪切系数-0.50636管板总弯矩系数-2.687系数-0.6018系数1.5769系数1.57610管板径向应力系数0.026211管

25、板布管区周边外径向的应力系数-0.02512管板布管区周边剪切应力系数0.016613管程压力作用下壳体法兰力矩系数14管板的径向应力-191.6115管板布管区周边外径向的应力 183.5316管板布管区周边剪切应力-6.7417法兰的外径与内径之比1.218系数GB1501998表951119壳体法兰应力 242.6220换热管的轴向应力31.10521壳程圆筒的轴向应力022一根换热管管壁金属的横截面积176.62523换热管与管板连接的拉托应力15.55=61.5MPad、只有管程设计压力 ， 而壳程设计压力Ps=0 ，同时计入膨胀节变形差(0)时：序号项目符号单位数据来源和计算公式数

26、值备注1壳程圆筒材料线膨胀系数1/GB15019982换热管材料线膨胀系数1/GB15019983GB1511999附录F132.74沿长度平均的换热管金属温度GB1511999附录F97.185制造环境温度206换热管与壳程圆筒的膨胀变化差7有效压力组合-20.598基本法兰力矩系数9管板边缘力矩系数10管板边缘剪切系数-0.223811管板总弯矩系数-0.66712系数0.44713管板径向应力系数0.0314管板布管区周边外径向的应力系数15管板布管区周边剪切应力系数0.0261216壳体法兰力矩系数17管板的径向应力18管板布管区周边外径向的应力 162.37819管板布管区周边剪切应

27、力-23.9620壳体法兰应力 157.9421换热管的轴向应力77.6922壳程圆筒的轴向应力023换热管与管板连接的拉托应力38.8H.由管板计算厚度来确定管板的实际厚度：序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1管板计算厚度502壳程腐蚀裕量23管程腐蚀裕量14管板的实际厚度543.11 是否安装膨胀节的判定：由G.a、b、c、d 计算结果可以看出：四组危险组合工况下，换热管与管板的连接拉托力均没超过设计许用应力，并且各项应力均没超过设计许用应力。所以，不需要安装膨胀节。3.12 防冲板尺寸的确定：根据GB151-1999管壳式换热器项目 确定防冲板的长为500mm,宽为427mm,厚

28、度为8mm，防冲板外表面到圆筒内壁的距离为100mm。3.13 折流板尺寸的确定：1.根据GB151-1999管壳式换热器图39（c）选择单弓形折流板，且由于换热介质为气液共存，折流板缺口应垂直左右布置，并在折流板最低处开通液口。2.换热管无支撑跨距或折流板间距由GB151-1999 表42 知，当换热管为外径25 的钢管时，换热管的最大无支撑跨距为L=1850mm,且折流板最小间距一般不小于圆筒内直径的五分之一且不小于50mm,取折流板间距B=300mm.3.折流板管孔有GB151-1999 表36 查得管孔直径为25.8m, 其主要尺寸如下表：序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1折流板

29、的厚度GB1511999项目-2162折流板的直径GB1511999表419943折流板直径的允许偏差GB15119994折流板的材料Q235-A5折流板的缺口高度1GB1511999P73图206折流板的缺口弦高hGB1511999P71图2044、拉杆的选择序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1拉杆直径dGB1511999表43162拉杆数量GB1511999表4463拉杆长度L13820L2GB1511999表4516GB1511999表4520GB1511999表45bGB1511999表452.03.14、各管孔接管及其法兰的选择：接管a、b选择相同型号法兰，设水的流速根据公式取设

30、计压力为2.09MPa。由钢制法兰、垫片、紧固件选择带颈对焊法兰，公称压力为2.5MPa.相关尺寸如下：a、b 进出水口接管法兰的选择：序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管公称通径mmHG/T20592-2009 表-52502接管外径mmHG/T20592-2009 表-52733法兰外径mmHG/T20592-2009 表-53754螺栓中心圆直径mmHG/T20592-2009 表-53355螺栓孔直径mmHG/T20592-2009 表-5186螺栓孔数量n个HG/T20592-2009 表-5127螺纹HG/T20592-2009 表-5M168法兰厚度CmmHG/T2059

31、2-2009 表-5249法兰内径mmHG/T20592-2009 表-527610坡口宽度bmmHG/T20592-2009 表-41011法兰理论重量mKgHG/T20592-2009 表D-42012法兰密封面形式HG/T20592-2009 表RF13法兰密封面尺寸mmHG/T20592-2009 表-12dmmHG/T20592-2009 表-1312c、蒸汽入口接管法兰的选择，设水蒸汽的流速，则根据公式，取d=250mm设计压力为0.88MPa。由钢制法兰、垫片、紧固件选择带颈对焊法兰，公称压力为10MPa.相关尺寸如下：序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管公称通径mmHG

32、/T20592-2009 表-52502接管外径mmHG/T20592-2009 表-52733法兰外径mmHG/T20592-2009 表-53954螺栓中心圆直径mmHG/T20592-2009 表-53505螺栓孔直径mmHG/T20592-2009 表-5226螺栓孔数量n个HG/T20592-2009 表-5127螺纹HG/T20592-2009 表-5M208法兰厚度CmmHG/T20592-2009 表-5269法兰内径mmHG/T20592-2009 表-527610法兰理论重量mKgHG/T20592-2009 表D-41211法兰密封面形式HG/T20592-2009 表R

33、F12法兰密封面尺寸mmHG/T20592-2009 表-12dmmHG/T20592-2009 表-1320f、冷凝水出口接管法兰的选择设水蒸汽全部冷凝成水，且设出口速度，则取d=100m，设计压力为0.88MPa。由钢制法兰、垫片、紧固件选择带颈对焊法兰，公称压力为10MPa.相关尺寸如下：序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管公称通径mmHG/T20592-2009 表-51002接管外径mmHG/T20592-2009 表-51083法兰外径mmHG/T20592-2009 表-52204螺栓中心圆直径mmHG/T20592-2009 表-51805螺栓孔直径mmHG/T2059

34、2-2009 表-5186螺栓孔数量n个HG/T20592-2009 表-587螺纹HG/T20592-2009 表-5M168法兰厚度CmmHG/T20592-2009 表-5229法兰内径mmHG/T20592-2009 表-511010法兰理论重量mKgHG/T20592-2009 表D-44.511法兰密封面形式HG/T20592-2009 表RF12法兰密封面尺寸mmHG/T20592-2009 表-12dmmHG/T20592-2009 表-1158d、安全阀口、g、放净口接管法兰的选择：序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管公称通径mmHG/T20592-2009 表-55

35、02接管外径mmHG/T20592-2009 表-5573法兰外径mmHG/T20592-2009 表-51654螺栓中心圆直径mmHG/T20592-2009 表-51255螺栓孔直径mmHG/T20592-2009 表-5186螺栓孔数量n个HG/T20592-2009 表-547螺纹HG/T20592-2009 表-5M168法兰厚度CmmHG/T20592-2009 表-5199法兰内径mmHG/T20592-2009 表-56210法兰理论重量mKgHG/T20592-2009 表D-42.511法兰密封面形式HG/T20592-2009 表RF12法兰密封面尺寸mmHG/T2059

36、2-2009 表-12dmmHG/T20592-2009 表-1102e、排气孔接管法兰的选择：序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管公称通径mmHG/T20592-2009 表-5252接管外径mmHG/T20592-2009 表-5323法兰外径mmHG/T20592-2009 表-51154螺栓中心圆直径mmHG/T20592-2009 表-5855螺栓孔直径mmHG/T20592-2009 表-5146螺栓孔数量n个HG/T20592-2009 表-547螺纹HG/T20592-2009 表-5M128法兰厚度CmmHG/T20592-2009 表-5169法兰内径mmHG/T2

37、0592-2009 表-53310法兰理论重量mKgHG/T20592-2009 表D-4111法兰密封面形式HG/T20592-2009 表RF12法兰密封面尺寸mmHG/T20592-2009 表-12dmmHG/T20592-2009 表-1683.15 开孔补强计算：(1)a、b 孔DN=450mm（GB150-1998 项目8.1）序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管壁厚mm102接管外径mm2733接管内径mm2534开孔直径mm2555壳体开孔处的计算厚度mm6.196接管名义厚度mm107接管有效厚度mm98设计温度下接管材料的许用应力MPaG计温度下壳体材料的许用应力MPaGB150199817010强度削弱系数0.95911圆筒开孔所需补强面积mm 1583.012补强有效宽度mm51013接管外侧有效补强高度mm50.514接管内侧有效补强高度mm015壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积 460.216接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积713.8517接管计算厚度mm1.6318焊缝金属截面积G强面积1210.05所以a、b孔需要补强圈根据公称内径 DN=250，选取补强圈参照 JB/T4736 取补强圈外径，内径，B=504mm,补强圈在有