NaOH水溶液蒸发装置地设计

1、目 录符号说明2第一节 概述3一、蒸发及蒸发流程3二、蒸发操作的分类4三、蒸发操作的特点4四、蒸发设备4五、蒸发器选型5第二节工艺流程草图5第三节三效蒸发器得工艺计算5一、 估计各效蒸发量和完成液浓度5二、估计各效溶液的沸点和有效总温差6（一）各效由于溶液的蒸汽压下降所引起的温度差损失/6（二）各效由于溶液静压强所因引起的温度差损失7HI（三）流体阻力产生压降所引起的温度差损失8（四）各效料夜的温度和有效总温差8三、加热蒸汽消耗量和各效蒸发水量的计算8四、蒸发器的传热面积的估算9五、有效温差的再分配10六、重复上述计算步骤10（一）计算各效溶液浓度10（二）计算各效溶液沸点10（三）各效焓衡算

2、11（四）蒸发器传热面积的计算12七、计算结果12第四节蒸发器的主要结构尺寸计算一、加热管的选择和管数的初步估计12二、循环管的选择13三、加热室直径及加热管数目的确定13四、分离室直径与高度的确定13五、接管尺寸的确定14（一）溶液的进出口14（二）加热蒸气进口与二次蒸汽出口 14（三）冷凝水出口14第五节 蒸发装置的辅助设备14一、 气液分离器14二、 蒸汽冷凝器15（一）冷却水量 Vi 15（二）冷凝器的直径16（三）淋水板的设计16第六节主要设备强度计算及校核17一、蒸发分离室厚度设计17二、加热室厚度校核18符号说明文档大全 英文字母b 管壁厚度， m c 比热容， kJ /(kg.

3、 C) d 加热管的内径， mD 直径， mD 加热蒸汽消耗量， kg/hF 原料液流量， kg/hf 校正系数，无因次g 重力加速度， m/ s2h 高度， mh 二次蒸汽的焓， J /kg K 总传热系数， W/(m2. C)U 蒸发体积强度， m3 /(m3.s) VS 流体得体积流量， m3 / sV 分离室的体积， m3W 蒸发量， kg/hW 质量流量， kg/hx 溶质的质量分率，无因 次 X 单位体积冷却水的蒸汽 质量， kg/m3希腊字母对流川热系数， W /(m2. C) 温度损失， C 误差，无因次L 长度， mM 单位时间内通过单位管 子周边上的 溶液质量， kg /(

4、 m.s)n 管数，n 蒸发系统总效数，p 绝对压力， PaPr 普兰特准数，无因次q 热通量， W /m2Q 总传热速率， WRe 雷诺系数，无因次 r 气话潜热， kJ /kgR 污垢热阻，( m2 . C)/WS 传热面积， m2t 溶液的温度(沸点)， Ct 管心距， mT 温度， Cu 流速， m/ sp 压力s 污垢的s秒S 饱和的热利用系数，无因次 导热系数， W /(m. C) 粘度， Pa.s 表面张力， N/m 密度， kg /m3 管材质的校正系数，无 因次 水流收缩系数，无因次下标av 平均的B沸腾的i内侧的K冷凝器的L液体的m平均的max 最大的min 最小的o外侧的

5、v蒸汽的u体积的w水的w壁面的第一节 概述一、 蒸发及蒸发流程蒸发是采用加热的方法，使含有不挥发性杂质(如盐类)的溶液沸腾，除去其中被汽化单位部分杂质，使溶 液得以浓缩的单元操作过程。蒸发操作广泛用于浓缩各种不挥发性物质的水溶液，是化工、医药、食品等工业中较为常见的单元操作。化 工生产中蒸发主要用于以下几种目的：1 获得浓缩的溶液产品；2、将溶液蒸发增浓后，冷却结晶，用以获得固体产品，如烧碱、抗生素、糖等产品；3、脱除杂质，获得纯净的溶剂或半成品，如海水淡化。进行蒸发操作的设备叫做蒸发器。 蒸发器要有足够的加热面积，使溶液受热沸腾。溶液在蒸发器因各处密度的差异而形成某种循环流动，被浓 缩到规定

6、浓度后排出蒸发器外。蒸发器备有足够的分离空间，以除去汽化的蒸汽夹带的雾沫和液滴，或装有 适当形式的除沫器以除去液沫，排出的蒸汽如不再利用，应将其在冷凝器中加以冷凝。蒸发过程中经常采用饱和蒸汽间壁加热的方法，通常把作热源用的蒸汽称做一次蒸汽，从溶液蒸发出来的蒸 汽叫做二次蒸汽。蒸发操作的分类按操作的方式可以分为间歇式和连续式，工业上大多数蒸发过程为连续稳定操作的过程。 按二次蒸汽的利用情况可以分为单效蒸发和多效蒸发，若产生的二次蒸汽不加利用，直接经冷凝器冷凝后排 出，这种操作称为单效蒸发。若把二次蒸汽引至另一操作压力较低的蒸发器作为加热蒸气，并把若干个蒸发 器串联组合使用，这种操作称为多效蒸发。

7、多效蒸发中，二次蒸汽的潜热得到了较为充分的利用，提高了加 热蒸汽的利用率。按操作压力可以分为常压、加压或减压蒸发。真空蒸发有许多优点：（1）、在低压下操作，溶液沸点较低，有利于提高蒸发的传热温度差，减小蒸发器的传热面积；（2）、可以利用低压蒸气作为加热剂；（3）、有利于对热敏性物料的蒸发；（4）、操作温度低，热损失较小。在加压蒸发中，所得到的二次蒸气温度较高，可作为下一效的加热蒸气加以利用。因此，单效蒸发多为真空 蒸发；多效蒸发的前效为加压或常压操作，而后效则在真空下操作。三、蒸发操作的特点 从上述对蒸发过程的简单介绍可知，常见的蒸发时间壁两侧分别为蒸气冷凝和液体沸腾的传热过程，蒸发器 也就是

8、一种换热器。但和一般的传热过程相比，蒸发操作又有如下特点 :（1）沸点升高 蒸发的溶液中含有不挥发性的溶质，在港台压力下溶液的蒸气压较同温度下纯溶剂的蒸气压 低，使溶液的沸点高于纯溶液的沸点，这种现象称为溶液沸点的升高。在加热蒸气温度一定的情况下， 蒸发溶液时的传热温差必定小于加热唇溶剂的纯热温差，而且溶液的浓度越高，这种影响也越显著。（2）物料的工艺特性 蒸发的溶液本身具有某些特性，例如有些物料在浓缩时可能析出晶体，或易于结垢；有 些则具有较大的黏度或较强的腐蚀性等。如何根据物料的特性和工艺要求，选择适宜的蒸发流程和设备 是蒸发操作彼此必须要考虑的问题。（3）节约能源 蒸发时汽化的溶剂量较大

9、，需要消耗较大的加热蒸气。如何充分利用热量，提高加热蒸气的利 用率是蒸发操作要考虑的另一个问题。四、蒸发设备蒸发设备的作用是使进入蒸发器的原料液被加热，部分气化，得到浓缩的完成液，同时需要排出二次蒸 气，并使之与所夹带的液滴和雾沫相分离。蒸发的主体设备是蒸发器，它主要由加热室和蒸发室组成。蒸发的辅助设备包括：使液沫进一步分离的 除沫器，和使二次蒸气全部冷凝的冷凝器。减压操作时还需真空装置。兹分述如下：由于生产要求的不同，蒸发设备有多种不同的结构型式。对常用的间壁传热式蒸发器，按溶液在蒸发器 中的运动情况，大致可分为以下两大类：（ 1）循环型蒸发器 特点：溶液在蒸发器中做循环流动，蒸发器溶液浓度

10、基本相同，接近于完成液的浓度。操作稳定。此类 蒸发器主要有a中央循环管式蒸发器，b.悬筐式蒸发器c外热式蒸发器，d.列文式蒸发器 e强制循环蒸发器。其中，前四种为自然循环蒸发器。（2）单程型蒸发器特点：溶液以液膜的形式一次通过加热室，不进行循环。 优点：溶液停留时间短，故特别适用于热敏性物料的 蒸发；温度差损失较小，表面传热系数较大。 缺点：设计或操作不当时不易成膜，热流量将明显下降；不适用于易结晶、结垢物料的蒸发。 此类蒸发器主要有a. 升膜式蒸发器，b. 降膜式蒸发器，c. 刮板式蒸发器五、蒸发器选型本次设计采用的是中央循环管式蒸发器：结构和原理：其下部的加热室由垂直管束组成，中间由一根直

11、径较大的中央循环管。当管液体被加热沸腾时，中央循环管气液混合物的平均密度较大；而其余加热管气液混合物的平均密度较小。在密度差的作用下，溶 液由中央循环管下降，而由加热管上升，做自然循环流动。溶液的循环流动提高了沸腾表面传热系数，强化 了蒸发过程。这种蒸发器结构紧凑，制造方便，传热较好，操作可靠等优点，应用十分广泛，有”标准蒸发器”之称。为使溶液有良好的循环，中央循环管的截面积，一般为其余加热管总截面积的40%- 100%加热管的高度一般为12m；加热管径多为2575mm之间。但实际上，由于结构上的限制， 其循环速度一般在 0.40.5m/s以下; 蒸发器溶液浓度始终接近完成液浓度；清洗和维修也

12、不够方便。第二节蒸发装置设计任务一、设计题目NaOH水溶液蒸发装置的设计二、设计任务及操作条件1、设计任务处理量（）:5000 （kg/h ）料液浓度（* ）：5%（wt%质量分率产品浓度（6 ）:30%（wt%）质量分率加热蒸汽温度（）147.3C末效冷凝器的温度（）65.2 （C）2、操作条件力廿料方式：三效并流加料原料液温度：15 C各效蒸发器中溶液的平均密度:p 1=1060kg/m3,p 2=1250kg/m3,p 3=1330kg/m3加热蒸汽压强：445kPa （绝压），冷凝器压强为 28 kPa （绝压）各效蒸发器的总传热系数：K=1800W/（m K）, K2=12OOW/（

13、nb K）, K3=600W/（m K）各效蒸发器中液面的高度：2m各效加热蒸汽的冷凝液均在饱和温度下排出。假设各效传热面积相等，并忽略热损失。3、 设备型式中央循环管式蒸发器第三节三效蒸发器得工艺计算W：a| aTiT,T.幷版參毁黑授渓嚥幣舞工艺滝程图、估计各效蒸发量和完成液浓度多效蒸发的工艺计算的主要依据是物料衡算和、热量衡算及传热速率方程。 计算的主要项目有：加热蒸气（生蒸气）的消耗量、各效溶剂蒸发量以及各效的传热面积。计算的已知参数有：料液的流量、温度和浓度，最 终完成液的浓度，加热蒸气的压强和冷凝器中的压强等。蒸发器的设计计算步骤多效蒸发的计算一般采用试算法。（1） 根据工艺要求及

14、溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸气压强及冷凝器的压强），蒸发器的形 式、流程和效数。（2）根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的浓度。（3）根据经验假设蒸气通过各效的压强降相等，估算个效溶液沸点和有效总温差。（4）根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。（5） 根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得各效传热面积相等 （或满足预先给出的精度要求） 为止。总蒸发量：x00.05W F（15000（1）4167kg/hx30.30并流加料蒸发中无额外蒸汽引出，可设W1 : W2

15、 :W31:121.3W=W 1+W2+W 3=3.5 W1=4167kg/h由以上两式可得W1=1191kg/h;W2=1429kg/h;W3=1547kg/h;0 = 5000 O05 =0.067;W15000 1191X2=F X。F W1 W25000 0.055000 11911429X3=0.30、估计各效溶液的沸点和有效总温差 设各效间的压强降相等，则总压强差为:P R PK 445 28 417KPa各效压力差P式中4173139KPaP -各效加热蒸汽压强与二次蒸气压强之差KPa，R -第一次加热蒸气的压强KPaP k -末效冷凝器中的二次蒸气的压强KPa由各效的压力差可求

16、得各效蒸发室的压力，即R R R 445 139 306KPaP2 R 2 R 445 2 139 167KPaP3 Pk 28KPa由各效的二次蒸汽压强，从手册中查得相应的二次蒸汽温度和汽化潜热列与下表中效数第效第二效第三效二次蒸汽压强Pi/（KPa）30616728二次蒸汽温度 T/（C）（即下一效加热蒸汽温度）134.0114.365.2二次蒸汽的汽化潜热（即下一效加热蒸汽的H）（ kj/kg ）216622212338多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算: 有效总温度差t (Ti T/k)式中i-有效总温度差，为各效有效温度差之和，C。Tl-第一效加热蒸气的温度，c。T K-冷凝器

17、操作压强下二次蒸气的饱和温度，c。总的温度差损失，为各效温度差损失之和，C,= +/式中/-由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，C,-由于蒸发器红溶液的静压强而引起的温度差损失，C,/-由于管道流体阻力产生压强降而引起的温度差损失，C,（一）各效由于溶液的蒸汽压下降所引起的温度差损失/的沸点呈Xi，由氢氧化钠杜林规则（dnhring srule ）:某种溶液的沸点和相同压强下标准液体（一般为水） 线性关系。根据各效二次蒸汽温度（也即相同温度压力水的沸点）和各效完成液的浓度水溶液的杜林线图可查的各效溶液得沸点分别为；tA1=136 C ;tA2=117C ;tA3=81 C ;则各效由于溶液

18、蒸汽压压下降所引起的温度差损失为：/1 =136-134=2.0 C/2 =117-114.3=2.7 C/3 =81-65.2=15.8 C所以/=2.0+2.7+15.8=20.5 C（二）各效由于溶液静压强所因引起的温度差损失为简便计算，以液层中部点处的压力和沸点代表整个液层的平均压力和平均温度，则根据流体静力 学方程，液层的平均压力为：PavPavgL2式中Pav 蒸发器中液面和底层的平均压强，paIP 二次蒸气的压强，即液面处的压强，paav 溶液的平均密度,L-液层咼度 g-重力加速度, 根据PavPav gL2又因液位高度为2米由NaOH水溶液比重图可得下列数据NaOH水溶液密度

19、（Kg/m 3） 泌=3062Pav1P1av1 1 .060,1.060 9.81 2=316KPaav2 1.250 ,av3 1.330Pav 2P 2Pav 3P 3竺坐=167 2av3gL =28 21-2509-812 =179KPa21.330 9.81 2=41KPa根据各效溶液平均压强查得对应的饱和溶液温度为T pav1 =.1 C ;T pav2 = 116.4 C ;T pav3=75.6 C根据t pmtp式中tpm-根据平均压强求取的水的沸点C,tp-_根据二次蒸气压强求得水的沸点C,所以 /1= T pav1- T1 =.1-134.0=1.1 C /2=T pa

20、v2 - T2 =116.4-114.3=2.1 C” /3= Tpav3 -T3 =75.6-65.2=10.4 C11=1.1+2.1+10.4=13.6 C（三）流体阻力产生压降所引起的温度差损失ininn I取经验值1 C，即 123=0 c，则III0 C故蒸发装置得总的温度差损失为=20.5+13.6+0=34.1 C(四) 各效料夜的温度和有效总温差由各效二次蒸气压力P i及温度差损失ti=T i+ i/11I2233各效料夜得温度为：t1=T 11=134.0+3.1=137.1 C,t2=T 22=114.3+4.8=119.1 C ,t3=T 33 =65.2+26.2=9

21、1.4 C有效总温度差为t (Ts由手册查的445Kpa饱和蒸气的温度为t (Tsi，即可由下式估算各效料夜的温度ti ,/112.0+1.1+0=3.1 C”2”22.72.1 0 4.8 C3”315.8 10.4 026.2 CTk)147.3C，气化潜热为2127KJ/kg,所以Tk)=147.3-65.2-34.1=48.0 C三、加热蒸汽消耗量和各效蒸发水量的计算第i效的焓衡算式为：QiDfi (FCp。WCpw W2cpw . W 1Cpw) (ti 1 ti) W=0.94-0.7 x (式中 x为溶液的浓度变化，以质量分率表示)。第i效的蒸发量 Wi的计算式为iDi (FCp

22、0 WjCpw W2cpw nti 1 tiWi 1cpw)ri式中Di -第i效的加热蒸汽量，当无额外蒸汽抽出时Di = Wi1ri-第i效加热蒸气的汽化潜热 第i效二次蒸气的汽化潜热Cp0原料液的比热Cpw水的比热titi 1分别为第i效及第i-1效溶液的沸点i第i效的热利用系数，无因次，对于沸点进料，t。 t1，考虑到氢氧化钠溶液溶液浓缩热的影响，则1 0.98 0.7 (0.066 0.05) 0.9688由前面可知道，r12127kJ /kg,r2166kJ / kg ,代入D1r12127W11 0.9688D10.951D1 .(a)r12166第二效的热衡算式为：Wr2t1 t

23、2W22 亠(FCpo W1Cpw)2 0.98 0.7 x2 0.98 0.7 (0.105 0.066) 0.9527 由前面可知道，r22166kJ /kg, r22221kJ / kg，所以2166 W1(5000 3.98 4.187W1)137.1 119.12221 2221W20.95270.897W1153.7 .(b)第三效的热衡算式为：3 0.98 0.7 x30.98 0.7 (0.3 0.105)0.8435312 上3W33 W2)(FCpo WiCpw)丄 3r 3r 3由前面可知道，3 2221kJ/kg,r32338kJ/kg,所以2221W30.8435 W

24、.-2338W30.76CW2 198.9又因 W什 W2+ W3=4167联立,(b),(c),(d)式，解得：W1=1453Kg/hW2=1462Kg/hW3=1252Kg/hDi= 1530 Kg/h(5000 3.98 4.18M4.i87W2)ii9J 9i42338(C)四、蒸发器的传热面积的估算任意一效的传热速率方程为Si化式中Qi-第i效的传热速率，ti-第i效的传热温度差，c0.042W(d)Ki -第i效的传热系数,W/ (m2, C).Si-第i效的传热面积， 在三效蒸发中，为了便于制造和安装，通常米用各效传热面积相等的蒸发器，即S1 S2 S3 S各效蒸发器的总传热系数

25、：K1 1800W/(m2.K), K2 1200W/(m2.K), K3 600W/(m2.K)m2Qi=Diri=1530 2127 ti Ti ti147.3137.110.2 CQi0.9041062Si49.2mKi ti180010.2Q2Wii1453 2166103/36000.87106Wt2T2 t2Tit2 134.0 119.114.90CQ20.871062S248.9 mK2 t2120014.9Q31214622221103/36000.90106Wt3T3t3T2t3114.3 91.422.9q30.90106 2S365.6 mK3 t360022.9103

26、 /36000.904 106W Kg/h误差为1SminSmax48 91 丝90.255，误差较大，应调整各效得有效温度，重复上述计算过程。65.6五、有效温差的再分配平均传热面积S2 t2S3 t3492 10.2 489 仏9 656 229 48.9m248.0重新分配有效温度差S1t1/=_St1 49.256.910.28.8 CS2t2/ = _St2 = 489 14.912.8 C56.9S3/3 = St3器 229 2&4。六、重复上述计算步骤（一）计算各效溶液浓度0.070 ;Fx5000 0.05F W15000 1453X2FxF W1 W25000 0.0550

27、001453 14620.120 ,X3 =0.3 ,（二）计算各效溶液沸点末效溶液沸点和二次蒸汽压强保持不变，各种温度差损失可视为衡值，故末效溶液的沸点t3=90.2 C ./而t3 =27.5 C ,则第三效加热蒸汽温度（即第二效二次蒸汽温度）为T3T 2 t3t3 91.4 26.4 117.8 C由于第二效二次蒸汽温度为T=117.8 C ,再由X2=0.120查杜林曲线得:t a2=121.7 C ,所以第二效料夜的温度为t2tA2 22121.7 2.1 0 123.8 C同理T 2= T1Z = t 2+ t2 =123.8+12.8=136.6 C再由 T / = 136.6C

28、, X1=0.07 , 查杜林曲线得：t a1=.5 Ct1 tA1 11138.5 1.10139.6 C说明溶液的温度差损失变化不打，不必重新计算，故有效温度差为t 48.0 C温度差重新分配后，各效温度情况列于下表效次IIIIII加热蒸气温度，CT1147.3T2136.6T3117.8有效温度差，ct；8.8t212.8t326.4料夜温度（沸点），ct1 =.6t2 =123.8t3=91.4（三）各效焓衡算T；136.6 Cr1 2159kJ/kgT2117.8 Cr22211kJ/kgT365.2 Cr3 2338kJ /kg第效：10.98 0.7(0.070.05)0.97D

29、1r12127W11 二 0.97 D10.95D1( 1)r i2159第二效：20.980.7 (0.1200.07)0.945WiQt1 t2W22L (FCpo WCpw) L-r 2r 22159139.6 123.8W20.945W1(5000 3.98 4.187WJ0.894W1 134.4(2)2211 2211第三效：30.980.7 x30.980.7 (0.3 0.120)0.854(3)又因为：W 什 W2+ W3=4167Kg/h(4)联解(1) (4),得W 1=1463Kg/hW2=1442Kg/hW3 =1262 Kg/hD =1540Kg/h与第一次热量恒算

30、所得结果：计算的相对误差均在 0.05允许围之股计算得各效蒸发面积合理。其各效溶液浓度无明显变化不必再算。（四）蒸发器传热面积的计算Q1=D1r1=Kg/hC误差计算得：;所以误差允许，取平均传热面积七、计算结果效数123冷凝器加热蒸汽温度（C）147.3136.6117.865.2操作压强Pi/ （KPa）:32928 28溶液沸点tiC.6123.891.4完成液浓度（）71230蒸发水量Wi Kg/h146314421262生蒸汽量D Kg/h1540传热面积Si m2 56.856.856.8表中操作压强按查得，按查得,第四节蒸发器的主要结构尺寸计算、加热管的选择和管数的初步估计蒸发器

31、加热管选取：，的无缝钢管s-蒸发器的传热面积，mL-加热管长度，m；do-加热管外径，m;当加热管的规格与长度确立后，可由下式初步估算所需管子数n因加热管固定在管板上，考虑管板厚度所占据的传热面积，则计算 n时的管长应用（L0.1）m.、循环管的选择中央循环管式蒸发器的循环管截面积可取加热管总截面积的40%-100%。加热管的总截面积可按n计算。循环管径以D1表示，对于加热面积较小的蒸发器，应去较大的百分数，取加热管的面积70%则选取管子的直径为：循环管管长与加热管管长相同为2.0m。三、加热室直径及加热管数目的确定加热室的径取决于加热管和循环管的规格、数目及在管板撒谎能够的排列方式。加热管在

32、管板上的排列方式有三角形排列、形排列、同心圆排列。查表4-4，加热管的管心距管子按正三角形排列，管束中心线上管数初步估算加热室径，即 其中取。则查国家标准压力容器公称直径表和表4-5选取加热室壳体径，壁厚按加热管的排列方式和管心距作图 通过作图，求得加热管数，而初步估算 其相对误差所以误差不大，计算合理，所以循环管的规格一次选定。四、分离室直径与高度的确定 分离室的直径与高度取决于分离室的体积，而分离室的体积又与二次蒸汽的体积流量及蒸发体积强度有关。 分离室体积的计算式为式中 分离室的体积， m3; 某效蒸发器的二次蒸汽量，kg/h; 某效蒸发器二次蒸汽密度，Kg/m3， 蒸发体积强度， m3

33、/(m 3.s);。一般用允许值为为方便起见，各效分离室的尺寸取一致。分离室体积宜取其中较大者。 蒸发强度选因为末效体积最大，故分离室体力为确定了分离室的体积，其高度与直径符合下列关系，利用此关系确定高度和直径时应考虑如下原则：(1) 分离室的高度与直径之比。对于中央循环管式蒸发器，其分离室一般不能小于1.8m，以保证足够的雾沫分离高度。分离室的直径也不能太少，否则二次蒸汽流速过大，导致雾沫夹带现象严重。(2) 在条件允许的情况下，分离室的直径尽量与加热室相同，这样可使结构简单制造方便。(3) 高度和直径都适于施工现场的安放。 故选五、接管尺寸的确定流体进出口的径按下式计算式中 流体的体积流量 m3/s； 流体的适宜流速 m/s ，估算出径后，应从管规格表格中选用相近的标准管。(一) 溶液的进出口对于并流加料的三效蒸发， 第一效溶液流量最大， 各效设备尺寸一致， 根据第一效溶液流量确定接管。 取流体的流速为 0.8 m/s ；所以取规格管。(二) 加热蒸气进口与二次蒸汽出口各效结构尺寸一致二次蒸汽体积流量应取各效中较大者。第 III 效体积流量最大，故所以取规格管。(三) 冷凝水出口 冷凝水的排出一般属于液体自然流动，接管直径应由各效加热蒸气消耗量较大者确定。所以取规格管。第五节 蒸发装置的辅助设备、气液分离器