淄博正承高层工程卸料平台设计方案

1、卸料平台设计方案一、编制目的实用、可行、安全、经济、高效、美观、环保、卫生。为指导淄博正承·PARK一期高层一标段B区9楼工程施工生产提供有力的技术、安全依据保障。二、编制原则及依据2.1编制原则适用、经济、安全、合理2.2编制依据 本工程施工组织设计混凝土强度检验评定标准 (GBT50107-2010)建筑施工安全检查标准 ( JGJ59-2011)混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002（2011版）建筑施工高处作业安全技术规范 (JGJ59-2011) 建筑地基基础设计规范 (GB50007-2011)建筑结构荷载规范 (GB 50009-2012)钢结构设计规

2、范 (GB 50017-2014)一、使用材料 16#工字钢，5cm厚木板条，预埋直径18的HPB300钢筋拉环、直径14钢丝绳、孔大3mm*3mm钢丝密目网三、 安装工艺1 、东西段交错设一个卸料平台，浇筑混凝土前准备好固定工字钢、钢丝绳的预埋件。铁件应埋入现浇板（梁）内。具体布置见卸料平台平面图：17 / 17文档可自由编辑打印2、安装卸料平台时，先固定两根6米长工字钢，当预埋铁件不能箍紧工字钢时，必须用相同直径钢筋环与预埋件搭接双面焊，以箍紧工字钢。然后安装横向工字钢并与纵向工字钢满焊，之后满铺木板条，焊接安全护栏。 四、注意事项1、按要求预埋铁件，并用绑扎丝固定其位置，浇筑混凝土时注意

3、保护。2、严格控制焊接质量，焊工必须持证上岗，施焊过程和安装过程由专人负责，现场指导。3、木板与工字钢用铁丝绑扎固定，防止倾覆。4、防护栏杆1.5米，竖向用直径48钢管焊接于工字钢上，横向用4.8臂厚为2.750mm脚手架管与立管焊接0.7米、1.5米各一道，下部绑扎20cm挡脚板。5、 钢丝绳扣住工字钢，有防滑措施，钢丝绳系扣每200mm一道，至少每段系3个系扣。在绑扎钢丝绳时，应施加一定压力，使之绷紧。6、在梁板砼强度达到70%，方可安装卸料平台，达到100%方可投入使用。五、卸料平台安装及使用专项安全交底一、安全措施及使用专项安全交底1、进入施工现场，必须按标准戴好安全帽，系好帽带。2、

4、按要求预埋铁件，并用绑扎丝固定其位置，浇筑混凝土时注意保护。3、严格控制焊接质量，施焊过程和安装过程由专人负责，现场指导。4、木板与踢脚板用铁丝绑扎固定，防止倾覆。5、防护栏杆1.5米，下部绑扎20cm挡脚板。6、 卸料平台设置防滑措施，二、使用方法1、卸料平台承重限荷，禁止超重使用。2、搬运材料应相互传递，不准站在楼板上抛扔材料。3、材料应堆放整齐，不得混杂。4、使用材料即用即取，卸料平台上不准有过夜材料，每次下班前必须清除卸料平台上的材料及杂物。5、禁止雨雪天气使用，雨雪停后，清除干净，方可使用。6、坚持每天使用前对卸料平台进行检查，重点检查架体立杆,地基的变形情况，发现问题，立即停止使用

5、。 悬挑卸料平台计算书一、参数信息1.荷载参数脚手板类别：胶合板脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.30；栏杆、挡板类别：胶合板脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.50；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按 固支 计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号工字钢槽口水平 ；次梁材料类型及

6、型号：16a号工字钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.5m 次梁悬臂Mc(m)：0.20；平台计算宽度(m)：2.0m二、次梁的验算次梁选择 16a号工字钢槽口水平 ，间距0.83m，其截面特性为：面积 A=21.95cm2；惯性距 Ix=866.2cm4；转动惯量 Wx=108.3cm3；回转半径 ix=6.28cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30kN/m2； Q1=0.30

7、15; 0.50= 0.15kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用16a号工字钢槽口水平，标准值为0.17kN/m Q2=0.17kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2 Q3=2.00kN/m22)最大堆放材料荷载P：5.00kN荷载组合Q=1.2×(0.15+0.17)+1.4×2.00×0.50=1.78kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91，P31)为： Mmax=ql2/8(1 - m2/l2

8、)2 + pl/4经计算得出: Mmax=(1.78×1.402/8)×(1-(0.202/1.402)2+7.00×1.40/4=2.87kN·m。 最大支座力计算公式: R=P + q(l+2m)/2经计算得出: R=(7.00 + 1.78×(1.40 + 2×0.20)/2=5.10kN3.抗弯强度验算次梁应力： =M/xWx f其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；次梁工字钢的最大应力计算值 =2.87×103/(1.05×108.30)=

9、25.23N/mm2；次梁工字钢的最大应力计算值 =25.231N/mm2 小于 次梁工字钢的抗压强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！4.整体稳定性验算 =M/bWx f其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/lh)×(235/fy)经过计算得到 b=570×10.00×63.00×235/(1400.00×160.00×235.0)=1.60；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： b'=1.07 - 0.282/b 1.0得到 b'=0.894；次梁工字钢的稳定性验算

10、 =2.87×103/(0.894×108.300)=29.63N/mm2；次梁工字钢的稳定性验算 =29.63N/mm2 小于 次梁工字钢的抗压强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！三、主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16a号工字钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=21.95cm2；惯性距 Ix=866.2cm4；转动惯量 Wx=108.3cm3；回转半径 ix=6.28cm；截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹笆片脚手板挡板，标

11、准值为0.15kN/m； Q1=0.15kN/m；(2)工字钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 静荷载设计值 q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.17)=0.38kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 从左至右各支座反力： R1=14.572kN； R2=0.418kN。 最大支座反力为 Rmax=0.418kN；M1=4.163kN·mM2=-0.045kN&#

12、183;m最大弯矩 Mmax=4.163kN·m；最大挠度 =0.028 mm。M1=4.163kN·mM2=-0.045kN·m3.抗弯强度验算 =M/(xWx) + N/A f其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；主梁工字钢的最大应力计算值 =4.163×106/1.05/108300.0+4.18×102/2195.000=36.795N/mm2；主梁工字钢的最大应力计算值 36.795N/mm2 小于 主梁工字钢的抗压强度设计值 f=205.00N/mm2，满足要求！4.整

13、体稳定性验算 =M/(bWx) f其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=(570tb/lh)×(235/fy) b=570×10.0×63.0×235/(3000.0×160.0×235.0)=0.748；由于 b大于0.6，应按照下面公式调整：b'=1.07-0.282/b 1.0可得 b'=0.693；主梁工字钢的稳定性验算 =4.163×106/(0.693×108300.00)=55.46N/mm2；主梁工字钢的稳定性验算 =55.46N/mm2 小于 f=205.

14、00,满足要求！5.焊缝强度验算焊角尺寸不得小于较薄铁件厚度的1.2倍，满焊。焊缝面积：A=2(h+2b-2t-30)×1.2t×0.7=2(160.00+2×63.00-2×10.00-30)×1.2×10.00×0.7=3964.80焊缝惯性矩I=11961040焊缝抵抗矩W=2I/h=2×11961040/160=149513角焊缝强度fwf=160N/mm2f=M2/W=-45275.408/149513=-0.303N/mm2f=R2/(2.4t(h-t-10)=0.124N/mm2(f2+f2)1/2

15、ffw焊缝强度验算结果满足要求！四、钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi=RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini=Sin (ArcTan (3/(1.5+1.5)=0.707；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi / sini；RUi=14.572 / 0.707=20.61kN；五、钢丝拉绳的强度验算选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18.5mm。 Fg=aFg/K其中

16、Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg199.5kN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K5.5。得到：Fg=30.832kN>Ru20.609kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。六、钢丝拉绳拉环的强度验算取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=20608.616N。拉环强度计算公式为： =N/A f其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=20608.6×4/(3.142×50.00×2)1/2=14.2mm。实际拉环选用直径D=16mm的HPB2