施工升降机接料平台施工方案

1、碧桂园陶园项目工程施工升降机接料平台搭设施工方案编制人审核人批准人编制单位：江苏南通二建集团有限公司碧桂园陶园项目部日期：2017年8月目录一、工程概况 2二、编制依据 2三、施工计划 31、施工进度计划 32、材料与设备计划 3四、接料平台搭设施工工艺技术 41、技术要求 42、搭设要求 43、拆除要求 54、施工程序 5五、施工安全技术措施 71、高空坠落 72、物体打击 73、架体倒塌 7六、接料平台劳动力计划 8七、接料平台计算书及相关图纸 8【计算书】 8【节点图】 3.1一、工程概况本工程位于郑州中牟绿博组团，西邻锦荣路、北抵规划富贵四路、东临规划 牡丹一街、南邻规划永盛北街。总建

2、筑面积56765.38平方米。1#楼地上25层，建筑高度78.6m； 6#楼地上26层，建筑高度79.3m。考虑材料的垂直运输，1#、 6#楼分别布置1台施工升降机、拟定施工升降机安装高度分别为 80.9m（ 1#楼）、 80.3m （6#楼）；安装高度均为54节标准节高。本方案主要针对施工升降机接料 平台搭设编制。施工电梯性能参数表、编制依据单个梯笼尺寸长 3.0X 宽 1.5X 高 2.50m单笼额定载荷2000Kg额定提升速度36m/mi n电源功率（KVA）2X 3X 13标准节尺寸0.65X 0.65X 1.508 m本工程施工组织设计及其他相关设计图纸、变更等建筑施工扣件式钢管脚手

3、架安全技术规范（JGJ130-2011建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016建筑施工脚手架安全技术统一标准 GB51210-2016钢结构设计规范（GB50017-2003建筑施工手册第5版建筑施工脚手架实用手册施工升降机安全规程(GB10055-2007建筑结构荷载规范(GB50009-2012(10)SCD200/200施工升降机使用说明书三、施工计划1、施工进度计划施工进度计划表日历天工序8月9月10月5101520253151015202531510152025316#楼接料平台6#楼平台防护门1#楼接料平台1#楼平台防护门2、材料与设备计划接料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预

4、埋插管均应采用© 48X 3.0mm的钢管。 并应符合现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793 )或低压流体输送用焊 接钢管(GB/T3092 )中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳结构 钢(GB/T700 )中Q235A级钢的规定。接料平台架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准钢管脚手 架扣件(GB15831)的规定。接料平台架木脚手板应符合 JGJ130中的材质要求。为确保工程安全，防护门安装170cm高，使待乘人员无法探头，减少意外 事故发生；防护门中间 20cm 金属板材部位安装插销锁，防护门用钢板网封闭， 防止施工人员伸手开门开锁， 防护门锁安装在防护门

5、外侧， 由电梯内操作人员控 制，楼层待乘人员无法打开。 注意防护门只允许向结构方向开启 。为了方便快捷合理地对升降机进行调度， 提高运行效率。 各楼层安装对应 楼层呼叫器， 即安装在两樘防护门中间隔板上， 司机根据楼层呼叫器显示及语音 提示知道那一层有呼叫，以便进行应答操作。四、接料平台搭设施工工艺技术1、技术要求本工程采用 SC200 200 施工电梯，接料平台方案根据脚手架方案进行搭 设和施工，悬挑层次以及脚手架的悬挑及有关节点全部按脚手架方案进行施工。接料平台架基础同脚手架搭设在地下室顶板上。接料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆， 连墙杆预埋插管埋深不得小 于 250mm。接料平台每层

6、应满铺木脚手板， 脚手板应与架体绑扎牢固， 且靠近升降机 一侧应高于靠近建筑物一侧 2030mm。接料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、 靠近栏杆 及挡脚板。接料平台外侧与电梯吊笼预留不大于 100mm间距，便于层站材料的装卸 以及确保电梯吊笼上下安全运行。2、搭设要求相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内， 其在高度方向上错开的距离不得小于500mm,对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。纵向水平杆设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。纵向扫地杆固定在距底座上方 200mm的立杆上，

7、横向扫地杆应固定在紧 靠纵向地杆下方的立杆上。连墙杆设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200 mm 处，连墙杆水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于 10度。卸载拉杆应与平台架外侧立杆连接。卸载拉杆上端应与参埋杆连接牢固。卸载拉杆与立杆连接处应靠近主节点， 平台架卸载层应加设水平斜杆， 形成几何 不变形体系。之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于 100 mm。扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m。各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为 100mm。挡脚板应铺设在立柱内侧。3、拆除要求拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下

8、同时作业。连墙杆及卸载拉杆必须随架体逐层拆除， 严禁先将连墙杆或卸载拉杆整层 或数层拆除后再拆架体。当拆除至下部最后一根立杆高度时， 应先在适当位置搭设临时抛撑加固后， 再拆除连墙件。拆除时，各构配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛至地面。4、施工程序I、施工前的准备 接料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交 底。 应对钢管、扣件、脚手板进行验收，严禁使用不合格产品。、地基与基础按照接料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位。放置垫板共两块，每块为 4mx 0.2mX 0.05m。将底座准确地安放在定位线上。川、接料平台架的搭设：架体搭设流程：立杆纵向扫地

9、杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆 -第二步纵向水平杆一第二步横向水平杆一连墙杆 （每楼层设置一组）-第三步 纵向水平杆一依以上顺序直至施工需要高度。之字型斜撑、 扶手、中栏杆及八字撑应随架体的升高同步搭设。需要设卸载 拉杆的架体应同步搭设卸载拉杆。脚手板的铺设在接料平台架每层沿纵向铺设脚手板， 用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎 牢固。踢脚板及防护网的铺设 在平台架接料层两侧面及防护门间的空档处设置踢脚板和防护网， 并与平台 架体绑扎牢固。防护门的安装将防护门安装在靠近施工电梯口两侧的立柱上。4、接料平台架的拆除拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸载拉杆等是否符合构造要求，

10、并对施工人员进行安全技术交底。清除架体上的杂物及地面的障碍物。按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。五、施工安全技术措施1、高空坠落开工前必须针对各施工部位的实际状况编制具有针对性、 可操作性的安全 技术措施，并进行交底。操作面满铺脚手板，不允许出现“探头板”。搭设平台架时，必须配戴安全带。接料平台外侧必须按规范搭设防护栏杆。 拆除脚手架时，严格按照拟定拆除次序拆除，并配戴安全带。2、物体打击进入施工现场必须正确配戴合格的安全帽。通道口搭设防护棚。施工时高空作业人员严禁往下抛扔物品。尽量避免交叉作业，有交叉作业时设专人进行监督指挥。3、架体倒塌严格按施工方案进行施工，

11、技术、安全、工程人员定期进行符合性和安全性检查。满足脚手架搭设中扫地杆、连接点、搭接、对接、剪刀撑等构造要求。不能随意加大平台架上的荷载。六、接料平台劳动力计划操作人员必须按国家有关规定经专门的安全技术培训，取得建筑施工特种作业操作资格证书，持证上岗。组织保障措施序 号姓名性 别职务/工 种证书备注证书编号有效期1范辉男项目经理苏建安B (201006302122018-09全面负责2祭东辉男项目质安苏建安C (2013)06304782019-09监督检查与验 收3王顺发男架子工皖 A022016031011P2018-05登高作业4章连才男架子工苏 A0220100002742018-06

12、登高作业注：建筑施工特种作业操作资格证：以进场实际人员为准七、接料平台计算书及相关图纸【计算书】（1）、脚手架参数1#楼落地接料平台架搭设高度5层、高15.4+1.2 （室外高差）为16.6m； 3#楼落地接料平台架搭设高度4层、高8.75+1.25(室外高差)为10m；搭设双排单立杆脚手架，本方案取1#楼16.6m脚手架进行验算，如能满足要求，则此方案可行。架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型 48 X3脚手架架体高度H(m)16.6水平杆步距h(m)1.8立杆纵(跨)距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85内立杆距建筑距离(m)0.3横向水平杆悬挑长度(m)0.15纵

13、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横杆上纵杆根数n2连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号 48 X3扣件连接的连接种类双扣件连墙件与结构墙体连接承载力(kN)80连墙件计算长度a(m)0.3脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数Y1何载参数脚手板类型木脚手板挡脚板的类型木挡脚板脚手板铺设层数每隔(X) 设每2步设置一层密目安全网自重标准值(kN/mA2)0.01实际脚手板铺设层数3结构脚手架施工层数njg1结构脚手架何载标准3装修脚手架施工层数nzx1值 Qkj(kN/mA2)装修脚手架荷载标准2横向斜撑每隔(X)跨设置5值 Qkx(kN/mA2)脚手架上震动

14、、冲击物0.5计算震动、冲击荷载时的1.35体自重 QDK(kN/mA2)动力系数K脚手板自重标准值0.35脚手架搭设地区河南(省 )郑州市gKi (kN/mA2)(市)基本风压值0.3地面粗糙程度C类密集建筑群的Wo(kN/mA2)中等城市市区架体顶部风压咼度变0.679架体底部风压咼度变化系0.65化系数数风荷载体型系数1.271地基参数基础类型混凝土楼板地基承载力特征值fak/（kPa）垫板底面积A（ m）0.25地基土类型/rc捞!j.7/厂J/¥*M/二Ayf<JA-Jb-!iJ3ESJHHL |图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图_（2）、纵向水平杆验

15、算由于横向水平杆上的纵向水平杆是均等放置的，故纵向水平杆的距离为S=la/（n+1），纵向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。qG=1.2 X (g+g Xl(n+1)= 1.2 X (0.033+0.35 X 0.85/(2+1)=kN1r59qQ=1.4 X (k+ Qdk) Xb/(n+1)= 1.4 X (3+1.35 X 0.5) X 0.85/(2+1)k=J1458根据规范要求纵向水平杆按三跨简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施

16、工现场实际，抗弯和挠度验算计算简图如下：1、抗弯验算mmnnniriiffiiniminniniinfiffinin(图3)强度计算受力简图(图4)弯矩图M max =0.418kN m(T =YX Mmax/W= 1 X 0.418 X6/4490=93.19N/mm 2< f=205N/mm满足要求2、挠度验算qk=(g+gK1 X/( n+1)= 0.033+0.35 X 1.5/(2+1)=0.2N8m（图5）挠度计算受力简图（图6）挠度图vax=0.327mmW v minlb/150, 10=5.667mm满足要求3、支座反力计算最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，支座反

17、力验算如下:故须分为承由于支座反力的计算主要是为横向水平杆承受的集中力的统计， 载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=2.886kN正常使用极限状态VK=0.344kN（3）、横向水平杆验算由上节可知F=V,Fk=Vkq=1.2g=1.2 X 0.033=0.0N/mqK=g=0.033kN/m由于横向水平杆按规范规定按简支梁计算计算简图如下:2 BBA2 01111 Ik. 1一，”"12K1J里袒basn1曲（图7）强度计算受力简图（图8）弯矩图1、抗弯验算Mmax=O 821kN m(T =Y< Mmax/W= 1 x 0.821 x6/4490=

18、182.885N/mm2w f=205N/mm满足要求2、挠度验算Q MC 344I计迪A-'LiJtasoL50（图9）挠度计算受力简图亠仝T” 1p1.l!U)(图10)挠度图vax= 0.347mm< v Jninla/150, 10=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.796kN m(4) 、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=5.796kNW Rc=8kN满足要求(5) 、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=mi nH/(x+1)h,yZ=41、立杆承受的结构自重标准值 NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1 )ng/2+0.

19、0146n/2= 16.6 x 0.13+4 x (0.85+0.15) x 2 x 0.033/2+0 .0146 x 2/2=2.3(kN2、构配件自重标准值NG2k1Z=mi n(y,m)=3Ng2k=Z(L b+a1)lagk1/2+zg k2la+l aHgk3=3 X (0.85+0.15) x 1.5 x 0.35/2+3 x 0.17 x 1.5 +1.5 x 16.6 x 0.01=118023、施工活荷载标准值脚手架上冲击荷、震动荷载，非偶发事件，仅取一层脚手板上作用该荷载即可满足实际情况。N qk =( njgQkj+nzxQkx+kQDK)(lb+a1)la/2= (1

20、 x 3+1 x 2+1.35 x 0.5) x (0.85+0.15) x kN/2=4.2564、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数z=0.679风荷载标准值：k= z s 0=0.65 X 1.271 X 0.3=(kN4m 2根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(条规定，取风荷载组合值系数屮w=0.6,根据连墙件的步距可确定E 1=0.6,连墙件竖向间距 已=3.6。Mwk=0.05 J JaHi2=0.05 X 0.6 X 0.248 X 1.5=X13.5

21、kN mMwd= %YMwk=0.6 X 1.4 X 0.145=0.121kN m立杆荷载组合：根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(条规定进行计算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4 Nqk=1.2 X (2.306+1.802)+1.4 X 长细比验算：lo=k h=1.155 X 1.5 X 1.8=3.119m=lo/i= 3.119 X 1000/15.9=196.132 =210满足要求根据 值查规范JGJ130-201附录得到 =0.188则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：Y0XN d/A=1 X (10.888 X 1000)/(0.188 X 424)N/1m6.7

22、78f=205N/mm 2满足要求组合风荷载：Y0XN d/ A+YoXM wd/W= 1 X (10.292 X 1000)/(0.188 X 424)+1 X6/4421 X 100=156.333N/mm2 f=205N/mm 2满足要求(6) 、允许搭设高度验算不组合风荷载：H= Af-(1.2NG2K+1.4 NQK)/1.2gk= (0.188 X 424 X-2H2 X 1.802 X 1000+1.4 X 4.256 X 1000)/(1.2 X 0.13 X 100m)=52.548组合风荷载：H=Af-1.2NG2K+0.9 1.4( NQK+Mwk/W)/1.2g k=

23、(0.188 X 424 X-20仪 X 1.802 X 1000+0.9 X 1.4 X (4.2561000+0.145 X6/4490)/(1.2X 0.13 X 1000)=56.107H=16.6m< H=52.548m满足要求(7) 、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a()=a= 0.3 X 1000=3=a°/i=300/15.9=18.868=210根据 值查规范JGJ130-201附录得到 =0.949风荷载标准值:k= z s 0=0.679 X 1.271 X 0.3=(k.N59风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nwid= y LH1=1.4 X 0

24、.259 X 10.8=3kN15连墙件的轴向力设计值：Nid=N wid+N o=3.915+3=6.915kN其中No由根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(条规定进行取值。将Ni、带入下式：强度：=Ni/Ac=6.915 X 1000/424=16.3N8mm 20.85f=0.85x205=174.25N/mm2稳定：Nl/ A=6.915 X 1000/(0.949X 424)=N7mm72 0.85f=0.85x205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.915kNW Rc=12kN满足要求悬挑接料平台计数书1#楼层高3.1m； 6#楼层高2.95m,本方案取1#楼6层悬挑接

25、料平台架3.1X 6=18.3m进行验算。(1)、脚手架参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型 48 X3脚手架搭设高度H(m)18.3水平杆步距h (m)1.8立杆纵距(跨距)la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85内立杆距建筑距离a(m)0.3横向水平杆悬挑长度ai(m)0.15纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数n2连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号 48 X3扣件连接的连接种类单扣件支撑或拉杆(绳)设置形式钢丝绳与钢丝杆不参与计算脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数丫 01悬挑钢梁参数悬挑钢梁类型工字钢悬挑钢梁规

26、格16号工字钢钢梁上表面距地面咼度(m)15钢梁悬挑长度(m)1.3钢梁锚固长度(m)2悬挑钢梁与楼板锚固类型螺栓连接钢梁搁置的楼板混凝土强度C30楼板厚度(mm)120钢筋保护层厚度(mm)15配筋钢筋强度等级HRB400钢梁锚固点拉环/螺栓个数2拉环/螺栓直径(mm)20何载参数脚手板类型木脚手板挡脚板类型木挡脚板脚手板铺设的方式每2步设置一密目式安全网的自重标准值0.01层(kN/mA2)实际脚手板铺设层数3结构脚手架施工层数njg1结构脚手架荷载标准值3装修脚手架施工层数nzx1Qkj(kN/mA2)装修脚手架荷载标准值2脚手架上震动、冲击物体自重0.5Qkx(kN/mA2)QDK(k

27、N/mA2)脚手板自重标准值0.35计算震动、冲击荷载时的动力1.35gKi (kN/mA2)系数K脚手架搭设地区河南(省)郑州地面粗糙程度C类密集建筑市(市)群的中等城市市区基本风压值wo(kN/mA2)0.3架体底部风压咼度变化系数0.65架体顶部风压高度变化系数0.92风荷载体型系数1.271脚手架状况全封闭，半封背靠建筑状况敞开、框架和闭开洞墙密目网每100cmA2的目数m2000每目面积A(cmA2)0.01(图1)立面图(图2)剖面图(2) 、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为la/(n+1)，横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。其

28、中荷载统计时将钢管自重统计入永久荷载，这样计算更为精确，其中钢管自重标准值为g=0.033。根据分析脚手架的横向水平杆上荷载一定是由可变荷载控制的组合为不利组合，故：q=1.2(g+gKi Xl(n+1)+1.4(Q k+kQdk) X/(n+1)= 1.2 X (0.033+0.35 X 1.5/(2+1)+1.4 X (3+1.35 X 0.5) X 1.5/(2+1)=2.82 2kN/m1、抗弯验算(图3)强度计算受力简图丄屮亠仁I(图4)弯矩图M max =0.239kN m(T =YX Mmax/W= 1 X 0.239 X6/4490=53.286N/mm 2< f=205

29、N/mm满足要求2、挠度验算正常使用极限状态qK=g+gK1 Xl(n+1)= 0.033+0.35 X 1.5/(2+1)=0.2N8m丄jmixirttuii皿小111：】山1呱11営（图5）挠度计算受力简图（横杆）（图6）挠度图vax=0.059mmW v minlb/150, 10=5.667mmNumaxCheckl3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限 状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=1.66kN正常使用极限状态VK=0.123kN（3）、纵向水平杆验算由上节可知F=V,Fk=Vkq=1.2 X 0.033=0.0N/

30、mqK=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下: 挠度验算的计算简图如下：1、抗弯验算Fq=1.40.5(Q+Qdk)La/(n+1)lb(1+ai/lb)2=1.4 X 0.5 X (3+1.35 X 0.5) X 1.5/(2+1) X 0.85 X2(1+0.15/0.85)=1.513kN/m1500IMMi IMP（图7）强度计算受力简图（纵杆）L比 L丄匚屮:oQ WL4 is1L50QIflOO（图8）弯矩图M

31、max=0.774kN m(T =YX Mmax/W= 1 X 0.774 X6/4490=172.379N/mm 2< f=205N/mm满足要求2、挠度验算（图9）挠度计算受力简图（纵杆）（图10）挠度图vax=0.419mmW V= minla/150 , 10=10mm满足要求3、支座反力计算Vmax=5.893kN(4) 、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=5.893kNW Rc=8kN满足要求(5) 、立杆稳定验算脚手板每隔脚手板理论铺设层数y=mi nH/(x+1)h,yZ=41、立杆承受的结构自重标准值 NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1 )ng/

32、2+0.0146n/2= 18.3 X 0.13+4 X (0.85+0.15) X 2 X 0.033/2+0 .0146 X 2/2=2.52N2、构配件自重标准值Ng2KZ=mi n(y,m)=3Ng2k=Z(L b+a1)lagk1/2+zg k2la+l aHgk3=3 X (0.85+0.15)X 1.5 X 0.35/2+3 X 0.17 X 1.5 +1.5 X 18.3 X 0.01=1kNt73、施工活荷载标准值脚手架上冲击荷、震动荷载，非偶发事件，仅取一层脚手板上作用该荷载即 可满足实际情况。Nqk=( njgQkj+nzxQkx+kQDK)(lb+ai)la/2= (1

33、 X 3+1 X 2+1.35 X 0.5) X (0.85+0.15) X *8/2=4.2564、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数z=0.92风荷载标准值：k= z s 0=0.65 X 1.271 X 0.3=(kN4m2根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(条规定，取风荷载组合值系数屮w=0.6,根据连墙件的步距可确定E 1=0.6,连墙件竖向间距 已=2.4。Mwk=0.05 i klaH12=0.05 X 0.6 X 0.248 X 1.5=(X064c

34、N mMwd=yMwk= 0.6 X 1.4 X 0.064=0.054kN m5、荷载组合立杆荷载组合根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(条规定进行计算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4 Nqk=1.2 X (2.527+1.827)+1.4 X 6、稳定系数的计算l0=k h= 1.155 X 1.5 X 1.8=3m19允许长细比的验算：=lo/i= 3.119 X 1000/15.9=196.132 =210满足要求根据 值查规范JGJ130-201附录得到 =0.1887、立杆稳定的验算不组合风荷载：Y0X N/ A=1 X (11.183 X 1000)/(0.188 X

35、 424)N/imm296f=205N/mm 2满足要求组合风荷载：Y0X N/ A+Y°XM wd/W= 1 X (10.587 X 1000)/(0.188 X 424)+1 X6/4454 X 100=144.84N/mm2 f=205N/mm 2满足要求(6) 、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a)=a=TiememberLb1mm, =a(/i=300/15.9=18.868 =210根据 值查规范JGJ130-201附录得到 =0.952 风荷载标准值： k= z s 0=0.92 X 1.271 X 0.3=(kN5m 风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nwid=

36、y kL1H1= 1.4 X 0.351 X 3 X 2.4=*N36连墙件的轴向力设计值：Nid=N wid+N 0=3.536+3=6.536kN其中No由根据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB5121C） 条规定进行取值。将Ni、带入下式：强度=Ni/Ac=6.536 X 1000/424=15.4mmim 2 0.85f=0.85x 205=174.25N/mm2稳定：Ni/ A= 6.536 X 1000/(0.952X 424)=N&mm2 0.85f=0.85x 205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Ni=6.536kN< Rc=8kN满足要求（7）、悬挑钢梁

37、验算1、计算简图悬挑钢梁示意图如下:（图11）钢梁示意图根据规范规定及钢梁的实际受力、约束条件，可将悬挑钢梁简化为一段悬挑的简支梁,II.（图12）承载能力极限状态的受力简图（钢梁）2、荷载统计根据钢梁的计算简图和荷载情况，利用基本力学原理进行最大弯矩、 最大剪力计算承载能力极限状态最大弯矩：（图13）弯矩图M max =16.424kN m正常使用极限状态最大弯矩:Mkmax=12.658kN m承载能力极限状态下的最大剪力:（图14）剪力图Qmax=22.682kN支座反力:R2=9.084kNRi=32.263kN 3、抗弯强度、整体稳定验算(T =豚 Mmax/W n= 1 X 16.424 x3/1(41=116.48N/mm 2< f=205N/mm因石=lc/iy=2X 1000/93.1=21.482 120/(235/f y)2=120/(235/360)2=281.612