《混凝土结构设计》计算题题型及答案

1、第二章单层厂房1.某单层单跨工业厂房排架结构，跨度 18m,柱距6m,厂房内设有1台吊车，吊车的最大轮压 标准值为Pmax,k=110kN,最小轮压标准值为 Pmin,k=30kN,大车轮距为4.5m。试画出吊车梁支座反 力影响线，并计算作用在排架柱上的吊车竖向荷载设计值Dmax、Dmino （提示：q 1.4）3& m 吊4：鎏支座反力密响线如答卷图所示7i - VOa » - = 0,25 (2 分12”只皿口为入卜齿+M)-1.4 xUOx(14. 0,25)= 192.5 kN (2 分)答 38 图= 7QP+ Jz)= 1.4x30x(l + 0,25)-52.5

2、 kN (2 分，2 .某单层单跨厂房排架结构及其风载体型系数如题39图所示，跨度18m,柱距6m, h二2500mm, h2=1200mm。已知基本风压 W0m2,求作用于排架上的风荷载标准值 qk及 Wk。（提示：wk= s zWo；风压高度系数z按内插法取值，离室外地面 10m高时，z =1.0;离室外地面15m高时，z=1.14;柱顶以下按水平均布风载考虑，风压高度系数可按柱顶标高取值。柱顶以上按水平集中风载考虑，风压高度系数可按檐口标高取值。）9.700±0000题39图（尺寸mm,标高m）39,（1）柱顶以下按水平均布风羲柱顶高度：。3+9.7=1也0m （I分）高度系数

3、：外工1,0（】分）XA标ft：=.8 mLO 4=1.44 kNAn （）（分）（2）柱般以上按水平集中风瓶考搬.风压高度鬃数可按枪口标/取值.情口高度：0.37+23=t2.5m （1 分）需度系数:Xfc-H<L14H.OO）/（1MO）*（125-1«） *1JO7 （1 分）啊 * （O.8ML5）M+ （0.5-06）*j】4卬声=lJd5Plxl2x.07x6*0X3 kN （-*> （1分）3 .某单层单跨厂房排架结构如题 39图所示。A柱与B柱尺寸相同，在牛腿顶面上分别作用有 Mmax=104kN m 及Mmin=58kN m的力矩，吊车横向水平刹车力为

4、 T=30kN。试用剪力分配法计算各柱的柱顶剪力。（提示：柱顶不动较支座反力R=MC3+T C5, C3=1.30, C5=0.70）H题39图39* （I）X1.3/15+MX0.70 = 30.01 kN （+）（1*5分）% -A/utymrc产58x 1.3/15+30x0.70=15.97 kN（-）（ 1.5 分）（2） A柱与B柱的刚度相同，故剪力分配系数为1/2（1分）（3）柱顶剪力后 次a+1/2=-30.01+22.99 = 7.O2kN O）（1 分）左-&+M2 （/fA + 2?B） =-15J7+22.99 = 7.02kN （）（I 分）42）,作用于牛腿

5、顶部的竖向荷载标准值为150kN,水平荷载标准值为 70kN,裂缝控制系数取 0.65。试验算牛腿截面是否满足斜裂缝控制条件Fhk ftkbh（提示：as 40mm,Fvk1 0.5Fvk 0.5 h00150LN| 70kN题3g佟I38解:由题意知:0.65, b 400mm, Fvk 150kN , Fh 70kN ,集2.01N / mm2 ,a 200mm , as 40mm , h 500mmh0 h as 500 40460mm（2分）Fhkftkbh0701 0.50.651 0.5 Fvka1500.5 h。2.01 400 4600.5200460（3分）197.2kNFv

6、k150kN（1分）故牛腿截面满足斜裂缝控制条件。5.某牛腿尺寸及承受的设计荷载如题 40图所示。已知作用在牛腿顶部的竖向力设计值为 640kN , 水平拉力设计值为100kN,采用HRB400级钢（fy=360N/mm2） , as=50mm。试计算牛腿顶部所需配置的纵向受拉钢筋面积As（提示：当ah0时，取ah0;小武鬲1吟）（未注明单位：mm）题40图40. tl) M =1一4=850 3 = 80。面m 1 分) a =03x80()Jh 取”也%J =24。mm(2 分)W品+ 1*啜盥湍3噌飞分)第三章多层框架结构设计1 .某框架结构计算简图如图所示，各杆线刚度的比值均为1, q

7、=3kN/m, l=6m。试用分层法计算39 解:(1)固端弯矩M AB1 ql 12112M BA1 . 2 ql 1211262并画出顶层AB梁的弯矩图O题39图_2-6 9kN m9kN m(2)分配系数因非底层柱的相对线刚度乘以折减系数0.9,则AB1 0.90.52(3)顶层AB梁的A端的弯矩M 99.0524.32kN m(4)顶层AB梁的弯矩图如下：2 .某三层两跨框架的计算简图如题 38图所示。跨号内为各杆件的相对线刚度。试用反弯点法计算梁AB的B端弯矩。（2011-10第38题、3章P102-105）3队（】）求第三层中柱的剪力值匕=_X2O = kN3 3Md93（2>

8、;求第二层中柱的剪力值% =i22x（20 + 40）20kN（3）求第三层中柱的柱底弯矩. . 仃 h 20 3.6 huu5/* 工片 x = x-12kN-m3展3 2 32（I分）4）求第二层中柱的柱顶泻矩Af,- =Kx-20x= 36kNm22<5）求梁AB的B端弯矩。分）（2分）交?28 x 的集 + M述）=言能2 + 36） = 25.60 kN-mX04kN m,边柱侧移刚度修正系数为=0.6,中柱侧移刚度修正系数为=0.7。试用D值法计算柱AB的B端弯矩。（提示：底层反弯点高度比为 0.65）题39图39. （1）求底层柱的侧移刚度（3分）边柱,。功=以与於o_6x

9、之喏史= 4.68、kN/m h"4r2中柱才= 05xxkQJ-4.76x 10 kN/mh42底层总侧移刚度：Qi = 2(0 通 + %卜 2x(4.0&m1。* + 4.76 x 101 )= 17 68 x 10J kN/m（2）求底层柱的总的力。分）K1 -50+50 = 100kN（3）求底层中柱承担的剪力口分）。二 也,炉 u±2©£xKX>h2&翌 kN 呻为 1 174sMi 0学（4）求AB杆的日端弯矩（I分W"匕中式（1-办=26.92区（1 -a65卜4.2 =投5了6加0.6,中柱侧移刚度修正系

10、数为0.7。试计算该框架由梁4. 104kN m,边柱侧移刚度修正系数为 柱弯曲变形引起的顶点侧移值。EZ," STSIT 寸混凝土结构设计1. （2009.1选择）关于结构的功能要求，下列说法中错误.的是（C）A .能承受可能出现的各种作用B.具有良好的工作性能C.具有卓越的节能、环保性能D.具有足够的耐久性能2. （2009.1填空）结构在规定的时间内，在规定的条件下，完成预定功能的能力，称为结构的可靠性3. （2010.1填空）结构丧失稳定属于超过承载能力极限状态。4. 2008.10在判断结构是否达到正常使用极限状态时，不需要.考虑的因素是（ C ）A.混凝土开裂情况 B.钢

11、筋锈蚀情况 C.结构的抗滑移能力D.构件的挠度5. （2010.1填空）荷载作用下结构或构件产生的内力和变形称为荷载效应 。6. （2007.1填空）结构或构件承受荷载效应的能力，称为结构抗力。7. R-S<0的概率，称为结构的失效概率。8. （2008.1填空）结构在规定的时间内,规定的条件下，完成预定功能的概率，称为结构的可靠度9. （2010.1选择）结构的可靠指标 （B ）A.10. （2006.1填空）目标可靠指标3 值是通过三个分项系数来表达的，它们分别是材料分项系数、荷载分项系数及结构重要性系数。11. 在计算结构构件承载力时引入的与建筑物安全等级有关的分项系数称为结构重要

12、性系数。对于安全等级是二级的结构构件，该结构重要性系数是（B ）。A.1.1 B.1.0 C.0.9D.0.812 . （2008.10 ）下列说法中正确的是（ D ）A.混凝土强度的标准值小于其设计值BC.荷载组合值大于荷载标准值D13 . （2004.10 ）我国规范规定结构物的设计基准期为（A. 30 年 B . 50 年 C . 80 年14 .取荷载分项系数W 1的条件是（D ） P19A.考虑多个可变荷载同时作用时BC.当永久荷载效应对结构不利时D15 .对结构承载能力极限状态进行验算时，采用 （A ） P20.材料强度的设计值等于其标准值与材料分项系数的乘积荷载设计值等于其标准值

13、与荷载分项系数的乘积）D. 100 年.考虑可变荷载最不利布置时.当永久荷载效应对结构有利时16 . （2007.1 ）单层厂房排架结构由屋架 （或屋面梁）、柱和基础组成（D ） P27.A.柱与屋架、基础较接B.柱与屋架、基础刚接C.柱与屋架刚接、与基础较接D.柱与屋架较接、与基础刚接17 . （2009.1 ）将大型屋面板直接支承在屋架或屋面梁上的屋盖体系称为无楝 屋盖体系。P29.18 .关于单层厂房的柱间支撑，下列说法中不正确的是（D ） P33-35.A.柱间支撑一般包括上部柱间支撑、中部柱间支撑及下部柱间支撑B.柱间支撑的作用是保证厂房结构的纵向刚度和稳定，并将水平荷载传至基础19

14、 .单层厂房的抗风柱只承受山墙风荷载和其自重时，设计时可近似按（D ） P37.A.轴拉构件计算B .轴压构件计算C .偏拉构件计算D.受弯构件计算20 .用来承托围护墙的重量，并将其传至柱基础顶面的梁称为基础梁。21 .排架的计算简图假定：（1）柱与基础固结,（2）屋面梁或屋架与柱较接，（3）屋面梁或屋架无轴向变形。P38.22 .非抗震设计时，单层厂房排架分析应考虑哪些活荷载的作用？屋面活载、吊车荷载、风荷载 P 39.23 .单层厂房屋面活荷载包括屋面均布活荷载、雪荷载和屋面积灰荷载三种，都按屋面的水平投影面积计算。P41。24 .对于排架来说，吊车横向水平荷载作用在吊车梁顶面标高的水平

15、处P44.25 .在计算单层厂房排架的风荷载时，柱顶至屋脊的屋盖部分的风荷载可以取均布，但其对排架的作用则按作用在柱顶 的水平集中力考虑。这时的风压高度变化系数对于有矩形天窗时应该取（D ） 。P49.26.某单层厂房排架结构及风荷载体型系数如图所示。基本风压w）2,柱顶标高+12.00m,室外天然地坪标高-0.30m ,排架间距B=6.0m。求作用在排架柱 A及柱B上的均布风荷载设计值 qA及qB。P49-50.（提示：距离地面 10m处，z=1,0；距离地面15m处,【答案】（1）求风压高度变化系数zz=1.14；其他高度z按内插法取值。）用内插法确定风压高度变化系数1.14 1.001-

16、(12.3 10) 1.06(2)15 10计算排架柱，qAkqBk(3)0B0B计算排架柱qAqBA及柱B上的均布风荷载标准值qAk、0.8 1,06 0,35 6 1.78kN/m0.5 1,06 0,35 6 1.11kN/mA及柱QqAk1.4 1.78QqBk1.4 1.1127.等高排架是指排架中各柱（A.柱顶标高相等的排架C.柱底标高相等的排架qBkB上的均布风荷载设计值 qA、2.49kN /m1.55kN /mqBB.柱顶位移相等的排架D .柱顶剪力相等的排架(C ) P51.28.单层厂房排架在柱顶集中水平力作用下按剪力分配法计算时，总剪力是按29,单层厂房排架结构如图 a

17、所示。已知 W=15,0kN, q1=0.8kN/m, q2=0.4kN/ni试用剪力分配法计算各柱的柱顶剪力。（提示：支反力系数 C11=0.3,见图b（1）;图b（2）、b（3）中的 u1=24u2）【答案】（1）计算剪力分配系数110.25u12 u2A C _1T22U1同U2在排架柱顶施加集中力座反力相加，得到柱顶的剪力值Vaa(WRaRc)RaVbb(WRaRc)RbVcc(WRaRc)RcP54-57.31.单层厂房对称配筋偏心受压柱A.屋面恒荷载才考虑厂房的整体空间作用b 0.5（2）计算各柱顶剪力把荷载分成W q1、q2三种情况，分别求出各柱顶所产生的剪力而后叠加q1作用下的

18、不动较支座反力：RA C11q1H0,3 0.8 153.6kNq2作用下的不动较支座反力：RCC11q2H0,3 0.4 151.8kNRa和 Rc ,并把它们与 Wf加后进行剪力分配，再把分配到的柱顶剪力与柱顶不动钱支0.25(153.61,8)3.61.5kN0.5 (15 3.6 1,8) 0 10.2kN0.25(153.61,8)1.83.3kN(D ) P59-60.A.当轴力不变时，弯矩增大，小偏压柱纵向配筋量减少B.当轴力不变时，弯矩减小，大偏压柱纵向配筋量增多C.当弯矩不变时，轴向压力减小，小偏压柱纵向配筋量增多D.当弯矩不变时，轴向压力减小，大偏压柱纵向配筋量增多32 .

19、单层厂房设计中，当需要考虑整体空间工作时，只对（ D ） P62.B.屋面活荷载才考虑厂房的整体空间作用C.风荷载才考虑厂房的整体空间作用D.吊车荷载才考虑厂房的整体空间作用33 .常用的单层厂房双肢柱的型式有平腹杆式及_斜腹杆 式两种。P65.34 .单层厂房预制柱进行吊装阶段的裂缝宽度验算时，柱自重应乘以( A ) P67.A.动力系数B.组合值系数C.准永久值系数D.频遇值系数35 .牛腿的三种破坏形态是弯曲破坏、剪切破坏和混凝土局部压碎破坏。P70.36 .对单层厂房柱牛腿进行承载力计算日t可取什么样的计算简图？并画出示意图。P72.37 .柱子牛腿如图所示。已知竖向力设计值 Fv=3

20、00kN,水平拉力设计值Fh=60kN, 试计算牛腿的纵向受力钢筋面积。P67-73.一Fa F(提小：as=60mnm A= v 1.2 h;。)0.85fyh0fy【答案】(1)确定牛腿与下柱交接处的牛腿竖直截面的有效高度h0 400 4002.米用钢筋为 HRB335fy=300N/mm)。60 740mm+ FT=300kbf1 Ffc=60kN，一品捻产<导! st 寸因此取a=222mm(3)计算牛腿的纵向受力钢筋面积Fva2005 30010.85fyh01 比 300 103 222.fy 0.85 300 7401.260 1032592.94mm38 .计算柱下独立基

21、础的底板钢筋时，地基反力采用39 .柱下独立基础如图所示。基础顶面作用的轴向压力 M=25kN,修正后的地基承载力特征值 f a=200kN/300地基净反力。Z=700kN,弯矩2m,已知基础底面尺寸础埋置深度d=1.5m,基础高度h=1.0m,基础及以上土的重力密度平均值验算地基承载力是否满足要求。P78.【答案】(1)计算基础底面积P78.M=200kN m,剪力b=3日 l =2m,基3卡20kN/ m。试Nbk Nk Gk 7001- 1| J » VT-* 4-l耒注明单位：mm)2 NkA bl 3 2 6m2kfamd700_24.12m2200 20 1.5(2)计

22、算基础底面的抵抗矩 W12123W lb22 32 3m366(3)计算基底压力GkmdA 20 1.5 6 180kN(4)计算基础底面处弯矩和轴向压力180 880kNMbk Mk Vkh 200 25 1 225kN m(5)计算基础底面的最大、最小压力值pk,maxNbk M bk 880225pk,min221.72kN / m71.7(4)验算地基承载力pk,maxpk,min221.771.7pk,max22221.7kN/m221.2fa 1.2a146.7kN /m2fa 200kN / m22200 240kN/m2(2)确定 a 值：a 200mm 0.3h0 0.3 7

23、40 222mm动力系数。P87.41.框架结构是由横梁、立柱和基础 连接而成的。P93.地基承载力满足要求。40.吊车荷载具有冲击和振动作用，因此，当计算吊车梁及其连接的强度时，吊车竖向荷载应乘以42.某框架结构，梁、板、柱均为预制，在吊装就位后焊接节点区钢筋，通过浇捣混凝土形成框架节点，从而将梁、柱 及楼板连成整体。该框架的类型属于( B ) P94.A.全现浇式B .装配整体式C43 .在地震区，框架结构应采用的承重方案是( C )A.现浇横向框架承重B .现浇纵向框架承重44 .伸缩缝的设置主要取决于(A) P97.装配式P97.C .现浇纵横向框架承重D.装配式纵横向框架承重C .场

24、地地质条件 D .地震设防烈度A.结构的长度B .建筑物高差45 .多层框架底层柱的计算长度（B ） P99.46 .对装配整体式楼盖，中框架梁的截面惯性矩应取矩形截面惯性矩I0的（C） P99.47 .在框架结构的柱和基础的荷载计算中，计算截面以上的楼层数越多，所取活荷载的折减系数越P99.48 .用分层法计算框架内力时，应对柱线刚度进行如下修正：（ A ） P100.A.底层柱不变，其余各层柱乘以0.9C.底层柱乘以0.9 ,其余各层柱不变D.底层柱乘以0.8 ,其余各层柱不变49 .多层框架结构在竖向荷载作用下，采用分层法简化内力计算的基本假定。P100.【答案】框架无侧移；每一层框架梁

25、上的竖向荷载只对本层的梁及与本层梁相连的框架柱产生弯矩和剪力，忽略对其它各层梁、柱的影响。50 .在用反弯点法计算框架结构内力时，每根柱子所承担的剪力是按某一个力学参数分配的，该参数是（B ）D .梁柱线刚度比AB杆的杆端弯矩。P102-105.P103.A.柱子的截面惯性矩B .柱子的抗侧刚度C .柱子的截面面积51 .某两层三跨框架如图所示，括号内数字为各杆相对线刚度。试用反弯点法求 【答案】 （1）将各柱在反弯点处切开，用剪力分配法计算柱反弯点处的剪力:D13 It®37图AQ第二层：V2第一层：V1（2）利用V第二层:M2顶第一层:jkM1顶FiFi1.04 1.01.04

26、1.060 15kN(60 70) 32.5kNIT或2hj才）计算柱端弯矩V2V1V1h22为3 2h13154.231.5kN m24.532.5 48.75kN m32.532 4.597.5kN m3（3）利用节点力矩平衡条件得到A咪端弯矩；MAB M1W M2J48.75 31.5 80.25kNM BA(M1顶M2底）3.663.66 3.12(48.75 31.5)3.663.66 3.1243.32kN m52.水平荷载作用下的多层框架结构，在其它条件不变时，某层的(A ) P102、109.A.上层层高加大，则该层柱的反弯点上移B.上层层高减小，则该层柱的反弯点上移C.下层层

27、高加大，则该层柱的反弯点上移53. x 104kN - m,边柱侧移刚度修正系数为a=0.6 ,D.本层层高减小，则该层柱的反弯点下移中柱侧移刚度修正系数为a=0.7。试用D值法求梁AB的B端弯矩（提示：二层柱反弯点高度比为y=0.55) 。 P105-111.【答案】(1)求二层柱的D值c12i21 2 1.0 1 043D2边柱边- 0.6 2 4.08 10 kN /mh24.22c12i2. 12 1.0 1043D2中柱中 ,20.7 1 2 4.76 10 kN/mh24.2（2）计算二层B柱反弯点处剪力D2 中柱L4.76 103,2B 柱_ F _3 _D2（4.08 4.76

28、） 103 2（3）计算二层B柱顶端弯矩60 16.16kNM2B柱顶 V2B柱(1 y)h2 16.16 (1 0.55) 4.230.54kN(4)计算梁AB的B端弯矩3.66M BAM 2 B 柱3.66 3.1230.543.663.66 3.1216.49kN m54 .一般情况下，风荷载作用下的多层多跨框架（D ） P112.C.框架外柱轴力小于内柱轴力55 .关于框架梁端截面配筋计算时采用的设计内力，下列说法中正确的是（B ） P115.A.梁端弯矩和剪力均应取支座中心处的值B.梁端弯矩和剪力均应取支座边缘截面处的值C.梁端弯矩取支座中心处的值，剪力取支座边缘截面处的值D.梁端弯

29、矩取支座边缘截面处的值，剪力取支座中心处的值56 .计算框架结构内力时，当活荷载产生的内力远小于恒荷载及水平力所产生的内力时，可不考虑活荷载的最不利布置,但求得的框架梁跨中弯矩应乘以放大系数。P119.57 .关于框架结构的弯矩调幅，下列说法中正确的是（C ）P119.B.先与水平荷载产生的内力进行组合，再进行弯矩调幅58 .一般情况下，在初选框架梁的截面高度时，主要考虑的因素是（ A ） P120.A.梁的跨度B .层高 C .结构的总高度D .梁的混凝土强度等级59 .现浇框架梁柱节点区的混凝土强度等级应该（ C ） P121.A.低于梁的混凝土强度等级B .等于梁的混凝土强度等级C.不低

30、于柱的混凝土强度等级D.与梁、柱混凝土强度等级无关60 .层数不多，荷载不大而地基承载力较高时，木g架柱较经济的天然浅基础型式是（C ）P124.A.条形基础61 .在钢筋混凝土框架结构中，柱下条形基础的内力计算可采用倒梁法。此法是以柱子作为支座,土反力作为荷载。P126.62 .我国高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）对高层建筑的定义是（ D ）P159.A. 8层以上建筑物B. 8层及8层以上建筑物C. 10层以上建筑物D .10层及10层以上或高度超过 28m的建筑物63 .在风荷载作用下，高层建筑顶部的水平位移一般与建筑总高度H成（D ） P161.A.线性关系B .平方关

31、系 C .三次方关系D.四次方关系64 .高度超过150米的高层建筑混凝土结构应满足舒适度要求，对住宅和办公楼，结构顶点最大加速度分别不应大于 (A ) P162.2222222265 .一般情况下，框架一剪力墙结构与框架结构比较，前者（B ） P168.A.侧向刚度大，最大适用高度小B .侧向刚度大，最大适用高度大C.侧向刚度小，最大适用高度小D .侧向刚度小，最大适用高度大66 .在高层建筑的一个结构单元内，应尽量减小结构的侧移刚度中心与水平荷载合力中心间的偏心，以降低 对房屋受力的不利影响。【答案】扭转 P165.67 .高层建筑结构的基础埋置深度，对天然地基，可取房屋高度的（ C ）

32、P167.A. 1/20 B . 1/18 C . 1/15 D, 1/1268 .以下高层建筑结构体系中，应设置转换层楼盖的是（ D ） P167.A.框架结构B .剪力墙结构C .框支剪力墙结构D.框架一剪力墙结构69 .在工程设计中，体现风的动力作用的参数是（ B ） P170.A.风载体型系数B .风振系数 C .地面粗糙度D .风压高度变化系数70 .下列关于影响温度作用大小的主要因素中，不正确的是（D ）P171.的是(B ) P171.B.框架柱子一般不出现反弯点 D.剪力墙的连梁会出现反弯点 P172.71 .关于框架结构、剪力墙结构在水平荷载作用下的受力及变形特点，下列说法中

33、错误A.框架的侧向变形曲线呈剪切型C.剪力墙的侧向变形曲线呈弯曲型72 .以下墙体中不属于剪力墙的是（D ）A.整体墙.小开口墙73.在其他条件不变的情况下，随着整载面剪力墙高度A.逐渐减小，等效抗弯刚度C.逐渐减大，等效抗弯刚度 74.小开口墙的墙肢弯矩有什么特点EI eq的数值减小EIeq的数值减小.联肢墙H的增大,B.D.填充墙剪切变形对等效抗弯刚度EIeq的影响（B ） P177.逐渐减小，等效抗弯刚度EIeq的数值减大逐渐减大，等效抗弯刚度EIeq的数值减大?它的顶点位移如何计算 ？ P178-179.【答案】小开口墙的墙肢弯矩有整体和局部弯矩，其中局部弯矩不在墙肢中产生轴力；各墙肢

34、在整体弯矩作用下,剪力墙按组合截面弯曲，正应力在整个截面高度上均匀分布；在局部弯矩作用下，剪力墙按各个单独的墙肢截面弯曲， 正应力仅在各个墙肢截面高度上按直线分布。小开口墙的顶点位移包括弯曲变形和剪切变形产生的顶点水平位移，首先按统一用弯曲变形表示的公式进行计算，然后将计算结果放大76.在双肢剪力墙整体系数计算公式20%12Iba21 +bb3 中(B ) P183、192.h(Ii I2)l IaA.I=I1 + I2+IbB.I=I1 + I2+IAC.I=IA+IbD.I=I1 + I2+IA+1b77 .壁式框架的受力特点与一般框架相比，有两点不同，一是要考虑梁柱节点处刚域的影响，二是

35、要考虑剪切变形的影响。P189.78 .符合下列条件的可判定为联肢剪力墙（为整体系数，为肢强系数限值）（A ） P194.A.,10 B .,10 C .,10D.,1079 .在框架-剪力墙结构设计中，下列关于剪力墙的布置原则中不正确.的是（A ） P195-197.A.纵向剪力墙宜布置在同一温度区段的两端B.剪力墙的最大间距应按规定予以限制C.剪力墙的合理数量既要保证承载力和刚度要求，又要让框架发挥应有作用D.横向剪力墙宜均匀、对称布置80 .关于框架一剪力墙结构的刚度特征值入，下列说法中，错误的是 （B ） P199、207.A.入越大，剪力墙数量越多B.入越小，框架数量越少C.入越大，

36、结构侧移曲线越接近剪切形D.入越小，结构侧移曲线越接近弯曲形81 .关于框架、剪力墙及框架一剪力墙在水平荷载作用下的变形曲线，下列叙述错误.的是（D ） P207.A.框架的变形曲线呈剪切型B.剪力墙的变形曲线呈弯曲型C.当入在1 6之间时，框架一剪力墙的变形曲线呈弯剪型D .当入w 1时，框架一剪力墙的变形曲线接近于剪切型82 .对大偏心受压剪力墙进行正截面承载力计算时，达到屈服强度并参加工作的竖向分布钢筋是（注：x为名义受压区高度）（D ） P210.A.受压区范围内的全部竖向分布钢筋B.受拉区范围内的全部竖向分布钢筋83 .墙肢斜截面受剪承载力计算是基可;防止（ AA.剪压破坏B .斜压

37、破坏C84 .剪力墙内的分布钢筋不应.采用（A ） P216.A.单排配筋B .双排配筋C）P213.剪拉破坏D .斜拉破坏.三排配筋D.四排配筋的是（C ） P218.A.腹板框架中，角柱轴力大于中柱轴力C.翼缘框架中，柱子轴力沿筒体边缘呈直线分布.腹板框架中，柱子轴力沿筒体边缘呈曲线分布翼缘框架中，柱子轴力沿筒体边缘呈曲线分布86 .筒中筒结构宜采用对称平面，并优先采用圆形、正多边形。当采用矩形平面时，其长宽比不宜大于2 。第219页。87 .由于地壳运动使岩层断裂、错动而引起的地震，称为构造 地震。88 .在地震影响范围内，地表某处与震中的距离称为震中距。P224.89 .造成建筑物和地

38、表破坏的主要地震波是（ A ） P225.A.面波B .横波C .纵波D90 .关于地震烈度，下列说法中错误.的是（D ） P226.A. 一般情况下，距震中越近，地震烈度越高BP223.纵波和横波. 一次地震有多个地震烈度C.地震烈度是指地震对地表及工程建筑物影响的强弱程度D.地震烈度是衡量一次地震所能释放能量大小的尺度85 .关于框筒结构的剪力滞后现象，下列说法中错误91 .下述地区中不属于.抗震设防区的是（ C ） P226.A. 8度区B . 6度区 C . 5度区D. 9度区92 .一般情况下，设防烈度可采用（ C ） P229.A.众值烈度B.罕遇地震烈度C .基本烈度D.多遇地震

39、烈度93 .设防烈度为7度的钢筋混凝土框架结构，当场地类别为I类时，确定其抗震等级时所采用的设防烈度为（B ）P228. A .6 度 B . 7 度 C .8 度D. 9 度94 .我国抗震规范的抗震设计原则是小震不坏，中震可修95 .第二阶段抗震设计的主要任务是（ D ）第230页。A.验算构件的承载力B.验算构件的抗裂性能C .验算结构的弹性变形D.验算结构的弹塑性变形96 .多遇地震烈度（小震）大约比基本烈度低1.5597 .在建筑抗震设计中，关于建筑场地，下列说法中不正确.的是（B ） P231-232.A.可以根据土层剪切波速划分场地土类型B. 土层剪切波速越小，建筑场地土越硬C.

40、建筑场地类别根据场地土类型和场地覆盖层厚度划分D.场地覆盖层厚度是指地面至剪切波速大于500" s的土层的距离98 .抗震设计时，竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度宜自下而上逐渐减小，避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变。P236.99 .下列关于建筑结构规则性的叙述中，不属于建筑结构平面不规则类型的是（ D ） P237.A.结构平面凹进的一侧的尺寸，大于相应投影方向总尺寸的30%C.有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的50%D.局部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的25%100 .地震引起的结构振动，称为结构的地震反应 。P238.101 .单自由度弹性体系的最大加速度反应&

41、与该体系自振周期 T的关系曲线，称为最大加速度反应谱 。P242.102 .单自由度弹性体系的动力系数3是指质点绝对最大加速度与地面运动最大加速度的比值。P244.103 .采用不考虑扭转的振型分解法计算建筑结构时，设 M、M、M分别为前三个振型计算所得某截面的弯矩最大值，则 该截面弯矩标准值为（A ） P252. 222A. M=qM1 M2 M 3 B . M=max（|M1|, |M2| , |M3| ）C. M= （|M1|+|M 2|+|M 3| ） /3D. M=M+M+M104 .高度60m的钢筋混凝土结构，其水平地震作用的计算方法，不应.选择（B ） P253.A.振型分解反应

42、谱法B .底部剪力法C.时程分析法 D.振型分解反应谱法，时程分析法作补充计算105 .对突出屋面的小塔楼的地震作用，计算小塔楼时，该水平地震作用（B ） P255.A.应放大3倍，增大部分传给下部楼层B.应放大3倍，增大部分不传给下部楼层C.应放大2倍，增大部分传给下部楼层D.应放大2倍，增大部分不传给下部楼层例1:单层单跨框架。屋盖刚度为无穷大， 质量集中于屋盖处。 已知设防烈度为8度，设计地震分组为二组，I类场地; 屋盖处的重力荷载代表值 G=700kN框架柱线刚度ic EIc/h 2.6 104kN m ,阻尼比为0.05。试求该结构多遇地震时的水平地震作用。解：（1）求结构体系的自振

43、周期12icK 2V 2 12480 24960kN/m hm G/g 700kN /9.8m/s2 71.4tT 2 . m/K 2 .71.4/24960 0.336s2）求水平地震影响系数查表确定max 0.16查表确定T 0.3 g-Tg2 max0.144Tg T 5Tg(-)_0 9_(0.3/ 0.336) .0.16(3)计算结构水平地震作用F G 0.144 700 100.8kN例2:某6层钢混框架，顶部有局部突出小屋，基本自振周期T1=0.615s ,阻尼比 0.05,设计地震分组为第二组，W类场地，8度，各层质点重力荷载代表值及各楼层离地面高度分别为：G1G2=1330

44、kN,顶层G6=820kN,底层高3.92m,其他各层高2.7m。求：用底部剪力法计算多遇水平地震作用下，各层质点的水平地震作用标准值及各楼层 剪力。解：（1）计算结构底部剪力标准值Fek查表得，设计地震分组为第二组，IV类场地时，场地特征周期T 0.3sg相应于8度时的多遇地震的水平地震影响系数max 0.16对应于T1的水平地震影响系数0.3俨 0.6151.0 0.16 0.0839各层质点的总重力荷载代表值:Gi 820 5 933047470kN底部总水平剪力：Fek1Geq 0.0839 0.85 47470 3385kN（2）计算主体结构顶层（这里为第五层）的附加地震作用 F5由于 1.4Tg 1.4 0.3 0.42s T1 0.615s,要考虑Fn 1查表知:0.08T1 0.01 0.0592Fn 1F5n iFek0.0592 3385 200kN（3）计算各楼层质点的水平地震作用标准值7GiHi 5 3.92 i 1Fl6G1H1 FEk(1GkHk k 1F2452kNF3(1 2 3 4) 2.7 93303.92 93304347703385637kNF4 821kN434770kN.m(1 0.0592) 268kNF5 1006kN作用在主体结构顶部的水平地震作用标准值为:F5