地下车库模板专项方案

1、松江永丰街道周星动迁安置房基地H42-03、H43-03、H44-05地块 地下车库模板专项方案目录一、工程概况1二、编制依据1三、模板的安装方案1四、模板的拆除：2五、模板排架系统计算书：3六、模板施工技术措施26七、模板施工安全措施：26八、环境保护措施：27一、 工程概况本工程位于上海市松江区永丰街道东至李松路，北至花园二路，西临农田，南至七一河。本项目由18#24#动迁安置房、25#公建配套房、26#开关站、27#门卫及管理、28#垃圾房、29#地下室和30#商业垃圾房组成。其中，18#楼地上7层，建筑面积2279.5m2 ；19#楼地上7层，建筑面积4565.2m2；20#楼地上6层

2、，地下1层，建筑面积2270m2；21#楼地上6层，地下1层，建筑面积2439.1m2；22#楼地上6层，建筑面积3961.4m2；23#楼地上6层，建筑面积4859.4m2；24#楼地上6层，建筑面积3929.3m2；25#配套公建用房，地上2层，608 m2；26#开关站，地上1层，地下1层，建筑面积397.44m2；27#门卫及管理，地上1层，建筑面积49.3m2； 28#垃圾房，地上1层，建筑面积49.6m2；29#地下车库建筑面积6128.7m2；30#商业垃圾房，地上1层，建筑面积21m2；合计建筑面积31557.94 m2。本工程建设单位：上海大运置业有限公司总包单位：上海松添建

3、设工程有限公司设计单位：上海海珠建筑工程设计有限公司监理单位：上海高程工程监理有限公司二、 编制依据1. 本施工方案编制依据为建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范（JGJ130-2011）2. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）3. 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）4. 建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)5. 建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002)三、 模板的安装方案1、外墙模板安装：本工程地下车库部分为人防工程，地下室外墙具有抗渗要求，外墙一律采用F14的止水螺杆。为保证地下室外墙砼自身防水效果及增加模板施工工作效率，采用散

4、拼模板，止水螺杆间距为400×400，底部第一道螺杆按底板浇筑时留设的施工缝位置，螺杆在浇筑底板砼的时候预留。由于地下室外墙的厚度为300，下部的3道止水螺杆间距需加密。模板背竖楞为50×100木方，间距300。与基坑边坡采用F48钢管作为斜撑将模板固定牢固，以保证模架的整体稳定。2、楼板模板安装：模板搁栅50´100方木，侧铺于F48钢管排架上，间距300，搁栅二端距剪力墙模板50，搁栅上铺九夹板，用2"元钉将九夹板固定于搁栅上，板缝要铺严密，以防漏浆。 平台模九夹板架在剪力墙和柱帽模的上口，平台模的侧边应与剪力墙和柱帽侧模的里口对齐。所有板缝均用80

5、mm宽的PVC胶带纸粘贴封缝，确保砼表面光滑平整。本工程地下车库为框架结构，车库层高3.8m，顶板的厚度分别为250mm和350mm。采用F48×3.2普通钢管支设，立杆间距为900mm×900mm。排架步距1.5m，地面向上200mm设扫地杆，并纵横方向设置剪刀撑，立杆长度为3.4m，共设3道水平杆。地下车库的柱先行浇筑，水平杆与浇筑好的柱需可靠连接。四、 模板的拆除：本工程的拆模分二次进行。砼浇筑后，隔一天拆除剪力墙的部分侧模。砼养护至设计强度的75%（约1015天，具体视现场气温及砼的同条件养护拆模试块的强度试压报告，然后根据试块强度决定具体拆除时间，拆除楼板底模和梁

6、底模（悬挑梁板需达到设计强度的100%，方可拆除底模）。模板拆除必须执行“拆模令”制度，由项目工程师根据强度报告而定。第一次模板的拆除顺序：放松和抽取剪力墙对拉螺丝杆®拆墙板围檩F48钢管®拆墙板楞50´100方木®拆墙模九夹板。第一次拆模的要点：拆下的扣件及时向外传运，施工部位保持有足够的操作面。承重模板的顶撑不得松动，影响第一次拆模的个别顶撑松动后必须另外加固。对于局部可能的模板爆模而造成的砼结构不平和突出现象，待模板拆除后及时派石工进行凿平修正。第二次模板的拆除顺序：拆除排架牵扛®拆平台搁栅50´100方木®拆梁底板模

7、®拆楼板底模®拆F48钢管排架。五、 模板排架系统计算书：350mm厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.80；采用的钢管(mm):48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力

8、系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板

9、面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90×1.82/6 = 48.6 cm3；I = 90×1.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5×0.35×0.9+0.5×0.9 = 8.482 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×0.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql

10、2其中：q=1.2×8.482+1.4×0.9= 11.439kN/m最大弯矩M=0.1×11.439×3002= 102951 N·mm；面板最大应力计算值 =M/W= 102951/48600 = 2.118 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.118 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 8.482kN/m面板最大挠度计算值 = 0.677×8.482×

11、3004/(100×9500×43.74×104)=0.112 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.112 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模

12、板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5×0.3×0.35+0.5×0.3 = 2.828 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×2.828+1.4×0.3 = 3.813 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×3.813×0.92 = 0.309 kN·m；方木最大应力计算值 = M /W = 0

13、.309×106/83333.33 = 3.706 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.706 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.6×3.813×0.9 = 2.059 kN；方木受剪应力计算值 = 3 ×2.059×103/(2 ×50×100) = 0.618 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.

14、618 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.828 kN/m；最大挠度计算值 = 0.677×2.828×9004 /(100×9000×4166666.667)= 0.335 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.335 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3

15、.432kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.824 kN·m ；最大变形 Vmax = 1.906 mm ；最大支座力 Qmax = 11.21 kN ；最大应力 = 823813.879/5080 = 162.168 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 162.168 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.906mm 小于 900/150与10 mm,满足

16、要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 11.21 kN；R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和

17、活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.129×3.8 = 0.491 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5×0.9×0.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.5×0.35×0.9×0.9 = 7.229 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.125 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×0.9×0.9 = 2.43 kN；3.立杆的轴向压力

18、设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.152 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.152 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根

19、据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=13151.79

20、6/(0.207×489) = 129.929 N/mm2；立杆稳定性计算 = 129.929 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！梁模板(扣件钢管架)计算书支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:RF-KL7D。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.35；混凝土板厚度(mm)：350.00；立杆沿

21、梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.80；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝

22、土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数

23、：5；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：200；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：300；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模

24、温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材

25、料抗弯强度验算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 20×2×2/6=13.33cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.2×17.85×0.9=3.855kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.2×4&

26、#215;0.9=1.008kN/m；计算跨度: l = (1350-350)/(5-1)= 250mm；面板的最大弯矩 M= 0.1×3.855×(1350-350)/(5-1)2 + 0.117×1.008×(1350-350)/(5-1)2= 3.15×104N·mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×3.855×(1350-350)/(5-1)/1000+1.2×1.008×(1350-350)/(5-1)/1000=1.363 kN；经计算得到，面板的受弯

27、应力计算值: = 3.15×104 / 1.33×104=2.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 3.855N/mm； l-计算跨度: l = (1350-350)/(5-1)=250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 20×2×2×

28、;2/12=13.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×3.855×(1350-350)/(5-1)4/(100×6000×1.33×105) = 0.127 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1350-350)/(5-1)/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 1.363/0.200= 6

29、.813kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.027 kN·m，最大支座反力 R= 1.499 kN，最大变形 = 0.002 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<

30、;f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.73×104/8.33×104 = 0.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.002mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.499kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚

31、3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×5.078=10.16cm3；I = 2×12.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.525 kN·m，最大支座反力 R= 6.235 kN，最大变形 = 0.652 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.25×105/1.02×104 = 51.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm

32、2；主楞的受弯应力计算值 =51.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.652 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.652mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重

33、荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800×20×20/6 = 5.33×104mm3； I = 800×20×20×20/12 = 5.33×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×1.35+0.50×0.80×0.90=30.175kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00

34、+2.00)×0.80×0.90=4.032kN/m；q=30.175+4.032=34.207kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×30.175×1502+0.117×4.032×1502=7.85×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×30.175×0.15+0.45×4.032×0.15=2.083kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×30.175×

35、0.15+1.2×4.032×0.15=5.705kN =Mmax/W=7.85×104/5.33×104=1.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=25.146kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0

36、N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×30.175×1504/(100×6000×5.33×105)=0.032mm；面板的最大挠度计算值: =0.032mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以

37、面板计算宽度得到：q=5.705/0.8=7.131kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×7.131×0.82 = 0.456 kN·m；最大应力 = M / W = 0.456×106/83333.3 = 5.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/

38、mm2；方木的最大应力计算值 5.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×7.131×0.8 = 3.423 kN；方木受剪应力计算值 = 3×3.423×1000/(2×50×100) = 1.027 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.027 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100E

39、I)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677×7.131×8004 /(100×9000×416.667×104)=0.527mm；方木的最大允许挠度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.527 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.083kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.705kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.600)/4×0

40、.800×(1.2×0.350×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(1.350-0.350)×0.500=1.475kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=2.458 kN；N2=N3=9.657 kN；最大弯矩 Mmax=0.259 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=0.072 mm；最大应力 =0.259×106/5080=51 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205

41、 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 51 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算

42、中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.657 kN；R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.458 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.8=0.589 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×(1.50/2+(0.80-0.60)/4)×0.80×0.50+(1.50/2+(0.80-0.60)/4

43、)×0.80×0.350×(1.50+24.00)=7.238 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×1.500/2+(0.800-0.600)/4×0.800=3.584 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.458+0.589+7.238+3.584=13.869 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm

44、3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度

45、lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13869.5/(0.207×489) = 137 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 137 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.657 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(3.8-1.35)=0.589 kN；N =N1+N2 =9.657+0.38=10.037 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2