奥贝尔氧化沟计算说明书

1、N0=N-0.05(S0-Se)-Ne=15-0.05(150-20)-5=3.5mg/L氧化沟奥贝尔氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道， 池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置， 近年来也有采用局部 区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。池体的布置和曝气、搅拌装置都有利 于廊道内的混合液单向流动。通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.250.30m/s的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在515min内完成一次循环，而廊道中大量的混合液可以稀释进水2030咅，廊道中水流虽呈 推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。 当污水离开曝气区后，溶解

2、氧浓度 降低，有可能发生反硝化反应。大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道内进行沉淀 以完成泥水分离过程。1、氧化沟类型选择本工艺所采用的Orbal氧化沟具有如下工艺特点：1）采用转碟曝气， 混合效率较高，水流在沟内的速度最高可达0.60.7m/s，水流快速地在外沟道进行有氧、无氧交换，同时进行有机物的氧化降解和氮的硝 化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。中沟与内沟中污水的有机物进一步得 到去除降解。出水水质好。2）供氧量的调节，可以通过改变转碟的旋转方向、转速、浸水深度和转碟安装个数等多种手段来调节工艺系统的供氧能力，使沟内溶解氧值保持在最佳值，使系 统稳定、经济、可靠地

3、运行。3）污水进入氧化沟。具有推流式和完全混合式两种流态的优点，出水水质稳定。对于每个沟道来讲，混合液的流态基本上为完全混合式，由于池容较大，缓冲稀释能力强，耐高流量。高浓度的冲击负荷能力强；对于3个沟道来讲，沟道与沟 道之间的流态为推流式。有着不同的溶解浓度和污泥负荷，兼有多沟道串联的特 征，难降解有机物去除率高。并可减少污泥膨胀现象的发生。4）椭圆形沟平面布置有利于利用水流惯性， 节约推动水流的能耗。在曝气过程中。串联的沟道水流形成典型的溶解氧浓度变化012（mg/L），因而自动控制了系统的生物脱氮过程。外沟溶解氧平均值很低。氧的传递作用在亏氧条件下进行， 具有较高的效率，因而起到节能的作

4、用。5）污泥龄较长，使污泥量较少并趋于好氧稳定，从而简化工艺流程，管理方便其 中，采用人工加药后进行机械搅拌。2、设计泥龄与其他氧化沟一样，由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，更由于亏氧，缺氧区更大，因此当只要求硝化时，泥龄应取10d，再加上除磷要求的厌氧区，反硝化泥龄由公式确定N0=N-0.05(S0-Se)-Ne=15-0.05(150-20)-5=3.5mg/LKde=N0/S0=3.5/150=0.023查表近似得Vd/v=cd/c=0.17总泥龄为 c=10/(1-0.17)=12.1d其中缺氧泥龄为cd=c co=2.1d3、计算污泥产率系数丫T取10C,k=

5、0.9= 1.65KgSS/KgBOD核算污泥负荷S0=150cY(S0Se) =12.1 1.07(150 20)4、污泥浓度污泥浓度取X=4g/L5、 氧化沟容积分为4座氧化沟，则每格Q=100000/4=250m3h、，24QcY S0Se 24 250 12.1150 20“ c3V=-=2359.5m1000X1000 4取2360m3。Y = k0.75+0.6X0S00.170.17 0.75 c 1.072T 150.17 c 1.072T 15=0.90.75+0.6空1500.170.17 0.75 12.1 1.0720.17 12.1 1.07210 1510 15Ls

6、=0.09Kgbod/(KgMLss.d)水力停留时间T=V/Q=2360/24000=0.984d&沟形设计全长设4座氧化沟，M=4，每座容积为F中=32.5+22.024.2=89.30?Vi=V/2=2360/2=1180m3设水深H=4m,每座氧化沟面积为Fi=Vi/H=1180/4=295m3，L取28m,贝UB=10.54m ,B取11m。根据要求,对脱氮要求高,氧化沟首先应满足脱氮要求,除磷可在氧化沟 前增设厌氧池,因此,氧化沟应按A/O生物脱氮模式设计计算,同时,为了使 氧化沟宽度比较接近于二沉池,氧化沟形状宜采用棒形。设沟宽；外沟、内沟各B=2.0m,沟深H=4m中心

7、岛宽度；1m两头圆弧形半径r=0.5m隔墙宽d=0.2m由此可得氧化沟外沟外侧圆弧半径为R=3B+r+2d=6.0+0.5+0.4=6.9m外沟圆弧段面积S1= (6.92-4.92)=74.2m2中沟圆弧段面积S2=(4.22-2.72)=32.5m2内沟圆弧段面积S3=(2.52-0.52)=18.8m2圆弧段总面积F1=74.2+32.5+18.8=125.5m2直线段面积2F2=Fi-F1=295-125.5=169.5m2直线段长；L2=F2/6B=169.5/12=14.2m各沟总面积；F外=74.2+2 2.0 14.2=131m2F内=18.8+22.04.2=75.602Nh

8、t=24X000015-0.05(150-20)-5+5 10-3-三沟容积（面积）之比为；V外：V中：V内=44.3%:30.2%:25.5%与要求的比例接近，可行.7、 计算需氧量和脱氮计算需氧量O2=OcSt+4.57Nht去除含碳有机物单位耗氧量Oc是泥龄和水温的函数， 计算时应取可能发 生的最大值， 因此要按低水温和高水温两种工况进行计算， 并取二者中的大者作 为依据，低水温的工况是T=10C和c=10d,高水温的工况是T=30C， 但泥龄 不能再用10d,因为水温增高硝化所需泥龄缩短，T=30C时硝化泥龄不到2d, 为安全计算，取c=4d按T=30C,c=4d计算Oc,查表可得两种

9、工况下的Oc值T=10C和c=10d时Oc=1.04KgO2/KgBODT=30C和c=4d时Oc=1.07KgO2/KgBOD取Oc=1.07KgO2/KgBODBOD去除St可按公式St=fcQa (-Se)103：Kg/d)查表,取BOD负荷波动系数fc=1.2St=1.2 240000X (150-20)X10-3=37440Kg/d需硝化的氨氮量按公式Nht=24QNk-0.05(So-Se)-Nhe+5 10-3(Kgd)=2040KgN/d=85KgN/h0.85 0.9 8.42 1.02402=0c St+4.57Nht=1.0737440+4.57 2040=49383.6

10、Kg02/d=2057.65Kg02/h单位耗氧量s；=2057.65=37440=0.055Kg02/KgB0D三沟实际需氧量按下列比值分配夕卜：中：内=50% :30% :20%每座氧化沟的外，中，内沟实际需氧量为外沟2057.653).5 = 257.2KgO2/h4中沟2057-6530.3 = 154.3KgO2/h内沟2057.65.2 = 102.9KgO2/h由于外、中、内沟溶解氧分别为0、1、2mg/L,换算系数K。也不一样，需 要分别计算各沟的K0值其中 取0.85, 取0.9,Cs取9.2mg/L , Csw取8.4mg/LK0=CsCswC01.024200.85 0.9 8.42 1.024剩余污泥量K0外=9.20.85 0.9 8.401.02430 20=1.13K中=9.20.85 0.9 8.4 1 1.02430 20=1.309.230 20=1.54X Q S(1 Kd-)QXiQXec240000(0.02 0.00962)107240000(0.25 0.175) 240000 0.031 0.06 12.112406.86(KgDs/d)去除每1kg BOD5产生的干污泥量X0.304(kgDs/kgBOD5) Q(S0Se)240000(0.2 0.03)