挂篮预压成果报告

1、24 November 2021济青高速铁路工程表施工组织设计方案报审表工程工程名称：新建济南至青岛高速铁路工程施工合同段：JQGTSG-9编号：致北京中铁诚业工程建设监理济青高铁监理站:我单位根据承包合同的约定已编制完成北胶新河特大桥跨同大街32+48+32 m连续梁180号墩挂篮预压试验成果报告,并经我单位技术负责人 审查批准，请予以审 查。附：北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁180号墩挂篮预压 试验成果报告施工单位章：工程负责人：日期：年 月曰专业监理工程师意见:专业监理工程师：日期：年 月曰项L1监理机构意见：工程监理机构章：总监理工程师：日期：年 月曰新建济南至青岛高速

2、铁路 JQGTSG-9 标段北胶新河特大桥跨同大街(32+48+32) m 连续梁180号主墩挂篮预压试验成果报告编制复核 L审批：中铁一局集团济青高铁工程部o六年七月二十五日北胶新河特大桥跨同大街 32+48+32m 连续梁180 号墩挂篮预压试验成果报告1 挂篮预压的目的及意义为了检验挂篮使用的平安性、检测并获取挂篮的弹性变形量、 消除 其非弹性变形等，为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和安 全保障措 施，也为线型监控单位提供的计算依据。2 挂篮预压的组织实施2.1 总体方案北胶新河特大桥跨同大街连续梁施工采用菱形挂篮施工， 挂篮 分左、 右两幅共计四对 8 套，每个主墩上各一对，根据本工

3、程 的实际情况， 结合相关工程的参考资料，对于此挂篮进行了加载实 验，本次挂篮加载 试验，于 180#墩现场进行。先在地面按 4 米间 距，铺设导梁，由工字钢 和钢板进行大致调平，再将挂篮的两片主 桁架在导梁上拼装完成后，镜 像摆放，各采用 4 根32 精轧螺纹钢锚 固后锚、前锚，在前支点处安装 350T 千斤顶，通过液压千斤顶逐级 进行加载试压测挂篮变形和强度。在地面将两前后横梁平摆， 采用精轧螺纹钢连接吊带， 中间安 放 30T 千斤顶，通过千斤顶逐级加载，模拟吊带受力情况，检查吊 带、销轴、精 轧螺纹钢连接情况及受力后的弹性变形，以修证挂篮 主桁架的弹性变形 情况。通过两者组合，根本能够

4、模拟出挂篮整体 受力情况下各荷载的变 形情况。2.2 预压实施情况 挂篮预压在 180号主墩附近场进行。自 2021年 7月 22日开 始，当 天完成加载，第二天完成卸载。挂篮压载采用千斤顶压载，压载的重量为计算前上横梁传递至 前支 点的最大反力，具体数值来历见?北胶新河特大桥跨同大街 32+48+32m连 续梁施工挂篮地面拼接预压方案?。压载时按最大节段混凝土重量的倍考虑。压载分为四级，第一 级， 到达压载重量的 20%,保持荷载个小时。第二级，到达压载重 量的 48%,保 持荷载个小时。第三级，到达压载重量的 100%,保持 荷载个小时。第四级， 到达压载重量的 120%,保持荷载个小时。

5、保 持荷载 2 小个小时以上后卸 载。卸载按上述五级分别进行。由于试验过程有大吨位千斤顶，操过工人必须保证平安，试验 位置 不得位于精轧螺纹钢端头、侧面和千斤顶附近，防止压载过程 中精轧螺 纹钢脱扣伤及人员。加载后必须有一定的持荷时间，并在 确认平安的状 况下方可进行量测作业。试验由工程分部金露负责技术指导，技术主管孟永涛负责技术 和安 全交底，技术员刘园监控记录， 平安员刘子聪负责平安过程盯 控、领工员 廖孝武负责现场组织，监理工程师梁峻玮全程旁站，由 专业司油泵操作 工人 2 人，辅助操作工人 2 人。本次荷载试验，经过项部经理部精心组织，按照?北胶新河特 大桥 跨同大街32+48+32m

6、连续梁施工挂篮地面拼接预压方案?进 行，取得了 成功。经过试压， 不但消除了菱形挂篮主桁架自身的非 弹性变形， 取得了 挂篮的弹性变形值，也取得了吊带的弹性变形， 为主梁进入正常循环悬臂浇筑施工提供参考数据。3试验数据收集主桁架试验测点选择在两菱形架 A 后锚点、B 前支点、C 前吊点、D 前支点立柱四个节点间的长度变化。吊带预压试验测点选择两吊带HI、H2及横梁预压范围中部间距 H3。测量仪器用钢尺。试验共作三次。两主菱形架同时进行，吊带预压在两主桁架预压完成持荷阶段进行。每次均分级完成，在荷载加载至10时，收集测点的相对位移，作为初始值，当每级荷载加载30分钟后进行测量，荷载卸载后同样进行

7、测量。每次测量分三次，取平均值。图3-1菱形架预压示意图图3-2吊带预压示意图试验数据收集如下：表3-1挂篮预压记录表小里程侧180-0#块挂篮预压加载测量记录表加载阶段A-AB-Bc-cD-D备注Ha(mm)Hb(mm)He (mm)Hd (mm)加载前234647582688335加载25%235147682728338加载48%235348482758342加载100%235448882758352加载120%235248882758348弹性变形613713非弹性变形0000180-0#块挂篮预压卸载测量记录表加载阶段A-AB-Bc-cD-D备注Ha(mm)Hb(mm)He (mm)H

8、d (mm)加载前234647582688335加载25%234848082748339加载48%234848382738342加载100%235148782768346加载120%235148782748347表3-2挂篮预压记录表大里程侧180-0#块挂篮预压卸载测量记录表加载阶段A-AB-BC-CD-D备注Ha(mm)Hb (mm)He(mm)Hd(mm)加载前242046081758308加载25%242346681758315加载48%242447181788321加载100%242848381828330加载120%242948781838335弹性变形521921非弹性变形46-

9、16180-0#块挂篮预加卸载测量记录表加载阶段A-AB-BC-CD-D备注Ha (nun)Hb (mm)He (mm)Hd(mm)加载前242446681748314加载25%242647781788324加载48%242648281848326加载100%242748681818331加载120%242848781818333表3-3吊带预压记录表180-0#块挂篮吊带预压加载测量记录表加载阶段H1H2H3备注Ha(mm)Hb(mm)He(mm)加载前854839845加载25%854841846加载48%854846848加载100%855847850加载120%856848853180

10、-0#块挂篮吊带预压卸载测量记录表加载阶段H1H2H3备注(mm)(mm)(mm)加载前853838845加载25%854842848加载48%854845849加载100%856847851加载120%857849853非弹性-853-838-845弹性8578498534数据分析4.1主桁架变形分析试验时，测量的值C-C为两片桁架的变形值，单片桁架的变形 值为 总变形值的一半。计算时按I半计算累计变形，在预压时，c点的变形量 包括了 A点变形对C点的影响值，计算挂篮主桁架的变 形时，要将此 影响值剔除。预压时已按设计安装精轧螺纹钢，其弹性变形已包含精轧螺纹钢弹性变形。4.2 180小里程挂

11、篮预压数据分析由测量数据可以看出非弹性变形：非弹性变形均为 0。弹性变形：A点5mm, B点12mm, C点6mm, D点12mm,表4-1加载过程中各点累积变形情况B点力C点力模拟加 载吨位A+B+C+D+C+A*000024图4-1C点加载时变形数据分析图4-2C点卸载时弹性变形数据分析考虑A点变形对C点的影响，弹性变形曲线。图4-3加载时C点弹性变形曲线图4-4卸载时C点变形曲线由以上分析可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性方程丫二+以确定各节段弹性变形值。X为节段混凝土重量，单位 为 To4.3 180大里程侧挂蓝预压数据分析由测量数据可以看出：非弹性变形：非弹性变形分别为

12、 4, 6、-1. 6o有负数为测量误差。弹性变形：A点4mm, B点21mm, C点7mm, D点19mm。表4-2加载过程中各点累积变形情况B点力C点力模拟加载吨位A+C+C+A*000244图4-5C点加载曲线图4-6C点卸载曲线考虑A点变形对C点的影响，弹性变形曲线。图4-7加载时C点弹性变形曲线图4-8卸载时C点弹性变形曲线由以上分析可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性方程Y二+以确定各节段弹性变形值。X为节段混凝土重量，单位 为To4.4吊带及横梁弹性变化分析由以上试验数据，吊带的非弹性变化量为 1mm,弹性变形量分别为3mm, 10mm。横梁非弹性变化为 Omm,弹性

13、变化为8mm。表4-3吊带及横梁加载过程中各点累积变形情况应力模拟加载吨位吊带1吊带2平均横梁000033063428563108考虑现场安装精度及测量精度影响，两吊带取平均值分析。由此可知，吊带的弹性变形值在实际应用中按 Y二+计算采用。图4-9横梁应力变化曲线5结论在挂篮底模，采用吊带安装部位时，应考虑吊带弹性变形量。小里程侧挂篮弹性变形按式丫二+确定各节段弹性变形值。底模部位 采用吊带连接的，还应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形，其中吊带按式丫=+增加吊带弹性变形值，横梁按式 Y二+。大里程侧挂篮弹性变形按式丫二+确定各节段弹性变形值。底模部位 采用吊带连接的，应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形，其 中吊带按式 Y二+增加吊带弹性变形值，横梁按式 Y二+式中丫为弹性变形值，单位为 mm, X为