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1、2 封闭式楼梯施工工法文本 QC成果范本封闭式楼梯 施工工法 中国建筑第八工程局有限公司 中南城建（海南）建设有限公司 二零一五年九月二十日 封闭式楼梯 施工工法 中国建筑第八工程局有限公司 中南城建（海南）建设有限公司 万利民 曹巍 朱旭 邹明龙 廖艳林 1 前言 由中国建筑第八工程局有限公司承建的海蓝福东二区西区项目占地面积362288.48m2，总建筑面积 480725.99m2，包括别墅和高层公寓等物业类型，其中：别墅347 栋，建筑面积 133162.47m2；高层公寓 12 栋，建筑面积 28.159664 万 m2,地下车库建筑面积 6.231 万 m2、会所建筑面积 1495.

2、83m2，幼儿园建筑面积 2161.05m2。本工程属群体建筑工程，量大面广。工程现浇混凝土楼梯结构共有 403 处，模板铺设面积合计 15442m2,混凝土浇筑方量达到 1352m3，工程量大，工期紧，质量要求高。由于工程量大，工期紧，质量要求高，如何保证楼梯结构浇筑效果，为楼梯精装修提供良好的工作面，是本工程一个技术重点。一般建筑工程现浇混凝土楼梯结构模板支设采用传统木胶合板支模方法，对楼梯踏步面不进行封闭，踏步正面利用吊模加固。根据长期工程实践经验，采用传统支模方法施工时因施工人员频繁利用楼梯上下，易造成楼梯踏步支座处面筋因被踩踏而下陷，踏步吊模因被碰撞而松动不稳，现浇成型的楼梯结构踏步

3、面层外观效果不够理想，结构表面不平整，踏步吊模一侧容易涨模，日后楼梯装修施工前需对现浇楼梯结构进行打凿，既极大地增加施工成本，又影响施工工期，同时打凿过程可能对楼梯结构造成损害而留下安全隐患。对于目前封闭式楼梯施工技术，主要针对采用钢模板支模加固而编制，但一般建筑工程现浇混凝土楼梯结构仍大量采用木胶合板支模加固，缺乏可供参考及借鉴的施工技术及规范。所以根据上述实际情况，如何从模板支设加固的角度出发，推行统一的关于木胶合板封闭式楼梯施工方法，能够满足其对于现浇混凝土楼梯结构成型外观效果，避免对楼梯后期装修产生不利的影响，是目前待解决的技术重点。本工程采用 18mm 木胶合板进行全封闭式楼梯支模，

4、楼梯结构模板面层和底层采用48 _3.0mm双钢管作模板受力龙骨，M12 对拉螺栓加固，增强楼梯模板系统整体刚度；防止浇筑时混凝土外溢，节省材料和清理用工，无需人工槎抹找平，提高施工速度。保证现浇混凝土结构施工质量效果，最终降低楼梯装修施工成本及缩短楼梯装修工期，避免楼梯施工的质量通病，有效节约了成本及工期。可为以后现浇混凝土楼梯施工提供参考，具有大力推广的价值，故总结形成本工法 。2 工法特点 封闭式楼梯施工技术特点包括：（1）楼梯踏步面层采用木胶合板进行封闭，保证浇筑后踏步面层平整，同时方便施工人员上下，避免对楼梯支座面筋造成影响； （2）楼梯踏步不用吊模，在楼梯踏步面层采用钢管及对拉螺栓

5、加固增加楼梯支模整体刚度，避免因涨模对后期装修施工的影响； （3）楼梯踏步封闭避免浇筑时混凝土外溢，节省材料和清理用工，无需人工槎抹找平，提高施工速度。3 适用范围 封闭式楼梯施工技术主要应用于一般房屋建筑工程现浇混凝土结构楼梯模板支设加固施工方法中。4 4 工艺原理 （1）现浇混凝土结构采用 18mm 木胶合板进行全封闭式楼梯支模，楼梯结构模板面层和底层采用 48 _3.0mm 双钢管作模板受力龙骨，M12 对拉螺栓加固，增强楼梯模板系统整体刚度。（2）楼梯踏步水平面层模板应设置排气孔，避免踏步面层因混凝土中气泡无法排出而影响浇筑外观效果。5 5 工艺流程 及操作要点 5.1 施工工艺 封闭

6、式楼梯施工流程见图 5.1。图 5.1 封闭式楼梯施工流程示意图 5 5.2 操作要点 5.2.1 模板加工切割 根据设计图纸要求确定楼梯的斜长及宽度，再根据现场实际情况对木胶合板进行切割加工。操作此步骤时，应特别注意扣除模板厚度及确定水平踏步板与垂直踏步板相互连接方式及踏步板与剪力墙锯齿状模板边缘的连接方式。此环节建议采用如下连接方式：1、水平踏步板端部取代垂直踏步板上部；2、垂直踏步板下部取代水平踏步板根部；3、垂直踏步板左、右端部取代楼梯侧模锯齿状预留模板端部；4、水平踏步板左、右端部取代楼梯侧模锯齿状预留模板端部。5.2.2 对拉螺栓孔预留 安装楼梯底模板前应根据施工方案要求对楼梯模板

7、整体加固时将使用到的对拉螺栓加固提前预留孔，孔径为 12mm，预留孔为沿着梯板斜长方向从梯梁与梯板接触口起每间距 600mm，分别距离各自梯板边缘 350mm 处起中间间距 700mm 布置一道，每道为 3 个孔。5.2.3 模板支撑支设加固 开始铺设梯板模板时应先对梯板支撑系统进行加固，其加固方式采用 100mm _50mm规格木方作为次龙骨外加钢管、顶筒的组合进行斜撑，木方（次龙骨）摆向沿着梯板斜长方向，且从梯板边缘起每间距 300mm 布置一个木方，布置原则为保证梯板两端均安装木方且中间跨木方间距不大于 300mm。钢管支撑角度与梯板底面宜成直角且支撑钢管底脚与下层楼梯的踏步相接触（即支

8、撑在水平踏步与垂直踏步的交接转角位置），与顶丝接触的支撑钢管采用 2 根 48 钢管合并且兼作楼梯的整体加固支撑主龙骨，斜撑加固时，支撑钢管第一跨为沿着梯板斜长方向距离梯梁与梯板接触口 700mm 处布置一道，之后且间距 120_mm 布置一道，且最后一跨不得大于 600mm，每道为 2 个钢管配 2 个顶丝，钢管横向位置为分别距离各自梯板边缘 450mm 处进行布置。侧面木方背楞钉牢通长双钢管加固对拉螺杆锁定面层模板全封闭封闭式楼梯平面示意图表面留适量透气孔上层楼板下层楼板 5.2.4 楼梯钢筋绑扎 梯板模板安装、加固工序完成后应插入梯板钢筋绑扎工序，应保证楼梯支座负筋在踏步面层上，防止因施

9、工人员上下导致钢筋下陷。5.2.5 楼梯踏步模板封闭 根据设计图纸要求对楼梯梯板进行放线，再用棉线进行绷线，以控制踏步模板安装时的误差。楼梯踏步面层模板安装时应首先从楼梯下口的第一个竖向踏步板开始安装，再安装第一个横向踏步板，如此类推，安装时应采用铁钉进行初步固定，铁钉用量以保证踏步板用手推搡不会随意摆动为原则。5.2.6 楼梯模板整体加固 踏步面模板安装工序完成后应进行整体加固，进行整体加固前在每梯水平踏步板面和板侧放置木方压角，待木方固定后，采用电钻机对踏步板进行钻孔处，鉴于之前的工序已进行了楼梯板底的钻孔处理，因此可利用此孔从下往上对踏步板进行开孔处理，电钻机钻头方向应垂直于楼梯斜长方向

10、，孔径为 12mm，钻孔工序完成后采用对拉螺栓插入预留孔中配长度为 6 米的钢管顺着楼梯斜板方向沿着对拉螺栓两边对楼梯整体进行加固。5.2.7 模板踏步面层设置排气孔 整体加固完成后应对踏步板预留排气孔，排气孔布置在水平踏步板上，每一踏步设置 2 个。排气孔开孔需在踏步板安装、加固后进行钻孔，以免造成木方与排气孔位置重叠。5.2.8 清理封闭式楼梯模板内木屑 待上述所有工序均完成且检查无误之后，应对封闭式楼梯模板内残留木屑进行及时处理，且用冲水的方式将木屑从楼梯斜板底面的木屑清理孔排出。木屑清理孔是在原楼梯底模板基础上开孔，孔型为长方形，长度为楼梯的宽度，宽度为 250mm。木屑清理完成后便可

11、以对楼梯斜板预留的建渣清理预留孔进行封闭，必要时可视具体情况外加两根钢管对封闭部位的模板进行单独加固。5.2.9 楼梯结构混凝土浇筑 由于采用封闭式楼梯模板，要求浇筑混凝土时应确保从第一个踏步起每个踏步振捣时间符合规范要求，混凝土振捣密实，避免出现蜂窝孔洞等质量缺陷。5.3 封闭式楼梯模板支设加固受力验算 受力验算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2021）。模板支架搭设高度为 2.6m，梁截面 B _D=2100mm _180mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 18mm，剪切强度封闭式楼梯立面示

12、意图 对拉螺杆锁定 通长双钢管固定 表面留适量透气孔 侧面木方背楞钉牢 面层模板全封闭 上层楼板 下层楼板 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方 50 _100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度取 2.20m。梁顶托采用双钢管 48 _3.5mm。梁底承重杆按照布置间距 500,120_mm 计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3，施工活荷载 2.00kN/m2。由可变荷载效应控制的组合 S=1.2 _(25.50 _0.18+0.50

13、)+1.40 _2.00=8.908kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.35 _24.00 _0.18+0.7 _1.40 _2.00=7.792kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.500 _0.180 _2.100+0.500 _2.100=10.689kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000) _2.100=4.20_kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为

14、: 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W = 210.00 _1.80 _1.80/6 = 113.40cm3； I = 210.00 _1.80 _1.80 _1.80/12 = 102.06cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W lt; f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100 _(1.20 _10.689+1.40 _4.2

15、0_) _0.300 _0.300=0.168kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.168 _1000 _1000/113400=1.485N/mm2 面板的抗弯强度验算 f lt; f,满足要求! 其中最大剪力 Q=0.600 _(1.20 _10.689+1.4 _4.20_) _0.300=3.367kN 截面抗剪强度计算值 T=3 _3367.0/(2 _2100.000 _18.000)=0.134N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T lt; T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI lt; v = l

16、 / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677 _10.689 _3004/(100 _6000 _1020600)=0.096mm 面板的最大挠度小于 300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.500 _0.180 _0.300=1.377kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500 _0.300 _(2 _0.180+2.100)/2.100=0.176kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN

17、)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000) _2.100 _0.300=1.260kN 均布荷载 q = 1.20 _1.377+1.20 _0.176=1.863kN/m 集中荷载 P = 1.40 _1.260=1.764kN 500 120_500 1.76kN 1.86kN/mA B 木方计算简图 0.1890.676 木方弯矩图(kN.m) 0.0 0.000.842.000.880.882.000.840.0 0.00 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 120_500 1.55kN/mA B 变形计算受

18、力图 0.0000.345 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.838kN N2=2.838kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.675kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.838kN 经过计算得到最大变形 V= 0.345mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W = 5.00 _10.00 _10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00 _10.00 _10.00 _10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.675 _106/83333.3=8.10N/m

19、m2 木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh lt; T 截面抗剪强度计算值 T=3 _1.999/(2 _50 _100)=0.600N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.345mm 木方的最大挠度小于 120_.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。120_120_120_2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kNA B 托梁计算简图 1.0641.277 托梁弯矩图(kN.