贝雷架的检算单层与双层

1、附件1:32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥（2006 ） 2221-V图进行。由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨 中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考 虑1.3倍安全系数，按照中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。根据装配式公路钢桥多用途使用手册查得：桁片几何特性：单排单层 W0=3570cm 3，I0 =250500cm 4双排单层 W=7157.1cm 3,1=500994.4 cm 4桁片容许内力：单排单层M=788.2KN m ,

2、 Q=245.2KN双排单层M=1576.4KN m , Q=490.5KN弦杆特性：A=25.48cm2 , W=79.4cm 3, I=396.6cm 4, o =273MPa ,t =208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力Q=550KN弦杆螺栓的容许剪力Q=150KN一、跨中部分跨中部分计算分块断面图端部断面图10cmx10cm方木10槽钢10cmx10cm 槽钢90cn长碗口钢管(一) 中间部分(1 )模板：底模和横梁采用 50kg/m 2，内模和支架采用 25kg/m 2。 q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa(2)混凝土：容重 25 KN/m 3q2=25 X (0.5

3、8+0.62 ) =30KN/m( 2m 宽线荷载)( 3 )人群机具： q3=1.5KPa( 4)倾倒： q4=4.0KPa( 5)振捣： q5=2.0KPa( 6 )其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按 3 个双排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为2米宽度的纵向线荷载，所以q=30+(0.75+1.5+4+2)X2=46.5KN/m ，考虑1.3 倍安全系数 q=46.5X1.3=60.45KN/m。Mmax=qL 2/8=60.45 X 162/8=1934.4KN M(T max二 Mmax /W =1934.4/(7157.1 X 3) X 103

4、=90 MPa (T =273MPa贝雷梁 6 片(3 个双排单层 )满足要求。2、刚度验算荷载组合采用 1+2+6 ，转化为2米宽度的纵向线荷载，所以q=30+0.75 X2=31.5KN/m ，考虑 1.3 倍安全系数：q=31.5 xi.3=40.96KN/mfmax=5ql 4/384EI=5 x 40.96 x 164/（384 x 2.1 x 500994.4） x 103=33.2mmL/400=16000/400=40mm ，满足，（二）腹板部分（1 ）模板：侧模及支架采用 25kg/m 2，q1 =0.25Kpa（ 2 ）混凝土： q2=25 x 2.06=51.5KN/m（

5、2m 宽线荷载）（ 3 ）人群机具： q3=1.5KPa（ 4 ）倾倒： q4=4.0KPa（ 5 ）振捣： q5=2.0KPa（ 6 ）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算， 6 个单排单层1 、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为2米宽度的纵向线荷载，所以q=51.5+（0.25+1.5+4+2）x2=67KN/m ，考虑 1.3 倍安全系数 q=67x1.3=87.1KN/m 。Mmax=qL 2/8=87.1 x 162/8=2787.2KN M（T max= Mmax/W =2787.2/（3578.5 x 6） x 103=129.8 MPa （T =273M

6、Pa 满足。2、刚度验算荷载组合采用 1+2+6 ，转化为2米宽度的纵向线荷载，所以q=51.5+0.25 x2=60KN/m ，考虑 1.3 倍安全系数：q=60 x1.3=78KN/mfmax=5ql 4/384EI=5 x 78 x 164/(384 x 2.1 x 250497.2 x 6) x 103=2 1.1mm=273MPa 满足要求。2 、刚度验算荷载组合米用1+2+6，转化为2米宽度的纵向线荷载，所以q=20.5+0.75 x2=22KN/m ，考虑 1.3 倍安全系数：q=22 x1.3=28.6KN/mfmax=5ql 4/384EI=5 x28.6x 164/（384

7、 x2.1 x250497.2 x3）x103=15.5mmL/400=16000/400=40mm ，满足要求。由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中 部分受弯变形较大，将可能出现横向不均匀变形，同时由于腹板部分按照 分段计算安全系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体连接，以保证贝 雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果，加强跨中部分的临时支柱。二、加强端部分 由于加强端部分贝雷架所受弯矩较小，所以以剪力作为检算条件。施工荷载主要由钢筋混凝土自重 qi、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、 施工荷载 q4 构成。q i =593 X9.8/24.6=236.2KN/mq2=

8、(0.75 X2+4.7 X0.25 )X2=5.35 KN/mq3=2.7 X6X30/18二 27KN/m(每片桁架节重 2.7KN )q4=13.4 X7.5 =100.5KN/m支架承受的总荷载为： q=q 1+q 2+q 3+q 4 =369.05KN/m。贝雷架所受最大剪力 Qmax =1/2qL=3321.5KN实际贝雷架为18排，故贝雷架容许剪力为Q=18 X245.2=4413.6KN ，满足要求临时支柱的检算 跨中设置的临时支墩通过现场触探试验，原土层最大地基承载力为 180Mpa ，最小地基承载力为 150Mpa ，我们将原土层进行换填处理。换 填 20cm 厚的碎石垫层

9、，然后再碎石垫层上再铺设 的混凝 土预制块作为临时支柱的基础，长度 12.0m ，碗口钢管支架上下安放底托和上托，上托安设 100 槽钢，碗口钢管支架底部相当于将安设在承台上， 因检算后传到下面的力已很小，不再做检算。附件 2：32m 简支箱梁现浇双层支架系统力学检算1.1 贝雷架的检算现浇 32m 梁通桥（ 2006 ） 2221-V （ 4.6m 线间距）检算时根据通桥 （2006 ）2221-V 图进行。由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨 中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考 虑 1.3 倍安全系数，按照中间部分与腹板部分的挠度基本相

10、同的原则计算。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高 1.3 倍进行计算。 根据装配式公路钢桥多用途使用手册查得：桁片几何特性：单排单层 W0=3570cm 3，I0 =250500cm 4三排双层 W=22226.8cm 3， I=3222883.2 cm 4双排双层 W=14817.9cm 3， I=2148588.8cm 4桁片容许内力：单层单排M=788.2KN m , Q=245.2KN三排双层M=4653.2KN m , Q=698.9KN双排双层M=3265.4KN m , Q=490.5KN弦杆特性：A=25.48cm2 ,W=79.4cm 3, I=396.6cm4 ,

11、 =273MPa , t =208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力 Q=550KN弦杆螺栓的容许剪力 Q=150KN、跨中部分(一) 中间部分计算分块断面图130001670中间部分断面图S=0.67m220002000S=2.41m24802500S=0.80m22l0012001980S=0.60m2单位：mm跨中截面(I - I)(1 )模板：底模和横梁采用50kg/m 2，内模和支架采用25kg/m 2 q 1 =(50+25)kg/m2=0.75Kpa(2) 混凝土：容重 25 KN/m 3q2=25 X (0.67+0.60 ) =31.75KN/m(2m宽线荷载)(3) 人群机

12、具：q3=1.5KPa(4) 倾倒：q4=4.0KPa(5) 振捣：q5=2.0KPa(6) 其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按三排双层，W=22226.8cm3 ,1=3222883.2cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为2米宽度的纵向线荷载，所以q=31.75+（0.75+1.5+4+2）X2=48.25KN/m ，考虑 1.3 倍安全系数q=48.25 xl.3=62.7KN/m。Mmax=qL 2/8=62.7 x 272/8=5713.5KN M（T max二 Mmax /W =5713.5/22226.8 x 103=257 MPa （T =2

13、73MPa贝雷梁 6 片（三排双层）满足要求。2、刚度验算荷载组合采用 1+2+6 ，转化为2米宽度的纵向线荷载，所以q=31.75+0.75 x2=33.25KN/m ，考虑 1.3 倍安全系数： q=33.25 x1.3=43.2KN/mfmax=5ql 4/384EI=5 x 43.2 x 274/（384 x 2.1 x 3222883.2） x 103=4 4.2mm（T =273MPa不满足，如考虑1.15倍安全系数则（T max=303 X 1.15/1.3=268MPa，可满足要求。2、刚度验算荷载组合采用 1+2+6 ,转化为2米宽度的纵向线荷载,所以q=60.25+0.25

14、 X2=60.75KN/m ,考虑 1.3 倍安全系数：q=60.75 X1.3=78.98KN/mfmax=5ql 4/384EI=5 X78.98 X274/（384 X2.1 X4297177.6） X 103= 60.6mm r=273MPa不满足，如考虑1.2倍安全系数则(T max=284 X 1.2/1.3=262MPa,可满足要求。2、刚度验算荷载组合采用 1+2+6 ，转化为2米宽度的纵向线荷载，所以q=20+0.75 X2=21.5KN/m ，考虑 1.3 倍安全系数：q=21.5 X1.3=27.95KN/mfmax=5ql 4/384EI=5 X27.95 X274/(

15、384 X2.1 X2148588.8) X 103=43.8mm(T =170MPafmax=5ql 4/384EI=5 x 526.6 x 2.54/ (384 x 2.1 x 33800 x 2) x 103=1.8mmL/400=6.2mm满足要求二、钢管桩支墩计算时视为支墩上每跨工字钢均为简支梁，且均受相同的均布荷载，则支墩的承载力为：1316.5KN ,921.5KN ,1053.6KN ,1053.6KN ,921.5KN,1316.5KN钢管支墩按两端铰接的受压构件计算，计算按照横联长度L=2.0米计算；500 x10mm的普通焊管立杆截面几何特性面积:A=3.14 x(500 2-480 2)/4=15386mm2